МИНИСТЕРСТВО НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ВНИИСПТнефть

УКАЗАНИЯ ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА И ВЫБОРУ КОНСТРУКЦИИ ПОДЗЕМНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ НА ПЕРЕСЕЧЕННОМ РЕЛЬЕФЕ МЕСТНОСТИ РД 39-30-168 79

Уфа 1979

lfercraeтерстно нефтяной времшхеяяооя

всвяаяыИ нйтчш^ихлионшьский инститт до сват, подготовка I тРАэспсрту ншн I шишкдата* 'ШШПмфта"

пшаты

верши sax* эямаш Квяхотра Ж.Ж.Кршижш 17 «вреда Н79г.

УК!S АПIS но метода* тасчш я вевсш киспткцп поджил атесдуокшов на аяякшш шъм» юклвост*

УДЭМО-168-7»

где AJ, - продольное критическое усилие, кго , при которой наступает потеря продольной устойчивости трубопровода, определяемое согласно п.4.16 и п.6,14.

3.5.    На криволинейных участках трубопроводов и при значениях продольного сжимающего усилия меньше критических происходят процолыше и поперечные перемещения трубопровода. Толщина елся грунта над трубопроводом после перемещений должна быть не менее предусмотренной СНиП 0-45-75. Исходя из этого, при указанных условиях глубина заложения трубопровода до ворха трубы иа изогнутом участке определяется по формуле

Л -    V,    ( 17 )

где V - наибольоие вертикальные поперечныо Перемещения трубопровода, и , определяемые в соответствии о п.4,6 п п.6,5 ;

Л*- глубина зяложония трубопровода по СНиП П-45-75, принимаемая ue мсиес : при диаметре менее 1000 мм - 0,8 м ; при диаметре 1000 мм в более -Хм*, в песчаных барханах, считая от нижяях отмоток межбар-ханнмх оснований -Хм;

в скальных грунтах при отсутствии проевда автотранспорта и сельскохозяйственных мааиа - 0,6 м,

Иаогкутый учоо*ок трубопровода - учаоток , где происходят поперечные перемещения трубопровода иод дойотвлем продольных сжимающих усилий. Длина изогнутого участка трубопровода определяется в соответствии с п.4,7 и я.6.6.

3.6,    Проверка поперечного перемещения трубопровода в вертикальной плоокооти производится из условия

V [V] ,    (    18 )

где [V] - прододьяо-допускоемсе, по эксплуатационным и тохнолс-

3.8. Продольные осевые напряжения 3_VM os воздействия теипа-ратуры и внутреннего давления определяйся по формуле

-осШ + 0.Г5-И£2ь._ч    С23)

4. РАСЧЁТ ТРУБОПРОВОДА НА ПОВОРОТАХ, ШЮЛНШУХ С ЗАМШИ, КРУТОЗАГНтШ КОДЕКАХ! V. ПРЙПЬШ ВСТАВШИ

4.1.    Кв "выпукло!/¹ рельефе иеегноагк под действием продольв»: сжииасадх усилив происходят версикальные поперечные и продолные перемещения трубопровода в сторону угла поворота (р;:с. 11.5.1).

4.2.    иахеныольные поперечные перемещения а продольные напряжения при выполнения поворота сварными иди гиутыии коленанн (рис. П.5.1.а, рис. П.5.1.6) возникоот а середина иаогнутрго участке. Коли поворот выполнен двумя коленами о пряной вставкой между шил: (рис. П.5.Х.В, pro. П.5.1.Г),немболмие перемещения будут в середине прямой вставки н в оачаниях сопряжения прямой вставки с коденеия.

4.3* Иаксамажьные продольные напряжения в трубопроводе лрн выполнении повороте двумя жодеяеын о прямой вставкой между кии» определяется по формуле

продольные калряжевия в середиве прямой вставил, кго/ом²;

продольные напрягзиме в езчевиях сопряжения прямой воавкк о колепеив, кго/ом²;

продольное усилие, дейстауычео на изогнутей уЧ:стме трубопровода, кг« , определяемое в соответствии г п.4.5 .

M_g - иагибовэдй момент в оередине пряной вставки, кгс-сы, определяемый в соответствии о п.4.4 ;

М, - изгибавший момент в оочениях сопряжения прямой вотавки с коленами, мгс-cu, определяемый в соответствии о П.4.4

W - момент сопротивления поперечного сечения трубопровода, см³.

4.4. Ивибодввпе изгябавцне моменты определяются по формуле

^Mv^mct)*r J₉(EJtgg>)*\    { 25    )

О - mouout инорцчи сечения трубопровода, ом⁴ ;

<р - половина угла поворота трубопровода, град. ;

бевразмарний параметр изгнбавпого 'оманта, определяемый в соответствии о п.4.9 и п.4.10.

4.5, Продольное усилие, действующее на изогнутом учаотке трубопроводе, опроделяетоя по формуле

"• -ft- ‘Р(т£г)‘ • < “ >

К - беаравмерный параметр охииавщего усилия, определяемый в оооттетотвии о п.4,11 в п.4.14.

4.6. Цаксиыахьыыо поперечные перемещения (прогиб) трубопровода определяется по формуле

% Y-fw? >

где

ооотватотэид с п.4.12 и п.4.15.

4.7. Длина изогнутого учаотке трубопроводе а одну второму от угла поворота определяется по формуле

I- a JjL.£Ltgf\    (га )

где а - безразмерный параметр изгиба, определяемый в соответствии о п.4.8.

Поранетр а мохат иметь значения в интервале О<С< 4,4Ь*.

4.8. Беаргзиерный параметр изгиба Q определяется по графикам на рис.Д.5.8 ♦ рио.Д.5.20 или резонней уравнения

/- 0,16515 + 0,79952С - 0,21052с,- 0,14653а*» 0,42639С_;а ♦ t 0,2345IC* +1(0,53221 - 1,40940а ♦ 2,934946, ♦

♦ 0,582750*- X,209716,0 - 0,38304с{)    (    29    )

где р - безразмерный параметр начального схииаюцэго усилия,

определяемый но формуле

В тех случаях, когда отсутствует график о яаГ.денвш по формуле ( 31 ) значением 2    ,    необходимо    прибегать    к линейной

интерполяции. Езди найденное значение Z делит мекду значениями Z, и 2| _t для которых имеются графики и которым соответствуют значения 7, и а₂ (при известных fi и С₀ ), то принимают

а- а, *    ₍    32    )

— f —•

Так, например, имеем: fi • 1,0 , С, • 0,2 , 2 • 0,4 ,

График аяя определения <7 при 2 ■ 0,4 отсутствует, Имеются графики при I_f • 0,3 (рио.Д.5.13) и при Zg ■ 0,3 ' рис «В .3,14), До графиком рис,П,5.13 я рмо.П.5.14 находим: при Z_t • 0,3 имеем а₉ ■ 1,10 а при 1_Л ■ 0,5 имеем а_л■ 1,04, Тогда

а - 1,ю ♦ 24-=4*² (:,ю - 1,04) ■ 1,07.

С.З - 0,5

4,9, БиораэиорныП поранзтр нагибающего момента Для сорс-цгни прямой вотовки олроаеляотся по графику на рио, П,5.4 или по лориуде

Ы,ш 0,0X267 ♦ 0,109330- 0,398914 + 0,0951 Ю*-

-    0,150554-0 + 0.Х9766С/ ,    (    33    )

гае С, - безразмерный параметр мины пряной вставки, определяемый по фориуле

*•-*    <*>

где Cf - длине пряной вставки, си ;

К - безразмерный параметр сжимавшего усилия, определяемый в ооответотвни о пЯ.ХХ.

9.10. Безразмерный пвронетр кагнбоюцэго иоиоитв для сечений ооврязения примой вотгвки с коленами определяется по графику

во рио. П.5,5 или по формуле

СО, ш - 0,00023 ♦ 0,108290- 0,095444+ 0.I0I65O*-

-    0,3299640♦    0,97996с/.    ( 35 )

9.11.    Безразмерный параметр ожимапцего усилия К определяется по графику ив рис. Л.5.3 или по фориуло

К - 0,0X795 ♦ 0,6X6910 ♦ 0,859в?4 ♦ 0,009230*-

-    0,0287240+ 0,99909с/.    (    36    )

9.12 .БазроэмерныИ параиотр прогиба для оеродииы прямой

вставки определяется по графику на рио. П.5.6 мяв по формула

V, ш 0,03307 - 0,11950 ♦ 0,031X94 + 0,08920*+

♦    0,1128340+    0,23939с/.    ( 37 )

9.13.Безразмерны:, параметр прогиба для сочокий сопряжения

прямой лсивкм е колонами опредоляатоя по графику на рис.П.5.7 или по формула

V, ■ 0,02388 - 0,098780 + 0,056334+ 0.39359в'+

♦    0,0036940- 0,128990/ .    (    30    )

9.19Лря выполнении поворота сварными или крутозагпутыми коленами продольное непрадение, иагпбоющий момонт, продольное

уои.-.ие н прогиб опроцоляютоя по формулам (24), (25), (26), и (27), а безразмерные паромотри а , (О , К и Й опродаляют-оя но графикаи на рис.П.5.3*рио.П.5.20 или по ipopuyjiau

fo * 0,11613 + 0,52966а - 0,И459а* + Z(0,063I8 -

- 0,10954 0 ♦ 0,15377а* ) ;

О) = - 0,00703 + 0,14682а t 0,0839Оа*;

К - - 0,01219 ♦ 0,71493а - 0,04621 а*/

V ш 0,01579 - 0,07887а + 0,08173 а*.

Пореметры у? к 2 определяются по формулам (30) И (31).

4.15.Характер перемещений подземного трубопровода на углах поворота, под действием продольных сдиивищих усилий зависит от копотрукции угле поворота, геометрических хароктериотик трубы и характеристик грунта.

Оценка характера перемещений трубопровода производится через безразмерный параметр Z , определяемый по формуле (3i).

4.16.11отеря обдай устойчивости трубопроводе ь продольном исправлении но углах повороте, выполненных коленами и прямыми вставками происходит только при значениях Z «0,1.

В этой облеоти    Z    необходима проверка общей устойчи

вости трубопровода соглаоно п.3.4.

4.17.Начальное смимопкее усилие, приводящие к поторе общей устойчивости трубопровода в продельном направлении, определяется по формуле

К, “ Р*Р Н-Ш'

:•« ^; fi*f> • безразмерный парзметр, опредоляеидй з соответствии с ;и '*.18.

Д.Хь.Пграмотр fi_Kp спределяогоя по графикой на рис* П.5.6 t !ис.Н.ё.Н. Он рзвен максимуму кривых зависимостей параметра изгиба от параметра начального вкнивичего усилия на указанных рисунках. Здесь 0_о определяется по формуле ( 34 ), Д" по форму-даи ( 36 ) и (    ) для а берётся то значение, где кривые по

графикам на рис* n*5*8tpnc* И.5.IX имеет максимум.

Параметр fi«p можно также определять по формуле

^6Цр- 2,9285*' + I.0270X + 1,5505.    (    И    )

4.19. В области Z > 0,1 потери об^сП ус ойчивости трубопровода в предельней направлении не происходит. Леремедсння трубопровода иоиотонио увеличиваются с ростом сжимдещего усилия //• В этом

случае достаточно выполнить проверку поперечного переме^зпия трубопровода в вертикальной плоскости согласно п. З.С. Проверка обцел устойчивости трубопровода не производится.

4.20. Расчётные формулы, призеданные в данной главе, могут быть нслольоОВ8ни для расчёте трубопровода но поворотах, выполненных несколькими прямыми вставками, сварным:: ж кру'гозагнуты’я коленами, если но изогнутом участке один или два угла поворота, при этом, если I < 0,6 Cg , то на изогнутой участке имеется один угол поворота. Здесь расчёт и проверка условия L < 0,о Г/ выполняются по формулам для углов поворота, выполнениях только сварными ил:: крутозогнутыми колсиаыл» £сли 0,6ф*/ *i_%ZCf , то и при выполнении поворота нескольким;; прямыми вставкзги

на изогнутой участке будет два угли поворота и одна прямоп вставка. Здось проверка условия 0,6ф <1 «• I,2ty и расчёт выполняется по формулам для углов поворота, винолксииих двумя коленами с прямой ветолкой иохду ними.

1

Д .21.Г.ог. невыполнении условий ( 12 ), ( 1Д ), (If, ), ( и )

следует buccxq сварных или крутозегнутых кмаи использован хо-лоцногнугие колена, уиеньанхь величину, угла поворота лутон его рвзбиики о использованной прпиых вохавок и увеличить глубину заявления трубопровод,

5. РАСЧЁТ ТРУБОПРОВОДА НА ПОВОРОТАХ, ВШОДЖПШХ ХОЛОДНОШЯЬШ КОШ1АШ1 И ПРЯШШ ВСТАВКАМИ

5.1.    иакониальные пролольныв напряжения в трубопроводе при выполнении поворота двумя холеиаии холодного гкутья о пряной вогавкой мезду ниии (рио. U.5.I2) определяются в соответствии о п. 4.2 и п. 4.3.

5.2.    Наибольшие иагибоазие иоыенты определяитоя по формуле ( 25 ), где сОц, определпется в ооотватотвии о п. 5.7 м п. 5.8.

5.3.    Продольное усилие, деЯствующее ив ивогнутоы учаотке трубопроводе, опраделяетои по формуле ( 26 ), где К определяется в соответствии о п. 5.9.

5.4.    'акоизальные поперечине переиедония трубопроиода определяются по (формуле ( 27 }, гди опрвделяетоя в ооотватотвии в п. 5.10 к п. 5.11.

5.5.    Длина изогнутого учаотке трубопровод! в одну оторону от угла поворота определяется по формуле ( 28 ), где а определяется в ооотватотвии о п. 5.6.

5.6.    БезразиернмЯ пораиотр изгиба а определяется по графикам иа рио. й.5.26«р»о.0.5.38 или реманием уравнении

J» ш 0,59813 t 0,172070 ♦ 1,056540, ♦ 0.0734ВО, t

♦ г (1,1906X0 - 0.745ЗоС, - 0,48bU5fi(, -    ^(    45    *

- 1,33728) ,

где пароиотр fi опредзлиетоя ио фариудо (30) и парамитр

Указания разработаны лабораторная прочности отдала технической эксплуатации магистральных трубопроводов института ВНИИСПТвефть.

В вастояцей редакции Указаний учтены замечания и предложения институтов ВНИИСТ, Гиоротрубопровод, Ежгипровефгепровод, Гипротоменвофтегаз и др. отраслевых институтов, а также веду-иих предприятий Гдавтрановефтн Мкикефтелрона.

Указания являптоя руководяиии документом для организация, ооуяеотвдяоцих проектирование, строительство в эксплуатации линейной чаоти магистральных трубопроводов.

Упазатея разработаны кандидатами технических наук Х.А. Азметовым (отв. исполнитель), А.Г. Ягиаравыи,

U.B. Тимарбаевым прл участия конотрухтора Г.Я. Лоаадкляоя я яя-яавара Р.А. ФаткулллиоЯ.

Замечания и предлолания прост направлять во адраоу:

4500», г. Уфа-55, проопект Оатяврл, 144/3, ВЩСПТаефта. ОСЭЯГ.

опродоглетсп но формуле (31).

1-сли отсутствует график с иоКдеинцу по формуле (31) значением *    ,    необходимо    прибегать    к шю£ноК кктерполяшш.

1.7. Безразмерный пвоеиетр лэглбзоцвго иомокта для середины прямой вставки определяется по графику на рис.П.5.22 или по формуле

О), - - 0,10о73 ♦ 0,34442а - 0,32732С₄ - 0,439024, ,    (46)

где определяется по формуле (34);

1*ь)

R - радиус кривизиы колена, ел.

3.8.    Безразмерна;! параметр изгибающего момента для сече-пнП еопрязешч лршоЛ астаики о колонами определяется ло графику на puo.U.5.23 :ац ло формуле

о), ш - 0,05565 4 0,2U06ua - 0,26005С_# - 0,3422off_#.    (49)

3.9.    БсорозморииЯ параметр схлмоющого уоилня К определяется по гробику ио р;:с. 0.5.21 или по формуле

К « 0,02015 t 0,6160801 I,0o4i;c_# * 0,IU2I0a; .    (50)

5.10.    Бсэрзэуорича параметр прогиба для сероцкик прямо»! тстоачи определяется ло графику ио рис.И.5.24 или по формуле

v> • - 0,01002 т 0,07761 а - 0,08941с; - О;С85О40* .    (51)

Указания по методике раочета и выбору конструкции подземных трубопроводов на пересеченном рельефе местности 1*Д 39-30-168-79

Приказом Министерства нефтяной промышленности * 287 от 29 мая 1979 года

Срок введения о 1.10.79г.

Срок действия до 1.10.84г.

Вводится впервые

Настоящие указания распространяются на подземные трубопроводы и устанавливает порядок раочета на прочность, уотоачивооть отекли трубы к общую устойчивость г продольном направлении кря-воливея ых участков трубопроводов, коиотрухтввио выполненных сварными, крутовагнупми и холодвогнутмми колеиами, примши вотавкаии в свободным кагвбом. Кроне раочетяо* части даны оптимальные по уровно напряжение коиотрукОн подеемных трубопроводов на перееечояиои рельефе мествоотя.

I. ОБЩЕ ПОЛОГЕ КИЯ

I.X. Настоящие Указавня распространимся на зикениую часть подиемиых иагиотральных трубопроводов для ропспортировакия нефти, нефтепродуктов а газов.

1.2. Указавня разработаны в развитие главы СЯиП 0-45-7?

"Нагиетральные трубопроводы. Нории проектирования’'.

1.3. Указания позволяют выполнить расчёт на прочность, устойчивость пенки трубы и общую устойчивость подземных трубопроводов в продольном направлен.!;! не поворотах в вертикальной плоскости не "выпуклом" рельефе местности.

3 Указаниях даны оптимальные но уровню напряжений конструкции поворотов трубопроводов.

I.'t. Указания составлены для подзецных трубопроводов, проложенных в глинистых, песчаных и т. п. грунтах и но распространяются на трубопроводы, прокладываемые на бслотох, в торфяных и вечномёрзлых грунтах.

1.5.    При расчёте и конструировании подземных трубопроводов, сооружаемых на учостках, где возможны просадки и пучения грунта, необходимо учитывать овнзаниые с этим дополнительные воздействия.

1.6.    Лолаешшо трубопроводы укладываются в траншею о учётом обеспечения равномерного прилегания трубопроводов к грунтовому основанию.

1.7.    Повороты подземных трубопроводов конструктивно выполняются сварными, крутозогнутыми и холодногнутыми колонами, прямыми вставками и свободным изгибом трубопровода (рио.П.5.1).

1.8.    Радиус кривизны сворных и крутозогЯутых колен на линейной члехи магистральных трубопроводов назначается с учетом обеспечения возможности пропуска очистных и разделительных уотройогв и для сварных и крутозггнутых колеи составляет # > 5JD# ,

где D_H - наружный дламетр трубопровода.

1.5. Радиус кривизны холодногнутых колен составляет R •

• (5и + 35) Д,. 3 табл. 1 приведены значения радиусов кривизны холодиогиутых колен для никоторых диаметров трубопроводов.

l.lo.Paanyo крлеиэпы унругоискривлённых участков трубопровода ди». сн быть толпы, чтобы продольное усилие и суммарные искры*

га 39-30-160-79 Стр.5

Таблица X

Радиусы кривизны холодногнутых колен

Наружный диаметр 1 трубопровода, I им !	! 529 ! !	1 720 1 1	] 320 1	! 1020 1	1 1 1 1220 1 1 1	1420
Средний редиуо ! кривизны, и 1	1 20 I	I 25 1	1 30 1	1 1 40	1 1 1 60 1	60

жения в станке труб отизгиба, внутреннего давления и температурного перепада не превышали заданною предела, определяемого в соответствии о л.3.1 и п.3.5.

I.XX.B действующи нагие тральных трубопроводах на поворотах трассы от действий продольных снимаэцнх усилий происходят продольные и поперечные перемещения, в ряде случаев вызывающие разрушение грунтовой аасыики и представляющие опасность с точки зрения прочности трубопроводе.

Высокими значениями продольных снимающих усилий характеризуются трубопроводы для "горячей" перекачки и трубопроводы, ооэружаиии» в условиях отрицательных температур.

I.12.Наибольшие перемещения трубопровода происходят на поворотах в вертикальной плоскости на "выпуклом" рельсов ыоотности.

а. нагрузки и возц&югам, вс*;..к/.зщ;к ига

ЭКСПЛУАТАЦИЙ ПОдаВИНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

2.1.    Оонолныин чзгрузкзии и воадействп.шп для линейной части дейотвующх маис тральных трубопроводов являются - внутреннее давление, давление грунта, собственный вес трубы ж продуй», жат-неиио температуры отоккн трубы, упругий изгис трубы, врооадкп к пучения грунте, давление оползающих грунтов.

2.2.    Определенно нагрузок и воздействий производи.сл г состветсвии о главами Olluil "Лагиатральпые трубопроводы. Нормы проектироваиия" и "Погрузки и воздействии. Нормы проектирования".

2.3. Б стейке труСы от внутреннего давления возникают растягивающие Кольцовы-' напряжения

(I)

*

РРйн

2Ъ

р - рабочее (нормативное) давление в трубопроводе, кго/см²;

D_itt - внутренний диаметр трубы, оы ;

5 - толщина стенкя трубы, оы ;

2.4. Внутреннее давление в трубопроводе на прямолинейных участках трассы, не имеющих линейной арматуры, вызывает в отенке трубы в продольном направления растягивающие напряжения, равные

е_пр - о,15 -Eg**    (    г    >

При величии заглушек, задвижек и поворотов продольные растягивающие напряжения определяются по формуле

С з )

2;5. При изгибе трубопровода внутреннее давление вызывает появление поперечного распределенного усилия. Таким образом, влияние внутреннего давления на изгиб эквивалентно ожатию в оое-вом направлении усилием, равным

% - о- *м)0р* .    (    *    )

где F# • пдоиоць сечения трубы в овету, см², определяемой по формуле

Fct -    (    ⁵    >

2.6. Изменение температуры стеиии трубы при отсутствии перемещений трубопровода вызывает появление продольного усилия,

ровного

где

*лр^я 0,25 Ць.

N. - ceEFLt,

где

or- коэффициент линейного расширения материала труб

(для стали оСш 12«10"^), 1/1\рвд;

£ - модуль упругости материала труб (для стали

Е • 2,1*10^), кго/см²;

F - площадь отенки поперечного оочения грубы, ом²;

At - роочотный темпиротурный перепад, г.е. разность между температурой металла труб при укладке к в процессе експлуатации*

2.7. Изгиб действующего подземного трубопровода производится фиктивным усилием

Л^- ocEF At + (1-2/j)PF_c$ .    ( 7 )

ЕРн

ЕР

в*

ⁿh?

( 6 )

2.6. При упругом (свободном) изгибе трубопровода в процессе укладки его в проектное положение возникают продольные напряжение, определяемые по формуле

где р - минимальны»! радиус упругого изгиба оси трубопроводе, см ;

Р_м - наружный диаметр трубопровода, см.

2.9. Чео транспортируемой нефти или нефтепродукта в 1 ом трубопровода ЦфД • кхо/см^оладуат определять по формула

, _т X    (    9    )

^с, пред ** j    '    "

где - объёииый вес траопортируемой нефти или нефтепродукта,

кго/см⁸.

2.10.При поперечных перемещениях подземный трубопровод оказывает силовое воздействие на грунт и испытывает о его стороны

реактивное сопротивление.

Сопротивление поперечным вертикальным перемещениям трубопровода определяется по формуле

Ч‘    £|^У*^{10}

где - вес X си трубопроводе о продуктом, кгс/см;

- вес грузов или удерживающая способность внкерных устройств, отнесённая к одному погонному сантиметру трубопровода, кгс/см; ftp - расчётный объёмный вес грунта засыпки над трубопроводом, кго/см¹;

%р - расчётный угол внутреннего трения грунта, град* ;

С - расчётное оцепление грунта, кгс/см^;

Л - глубкиа заложения трубопровода до ворха трубы, см, 2.IX.Сопротивление продольным псромс^еииям трубопровода определяется по формуле

P-aefa,/ q&,_n)tgcp_lf+ZfyСм    * о,6ТЛ,Сг/> ],    ( II    )

где C# - коэффициент, учитывающий оброзованпо свода естественного равновесия, определяемый в зависимости от относительной глубины заложения трубопровода по графику па рис.Л.5.2.

В табл. 2 даны характеристики грунтов.

Таблица 2 Некоторые характеристики грунтов

Виды грунтов j .КГО/СИ3 j У ip *грвд. } C*f> .кго/си2 Ивечалые 0,0QI2 ♦ 0,0019 20 ♦ 38 0 ♦ 0,14 Глинистые 0,0012 ♦ 0,0019 15 ♦ 22 0,02 ♦ 0,40

t*:.

гае ве^ - максимальные суммарные продольные напряжения, определяемые в соответствии о п.4.1 ■ п.6.1 ■;

^ - коэффициент, учнтываяадй двухосное напряженное еоотоя-ние иегалла труб; при раохягиваюадх продольных напряжениях » 0_),принимаемый равным едншше, при ожижающие < 4)₍ определяемый по формуле

Я* - нормативное сопротивление ыеталла труб, кго/ом²,

принныеоыое равный ы:швыальноыу значении предела теку-чеохи 6_Т по госудоротвенвыы отандартаы а техничеоким уоловили на трубы;,

С - коэффициент, принимаемый равным I для трубопроводов Л в IJ кетегорна, 0,85 для I в И категорий и 0,65 для категория Я. Категория ыагиотрельных трубопроводов принимается по табл. 3 ;

- коэффициент яадбжносхж, принимаемый по табл. 4.

3.2.    Uрантика аиоплуатецни магистральных трубопроводов показывает, что тонкостенные трубы теряют устойчивость про нагибе образованней вмятин в ожатой аоча. По атому, в аове, па с О оледует производи.* проверку устойчивости трубы.

3.3.    Проверка устойчивости стейки трубы производится ив

_(U)

критичеекое напряжение, кго/ом“, при которой происходит выпучивание стейки трубы, определяемое по формуле

1

мГОВШ ПРОЧНОСТИ ,J£wOFJAl£l2 ,УСТО ЛЧПЗХТО

етши трупы и от* устойчивости трубопровода в UPoДОЛЬКОЙ ИАПШЛШК

3.1, В качестве предельного состояния подземного трубопрово

да не углах поворота принимается условие