ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОРДНЦ ЛЕНИНА ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ "АЗНМТЬ"

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АЗЕРБАЙДЖАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НАУЧЮ-ИССЛЕДОВАТЕДЬСКИВ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ "АЭНИПИНЕЙТЬ"

■7ТВЕРДДАС":

Заместитель Министра нефтяной проин ал емкости

_________ Э JM .Халимов

"25 " декабря 1979г.

МЕТОДИКА

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПО ДИНАМОГРАММЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ИССЛЕДОВАНИЯ ГЛУБИННОНАСХНЫХ СКВАЖКН.ОТКАЧИВАГШИХ ЕИДКОСТЬ СО СВОБОДНЫМ ГАЗОМ

РД 39 - I-ЗОХ-79

I960

Ш

Я* -/: /а stc » /-/га / - 0,065 “%г 4 *    'г^ <2 -I'Wats,

Рис. 9

р

&

aid

N

(.53

U3 (,22 U2 /,ог о,а о. вг 0/1 0,61 0,51

и,и о.з ( о,го о.ш

}

fi

Л

M.tM?

So-VOO/im ж?    <?

ms

СОДЕРЖАНИЕ

Сгр.

1.    Общие сведения ........................................

2.    Закономерность изменения давления^цилиндре

скважинного насоса при ходе штанг вниз ............?...

3.    Определение по динамограмме основных параметров исследования глубипнонасосных CXB8KKR, откачивавших жидкость со

свободныи газом .......................................

4 . Приложение (рио. .............................10.. •

МЕТОДИКА

определения по динамограмме основных параметров исследования глубиннонасосных скважин,

0ТК8ЧИВ2ЮЯИХ жидкость со свободным газом

РД 39-1-301-79

ОТВЕТСТВЕННЫЙ ЗА ВЫПУСК Р.Т.КУЛККЗ

Редактор Фидлер К JC.

Технический редактор Черномырдина И.И. Корректор Хоштария Л.Е.

60 х 90 IД6 Подписано к печати 11*03.80    СГ    16703

Заказ К 172    Уч.изд. л 0,8 печ.л. I Тираж 5GC

цена 4 коп.

370033 Баку, Ага 11ейматуллы,39. Группа множительной техники АзНИПИнефти

АННОТАЦИЯ

Методика стевит своей целы) определенно по дииамограиие работы сквааинного насоса в среде, содержащей свободный газ, следующих параметров:

-    давление у приема насоса Ц ,

-    дебит жидкости fa,

-    дебит трубного газа Q!\    _н

По известному значению дебита затрубного газа Q_r и определенным по дин^мограмме величинам & и Q_r можно вычислить газовый фактор /*«

Знание этих показателей позволит выявить область применения конструкций сепараторов для скважин, характеризующихся различишь значениями газового фактора/*.

Методика подготовлена в секторе новых методов технологии и техники добычи.

Составители:    ПИРВЕРЛЯН    А.М.

АЛИЕВ Ш.Н. ХАЛАФЕЕКОВ А.Х. МСВЛАМОВ Ш.С.

© К з1Г.; ПИнефть, 196Сг.

Руководящий докуиен? МЕТОДИКА

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПО ДИНАМОтШЕ ХНОЕНЫХ ПАРАМЕТРОВ

ИССШОВАНИЯ ГЛУЬИННОНАСССНиХ СКВАЗИН,

ОТКАЧИВАЮЩИХ адкость СО СВОБОДНА ГАЙШ

РД 39-1-301-79 Вводится впервые

приказом Министерства нефтяной промышленности

а 21 от II января 1980 г.

Срок введения установлен с 20.03.80 I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

В настоящее время в нефтедобывающей промышленности Союва имеется большое количество скважин, откачивающих жигкость со овободпым газом.

При исследовании таких скважин встречаются большие затруднения.

Определение динамического уровня эхолотом в таких скважинах не представляется возможным, так как плотность газа в зат-рубнон пространстве постоянно меняется, следовательно, меняется и скорость распространения звуковых волн.

Применение же "реперов” сопряжено с большими трудностями, а в екзазияах с 4” и 5” эксплуатационными колоннами вообще не представляется возможным.

Применение малогабаритных мвнометров связано с большими трудностями вплоть до аварийных последствий в скважинах.

Дебит скважин в большинстве случаев замеряется недостаточно точно.

В настоящее время на промыслах з глубинконгеоскых скважинах определяется только дебит затрубного газа Q_r . Метода ае определения дебита трубного газе ь таких скважинах не существует. Отсюда допускается сшибка при определении газового фактора за счет неучета дебита & .

Сгр.4 РД 39-I-30I-79

Методика раэрабэтаяа на основании исследований, проведенных сектором новых методов технологии и техники добычи нефти, отраженных в отчетах Л Ю2ЦЭ), Ш(76), а теме в публикациях составителей.

2. ЗАКОНОМР?1 ЮСТЬ ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В ЦИЛИНДРЕ СШХИШЮГО НАСОСА ОРИ ХОДЕ ШТАНГ ВНИЗ

2.1. Оря ходе плунжера вниз изменение давления описыва-етоя оледдаям уравнением:

/и

где /I - давление под плунжером в начале хода вниз, равное приблизительно давлению у приема насоса;

Р - текущее значение этого давления;

<£ - расстояние от нагнетательного клапана в начале хода вниз до уровня жидкости в цилиндре;

S - текущее значение перемещения плупжера; оС - коэффициент растворимости в законе Генри;

- высота объема жидкости в цилиндре наооса (рисЛ)

Из (I) имеем:

t^m£~7$,4s«)A,    <²⁾

2.2.    Принимая, что при движеяжм плунжера вниз не происходит растворения газа э жидкости, оодучии из (2) следующие выражение:

2.3.    Из уоавкенкя (2) и (3) оледует, что зависимость между величиной р и расстоянием 3 прямолинейней.

З.ОПРЕШИИЕ ПО ДЯАЫОТТАШЕ ОСВОВШ ПАРАМЕТРОВ ЮСЛЕ10ВАЩ1Я гл/ви:нонасосных CKBAJKH_a отхлЖвапиос адзхость со сзоЕошад гаЗсу

3.1. Вотчины Р и 3определяются по динамограмме следующим сбразом (рис.2).

Рис.2.Определение давлениаЛ^^... и расстояния 3,; 4; Я, • • •    00 ДДкакогранке

Через течкуS, соответствующую перегибу кривой динанограммы, проводим горизонтальную прямую, от которой отсчитываем вниз расстояния    //»    до    линий    разгрузки.    Тогда    давления под плунжером A* , Р*⁹^    ....    Р>^в4?    *    где

плехадь сечения плунжера.    ^

Стр.6 ГД 39-Г301

3.2. Строится зависимость между и & , которая соответствует (3) и должиа быть приближенно прямолинейной (рис.З).

9/pe£e/res/ue парохслухх?    О).

3.3.    На рис.З точка /(с координатами &»с*и ^-соответствует моменту открытия нагнетательного клапана у***

tXvss. - пройденный плунжером путь, соответствующий открытию на -Гнетательного клапана;

Рн*: - давление нагнетания.

3.4.    По отрезку отсекаемому этой прямой на оси ординат, можно определять искомую величину давления у приема насоса

А

а лс отрезку 0/f на оси абсцисс - величину Л.

3.3. Составляются два уравнения для величин усилий при ходе вверх Р , и вниз Р без учета сил трения

^с/£ (*/2r

где

/ - длина колонны штанг;

Аи - идошадь сечеЪня штанги;

Л2 - плотность материала штанги;

Л - средняя плотность смеси в насосно-компрессорных трубах.

3.6. Величина /^считается известной и определяется расстоянием от течки 3 на рис.2 до нулевой линии динаыограмыы.

Так гжЗ известно, то из двух уравнений (5) и (6) находим искомые величины и

3.7. Определяем потерю хода по формуле:

где

- плсшадь сечения труб по материалу, атсм длину хода плунжера 3/г ⁹ & “Л ?

<%г - длина хода полированного штока (балансира).

При атом степень заполнения цилиндра жидкостью будет:

Пример: Скв. 3196 (ИГДУ "Лениикофть", цех Г. I), /£ * 8,С*си² (Л*32мм).

Ликемогремма дана на рис. й. 3 таблице приводятся значения    А»    и соответствующие им расстояния

^вч*₉• • •    .    определенные    списанным    выше    методом.

Масштабы:    -перемещение    плунжера    и    наг

рузка по динамограмме.

Стр.8 РД 39-I-30I-79

М ,Ш

А'ММв-/

г p*<Uj sag! С' S (04 гОК О»	мм	\*/Ы'Ь j K/bu2 (кге/cu2)		i- i * I p p j мм /н (cu /кгс)
I.	184.0	1,023	(10,44)	0,98	(0,0956)
г.	156,6	1,381	(14,09)	0,72	(0,071)
3.	22Н ,0	1,890	(19,31)	0,53	(0,052)
ь.	232,0	2,404	(24,53)	0,42	(0,041)
5.	235,2	2,920	(29,75)	0,35	(0,034)
6.	238,4	3,223	(32,89)	0.32	(0.031)

3.8.    На рис. А приводится зависимость между^ и ^определенная по шести точкам, взятым из таблицы.

Кз рис.¹» видно, что точки легли на прямую линию.

3.9.    Из рис. 4 следует

, Д"4?лге/е1*^в ,

ЗЛО. В приложении, на рис. 5,6,7,8 , S, 10, IX ,12, при водятся зависимости между и $ по оквадинам объединений ’’Азие^ть" и "Удмурднефть** , построенные по описанной »ыюе методике.