Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

100 страниц

538.00 ₽

Купить РД 34.48.156 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

 Скачать PDF

Оглавление

Введение

1 Область применения упрощенных методов расчетов и расчетов на больших ЭВМ по точным методам

2 Основные положения и определения

3 Расчет параметров линейного трактаи уровней ВЧ помех

4 Расчет переходных затуханий между различными линейными трактами

5 Рекомендации по выбору схем организации ВЧ трактов

Приложение 1 Указания по пользованию программами "Тракт", "Noise", "Тракт-85" и "EOП-86"

Приложение 2 Модальные параметры симметричных и несимметричных ВЛ

Приложение 3 Формула для определения затухания линейного тракта по трехпроводной транспонированной ВЛ с горизонтальным расположением проводов и с одной транспозицией

Приложение 4 Алгоритм для определения а доп. max при КЗ на трехпроводной ВЛ с горизонтальным расположением проводов

Приложение 5 Определение входного сопротивления подстанции

Приложение 6 Приближенные формулы для определения переходного затухания на ближнем и дальнем концах для двух ВЛ, заходящих на разные подстанции и имеющих параллельное сближение на на трассе их прохождения

Приложение 7 Пояснения к пунктам разделов 2-5, отмеченных *

Список использованной литературы

 
Дата введения01.01.1988
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

09.12.1986ПринятГлавэнерго
10.12.1986УтвержденМинэнерго СССР
РазработанВНИИЭ
ИзданСПО Союзтехэнерго1989 г.

Procedural Guidelines for Calculation of Parameters and Selection of Circuits for High-Frequency Channels Along 35-750 kV AC Electric Power Transmission Lines

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

главное научно-технинесиое управление энергетики н ЗЛЕКТРИФИКАЦИ1


МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ И ВЫБОРУ СХЕМ ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ ТРАКТОВ ПО ЛИНИЯМ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ 35-750 кВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

МУ 34-70-186-86

РД 34.48.156-89

СОЮЗТЕХЭНЕРГО Москва 1989

£.23*. За расчетное значение затухания, вносимого заградителем, принимается затухание, определяемое согласно рис.2,8.

II -


2.26. Ответвлением, используемым для организации связи, называется такое ответвление от БД, у которого на подстанции, включенной в конце ответвления, устанавливается аппаратура уплотнения ЕЯ рассматриваемого канала связи.


2.27. Разделительным фильтром называется полный или неполный четырехполюсник, предназначенный для частотного разделения ВЧ трактов и каналов, работающих по этим трактам.

Рис.2.8. Схема определения затухания, вносимого заградителем:

/ / „

U1 - при разомкнутом ключе К; U1 - при

замкнутом ключе К; Е = const

2.28. Разделительным фильтром высокого напряжения называется фильтр, включаемый в линию электропередачи для обеспечения электромагнитной совместимости каналов ВЧ связи, работающих в электрических сетях, соединяемых этой линией.


2.24.    Высокочастотным обходам промежуточной подстанции называется комплекс устройств присоединения и обработки, обеспечивающий прохождение токов высокой частоты при любой схеме включения оборудования высокого напряжения на этой подстанции.

Расчетное значение затухания, обусловленного обходом, определяется без учета паразитной кондуктивной связи между участками тракта до и после обхода через рабочую и нерабочие фазы сборных шш подстанции и без учета паразитной электромагнитной связи на участке параллельного сближения ВЯ, образующих тракт с обходом.

Наличие паразитной связи может как увеличить, так и уменьшить затухание, вносимое обходом против его расчетного значения. Значение Дао0у , равное разности между действительным затуханием, вносимым обходом, и его расчетным значением, называется дополнительным затуханием обхода.

2.25.    Участком повышенного затухания Тракта с обходом называется диапазон частот, где значение ACtpSy превышает 2 дБ,

2.29*. Увеличение коэффициента затухания основной для данного тракта модальной составляющей, вызванное гололедно-иэморозе-выки отложениями, называется дополнительным затуханием от гололеда и изморози. Толщина стенки гололеда учитывается в зависимости от района по годоледу согласно табл.2.1.

Таблица 2.1

Нормативная толщина стенки гололеда (при приведении гололеда к цилиндрической форме и удельному весу 0,9)

Район по гололеду

Нормативная толщина стенки гололеда, мм, с повторяемостью

один раз в 5 лет

один раз в 10 лет

I

5

5

П

5

10

Ш

Ю

15

15

20

Особый

20

22


-12-

йнакс

Рис.2.9. Эскиз косого сближения ВИ

2.30.    Расчетной длиной параллельного сближения называется длина участка, на которой расстояние между осями ВЛ изменяется не более чем на +й$ среднего арифметического расстояния, называемого шириной параллельного сближения.

2.31.    Длиной участка косого сближения называется длина участка, на котором расстояние между осями НИ изменяется равномерно, возрастая или убывая между крайними точками сближения. Эквивалентная ширина параллельного сближения (dnc э ) определяется как (рис .2.9)

^лс 3~^макс^мин >■ пРи ^мокс№мин**3г (2.10)

dnс з= КаК%—— ,лр" dMaKcjdmtfi5{Z.m

3. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ Л ШЕЙНОГО ТРАКТА И УРОШЕЙ ВЧ ПОМЕХ

3.1. Параметры линейного тракта по симметричным ВН

(3.2)


3,1,1*. Параметры линейного тракта по ВЛ могут определяться с использованием теории симметричных линий, если произведения верхней граничной частоты (fg ) на длину линии (В) не превышают значений, приведенных в табл.3,1.

Таблица 3.1

Максимальные значения произведений. f!B для различных ВЛ_

Расположение проводов ВЛ

Ugj, КВ

W)moxc*?Ц**“

Горизонтальное

35

20-I03

ПО

8-I03

220

7*Ю3

Треугольное

35

20-Ю3

ПО

15-ТО3

220

Ю«Ю3

Вертикальное на

35

ЭО-Ю3

двухцепных опо-

no v

ПО

40*Ю3

^1ал

220

9-I03

3.1.2. При Организации ВЧ трактов по симметричным ВЛ рабочие провода выбираются произвольно.

3.1.3. Расчетное собственное затухание линейного тракта симметричной ВЛ определяется по формуле

п/п-=^/г0п •    (3.1;

Определение величин, входящих в (3.1), приводится ниже.

3.1.4*. Коэффициенты распространения меддуфазной (индекс "Ф”) и земляной (индекс "'0") модальных составляющих симметричной BS и волновые сопротивления этих мод определяются по формулам:

oL^fKupVT+^pf)10'3 > cL0^(Km\/T+Kwf)<0~3,

^=2^/300,

A ^Xf/m + Ksof,

Zflq) = 380 Ом;

Xfc0 = 650 Ом.


- 13-

Значения коэффициентов К1(р и Hi0 приведены в табл.3.2, значения коэффициентов приведены в табл.3.3. Значения коэффициентов ^20 и Кф определяются по кривым, приведенным на рис.3.1, вне зависимости от напряжения ВД и типа расположения проводов. Цри неизвестном значении    можно

принимать равным 100 Ои-м.

Другие модальные параметры, а также выражения для уточненного определения значений Кгф , Zgp и Z§0 даны в приложении 2.

Значения коэффициентов И^ и К10 для симметричных линий

Окончание таблицы 3.2

Марка

провода

Диаметр

провода,

см

^up

Kw

AC 240/32

2,16'

AC 240/39

2,16

3,3

1.9

AC 240/56

2,24,

AC 300/39

2,4

AC 300/48

2,41

>

3,0

1,8

AC 300/66

2,45j

AC 300/204

2,92

2,4

1,4


Таблица 3.2

Марка

провода

Диаметр

провода,

см

кнр

K10

AC 50/8

0,96

7,4

4,3

AC 70/11

1,14

6,3

3,6

AC 95/16

1,35

5,3

3,1

AC 95/141

1,98

3,6

2,1

AC 120/27

1,55

4,7

2,8

AC 185/24

1,89]

AC 185/29

1,88

3,7

2,2

AC 185/43

I,96j

AC 185/128

2,31

3,1

1,8

Таблица 3.3

Напряжение БД, кВ

Расположение

проводов

^2ф

35

Любое

0,12

НО

Одноцепное

0,23

Вертикальное на двухцепных опорах

0,16

220

Одноцепное

0,37

Вертикальное на двухцепных опорах

0,25


Значения коэффициентов Кщ для симметричных линий


9

-

1_

1

'5

Г”

1

1

1

1-

LL

—4—

т

К50 рад км к?ч 0.008

Кго

дБ

кмкГа

от

00

0,002

20

0.00i

to

в,от

8

0.0008

8

0,0004

0

Рис.3.1.

ниш для определения приолилоппи*    -    го

и KSQ (кривая 2):

№-а,тдЩ)-о,о7Щ2Щ)

Кго-Ю    >

-2,68-0,36eg(m)-0,065egbffy).

ТЛл    1J+a,U£q-f-0,075Egzf

При

- юо ом.м kw~w у    ;

-Z,22~0tiegf-0,065gg2f

K en ~1D

.14-

3,1.5*. Значение дополнительного запхан ия йдоп для симметричных BE принимается разным:

а)    для схемы присоединения Фаза-фаза

а=в,    (3.3)

б)    для схемы присоединения ф&за-земяя

Цйю = а« *о >    (3-45

где ак » 2,5 ф для трехпроводных ВЯ; ак я 1,0 ф дяя иестипроводных Вй;

лоа.2оф^м^^}    (3.5)

при %    (2    И    /^<2*103 кГц • км;

&aQ = B    <3.5а)

ярд    иля    /£<?    з*    2*Х03    кГц*км.

З.Х.6*. Расчетное характернотичеекое сопротивление линейного тракта принимается равным:

а)    для схемы присоединения фаэа-фаэа

2Ж - Ж) Ом;

б)    для схемы присоединения фаза-земля

2т « 450 Он.

ЗЛ.?. коэффициент отражения междуфаз-ной волны напряжения от конца симметричной лиши определяется тю формулам:

Рис.3.2. Ноеффициент отражения /СА от конца М в эаджмиости от ^

к — 1я_L


(3.6)


ьн


I    2    -9ир.    О


а) для схемы присоединения фаза-фаза

y=zp!zz6p, (3.6а)

где - сопротивление нагрузки, включенное между рабочими фазами; б) для схемы присоединения фаза-земля

К _ ^$°+{1р^Янр~0+^(%+%р)ffyrO

* WV^WvMV') ’

^о~ I^Bip * Qrp~ Zp l^fjip * %p" Znpfefiip)

где Zp - сопротивление нагрузки, включенное между рабочей фазой и землей; сопротивление нагрузки, включенное между каждой из нерабочих фаз я землей.

Для приведенных в п.ЗЛ.4 значений 2ц и Z6a ц0 = 1,71. € учетом значения ^ значение ^ при ИЗ и XX нерабочих фаз может рассчитываться по формулам:

ИЗ нерабочих фаз С ^ = 0)

з.-г,/г

K?~~°'S5f7Щ’

XX нерабочих фаз < ^ к*»»)

{*w

На рис.3.2 приведены зависимости Иф от значений относительного сопротивления нагрузки рабочей фазы, полученные для расчетных случаев КЗ и XX нерабочих фаз.

3,2. Параметры линейного тракта по несимметричным ЗЕ

3.2*1* Линейные тракты по фазным проводам ЁЕ

3.2ЛЛ. Для НИ 35-220 кВ, если произведение ffit превышает значение, указанное в табл*3Л, а также дяя ВЛ напряжением 330 кВ и выше затухание линейного тракта по фазным проводам должно определяться по формулам, полученным для несимметричных ЛИНИЙ.


15 -


3.2.1 *2* При организации линейных трактов по несимметричным BE рекомендуется отдавать предпочтение оптимальным схемам присоединения (см.п.2.17). Применение других схем присоединения допускается только при невозможности по той пли иной причине использовать оптимальную схему присоединения .

3.2.1.3*. При выборе схем присоединения дал организации линейных трактов следует учитывать требования сга.3.2.1.8, 3.2,1.9, 3.2.1Л1 и 3.2.I.I4 по ограничению диапазона частот, передаваемых по ВЧ тракту.

3.2.1.4*. Коэффициенты распространения модальных составляющих трехпроводаах несимметричных линий с унифицированными опорами можно определять по формулам:

<*S = (“is K*W + K2S Xif) to'3.1 jss=Z'Ji'f/m+KltK5sf .    (3M

Примечание . Для трехфазных ШЕ с горизонтальным расположением фае и двумя изолированным* проводящими Грозовалнтншт тоосамжТт.е. для шгтипро водной ВЯ 500 и 750 кВ; коэффициенты распространения модальных составляющих I - средняя фаза -остальные фазы и тросы ж 4 - фаза-фаза крайние е участием тросов определяется по формулам С3.8), ш для трехцроводнкх Ж. При этом модальная составляющая 4 обозначается, как для трехпроводной линии, номером 2.

Расчетные значения коэффициентов { S - 1,2,0), H2S (5= 1,2), К? и Kh приведены в табл.3.4-3.6- Значение коэффициента Кга определяется по кривым рис.ЗЛ вне зависимости от типа расположения проводов и класса напряжения линии. При неизвестном значения /, его можно принимать равным 100 О*.и. *

Расчетные значения коэффициентов «S3 принимаются раанпог: Н51 = О; К по данным табл.3.6; Кзд - по данным рис.ЗЛ вне зависимости от типа расположения проводов и классов напряжения линии.

3.2.1.5х. Коэффициенты распространения модальных составляющих веетипроводаых (двухцепных) ВП с вертикальным расположением проводов и унифицированными типами опор могут быть рассчитана по форфлам <3.8). Расчетные

Таблица 3.4 Значения коэффициентов в КЛ

в (3.8)    J    *

Число проводов в расщепленной фазе

I

2

3

4

5

«3

I

0,68

0,48

0,39

0,32

N

X

1,35

1,45

1,55

1,60

Таблица 3.5 Значения коэффициентов His в (3.8)

Марка

провода

Диаметр

провода,

см

*11

*12

*J а

AC 70/11

1,13

7,0

6,2

4,2

АС 96/16

1,35

6,0

5,3

3,6

АС 96/141

1,98

4,0

3,6

2,5

АС 120/19

1,52

5,2

4.7

1

зл

АС 120/27

1,55

и| *

АС 185/24

1,89

АС 185/29

1,88

4,2

3,8

2,5

АС 185/43

1,96,

AC 185/128

2,31

3,4

3.1

2,1

АС 240/32

2,161

АС 240/39

*.»

3,6

3,3

2,2

АС 240/56

2,24

АС 300/39

2,4

АС 300/48

2,42

з,з

3,0

2,0

АС 300/66

2,45

АС 300/204

2,92

2,7

2,5

1.6

АС 330/43

2,521

3,2

2,9

1.9

АС 330/27

2,44|

АС 400/22

2,66

АС 400/51

2,75

2,9

2,6

1,0

АС 400/64

2,77

АС 400/93

2,91

2,?

2,5

1,6

АС 500/64

3,06

2,6

2,3

1,6

АС 500/336

3,75

2, Г

1.9

1.3

значения коэффициентов His , Н25 и К^5 (5« 1,2,3,4,5) приведены в табл.3.7 я 3.8; значения коэффициентов ^ и приведены в табл.3.4, коеффяциентов Нш - в табл.3.7; значения коеффяциентов и могут быть определены по рис,3.3.


Значения коэффициента K2S s С 3-8'»

Таблица 3,6

Расположение проводов

иел

кВ

^2f

рБ/(км * кГц* I О-2)

^22

дБ/ (км. кГц* IQ"3)

л52

рарУ(км*нГц)

Примечание

Горизонталь-

ное

ПО

0,012

0,32

1,4Л0"4

Опоры типов ПП и ПБ

Опоры типа ПН

220

6,6-нг3 f °>25 ** 0,032 *2

4.10-2 f 1/2 *Э

0,5 9(4

4 *3 24*10 ^ 1.ОП0"3/ il/3

330

7,2-Ю-3 ** 0,055 *2

в.10-г J1^*3

0,63 964

2,9-I0"4 *3 I,ЗЛО"3/ ,f 1/3 ^

500

7.6.I0-3 J1^2 ** 0,15 **

0,12 * 1,1 ■*

4

4,0-IO"4 1,8-KT3/ iI/3 ^

750

I,2*I0"2 f l^Z ^ 0,14 16

0,17

4,9/ f V4 *

4,CIO-4 * I.8.I0-3/ ,f 1/3 ^

750

0,73»I0“2 f1/2 1(3 0,07 96

0,12 /1/2 ^ 3,7/ JI/4

3,2-I0-4 Й

1,3-10 ^/^i/з*5

Треугольное

ПО

0,036

2,9*I0~2 fl& ^ 0,17 9(5

0,70-IO"4 ^ 3,5*I0"4/ j:1^3 ^

Стальные

свободно-

стоящие

опоры

Опоры на оттяжках

220

0,036

6,0П0“2 j!1^ 3(6 0,30 9(5

4 КЗ I,8'I0”4

8,5*I0"4/ ^ 1/3 345

220

0,036

9-КГ2 ^ 0,45 36

4 КЗ I,2*I0“4

5,6*I0“4/ Z1^3 ^

330

0,036

II-I0-2 j1/3 *6

0,50 3(5

I,8*I0”4 ^ 8,5*I0“4/ j1^ ^

Примечание. ж1/ *£1000; *2f ^ 400;    ^    100;    *4f    ^    50;    >    100;

^ 200.

- 17 -


3.2.1.6. Затухание линейного тракта по несииыетричнык нетранопонированным иди транспонированным ВЯ определяется по формуле


Таблица 3.7 Значения коэффициентов для таестипроводных ВЯ в (3.8)

Марка

провода

(О/.

*«.

*».

*15

АС 70/11

7.0

5,8

3,2

АС 95/16

6,0

5,0

2,7

АС 95/141

4,0

3,4

1,8

AC 120/19 АС 120/27. АС 185/24'

;

5,2

4,3

2,3

АС 185/29 АС 185/43,

4,2

3,5

1,9

АС 185/12? АС 240/32

3

3,4

2,9

1,6

АС 240/39 АС 240/56. АС 300/39'

3,6

3,0

1,6

АС 300/48 АС 300/66.

3,3

2,8

1,5

АС 300/204

2,7

2,4

1,2

АС 330/27 АС 330/43, АС 400/22'

3,2

2,7

1,4

АС 400/51

АС 400/64

2,9

2,4

1,3

АС 400/93

2,7

2,4

Г,2

АС 500/64

2,6

2,2

1,2

АС 500/336

2,1

1,8

1,0


Значения коэффициентов *2S й *oS для шестипроводных ВЛ в (3.8)


Таблица 3.8

кВ

Коэффициенты

*24

*25

1X0

0,15

0,19

0,35* I0*"4

0.47.I0-4

220

0,15

0,4

0,5-Ю-4

1,65* Ю"4

330

0,15

0,5

0,4* ИГ4

3,0-КГ4


Примечание . К2122- ^<гз~

^51    ~    К52    ~    ^53°    0    я**    всех    классов

напряжения.


алг - cts £ + а$оп ,    (3.9)

где оС5 - коэффициент затухания основной для рассматриваемого тракта S -й модальной составляющей (обычно

S* 1)|

I - суммарная длина однородных участков ВЛ, входящих в линейный тракт (для транспонированной ВЛ £ - сумма длин всех участков транспозиции);

адоп ~ Дополнительное затухание, определяемое, как показано ниже.

3.2.1.7*. Затухание линейного тракта трехцроводной нетранспонированной ВЛ с горизонтальным и треугольным расположением проводов определяется по формуле (3.9), в которой для всех схем присоединения, кроме схемы фаза I - фаза 3 (см.рис.2.2), принимается 5 = I и адоп определяется па формулам:

азоп=Щ1С1+Сгехр(-Аф1,    (3.10)


Д^=й«5йа+;йй=Ч/М(Йг-о(,)г+/('/2-//,(3.11)


Для схемы присоединения фазы I - фаза. 3 (см.рис.2.2)

сС г —- с£ п


Д'5”(Л2 г ^ дОГГ О


(3.12)


Значения коэффициентов Cf и С2 в (3.10) приведены в табл.3.9.

Боли допустить погрешность в определении ад0п , не превышающую х дБ, то при выполнения условия


Aa+ZQeglCjl^l^fl, 1


я=гоед


i-e


-OJ15X


(3,13)


(3.13а)


выражение (ЗЛО) упрощается и записывается в виде:


- 18 -

адоп~ 20^7 КЛ'/1=Я*    (3.14)

Значения коэффициента ак также приведены в табл.3.9.

При разных допустимых значениях X величина Л    имеет следующие значения:

X дБ I 2    3    6

Л дБ    19,3 13,7 10,7 6

Значения коэффициентов Cj

линейному тракту, если для этих частот не удовлетворяется неравенство (3.13), при Л = б дБ, рекомендуется ограничивать. Верхняя граничная частота диапазона fg определяется по формуле

fc ^(т/е)тг    0.15)


Таблица 3.9 и Сг в (3.10) и ак в (3.14)

Расположение

проводов

Номер

СХ6М1

Присоединение-к проводам на

С,

С2

дБ

передающем конце

приемном

конце

Горизонтальное

I

1-2

1-5

0,76

0,23

2,4

2

1-2

2-3

-0,76

0,23

2,4

3**

2-0

2-0

0,8

0

2

4

1-0

1-0

0,22

0,55

13

5**

1-0

2-0

0,42

0

7,5

6

1-0

3-0

0,22

-0,55

13

Треугольное

rfiBt

1-2

1-5

0,9

0,1

I

6

2-3

2-3

0,54

0,45

5,4

9**

2-0

2-0

0,81

0

1,8

10

1-0

1-0

0,31

0,41

10

И***

3-0

3-0

0,05

0,65

26

12**

1-0

2-0

-0,51

0,1

5,8

13

1-0

3-0

0,13

-0,52

: 17,7

*06означение типа 1-2 (2-0) соответствует присоединению фаза I - фаза 2 (фаза 2 - земля).

**Для присоединения.по схемам Р 3,5,7,9 и 12 затухание аП7 рассчитывается по (3.9) с учетом того, что адоп = ак и

<*s -<*!■

ЭЕЭЕХ

Для присоединения по схеме V II расчет с достаточной степенью точности можно тооизводить по (3,9), принимая адоп~ 3,7 дБ ио£3 =оС2 (т.е. считая, что основной

модальной составляющей для этой с хеш является мода 2).

3.2.1.8*. При использовании неоптималь-ных схем присоединения к одноименным фазам на передающем и приемном концах нетранепониро-ванной линии длиной I (схемы V 4 и 10 табл.3.9) диапазон частот, передаваемых по

Значения коэффициентов m приведены в табл.ЗЛО.

Примечание. Боли в рассматриваемом диапазоне частот неравенство 13.13) при Л * 6 дБ удовлетворяется, то ограничения по значению не принимаются во внимание.    и


- 19 -

Таблица ЗЛО

Значения коэффициентовm в формуле (ЗД5) для нетранспоннрованных ВП

Расположение

проводов

Уел

кВ

Значения коэффициента m для

схем » 4, 10

схем № 6, 13

Горизонтальное

220

75

250

330

45

150

500

25

75

750

25

75

Треугольное

НО

300

900

220

150

450

ззо

75

250

3.2Л.9*. Использование присоединения по схеме фаза-земля к разноименным фазам на передающем и приемном концах нетранспониро-ванной ВЛ длиной £ (схемы № 5,6,12,13 табл.3.9) допускается лишь при соблюдении условия

aij > 30 дБ,    (3.16)

где о(0 определяется для самой низкой частоты, передаваемой по тракту.

(3.20)

При использовании схем присоединения № б и 13 табл,3.9 диапазон частот, передаваемых по линейноцу тракту, если для этих частот не удовлетворяется неравенство (3.13) при Я - & дБ, рекомендуется ограничивать.

При этом верхняя граничная частота fg определяется по формуле (3.15) со значениями коэффициентов т , приведенных в табл.ЗЛО.

Применять схемы присоединения № 5, Б,

12 и 13 (см.табл.3.9) рекомендуется только в тон случае, когда с обеих сторон ВП обе рабочие фазы обрабатываются в одном и том же диапазоне частот (т.е. образуются два "перекрестных" тракта, например, для схемы * 5 I-0/2-0 и 2-0/1-0, где числитель - схема присоединения на одном из концов ВЛ, а знаменатель - на другеi конце).

Если на каждом из концов линии в рассматриваемом диапазоне частот обрабатывается только рабочая фаза (например, 1-0 на одной стороне линии и 2-0 на другой ее стороне), то присоединение по схемам № 5,6, 12 и 13 следует осуществлять только при соблюдении условия

пС/ ^ о дЬ.    (3.17)

3.2Л.10*. Затухание линейного тракта по шестипроводной нетранспонированной Ш с вертикальным расположением проводов определяется по формуле (3.9), в которой значение всегда принимается равным cLi , а значение Одап определяется:

а) для оптимальных схем присоединения фаза-фаза (фаза I - фаза 4, фаза I - фаза £ и фаза 4 - фаза 5, рис.2.2,б)

^Зоп ~ й j

б) для схем присоединения фаза-земля и и остальных схем присоединения фаза-фаза

ааоп=Щ11/[с,+Сгехр(-й$ц)+С3ехр к

Ч-^Jjj ,    (3.18)

Д^= 0,115Adt, +ЗАбц=0,Н5(^ ~оС;)£+'

+J (fiirfii)?*    (3.19)

Ay = 0,115 Aa5+jA85=e,ii5(d5~o(.1)£+

Значение коэффициентов С, , С2 и С3 даны в табл.3.11. При соблюдении двух неравенств:

Aaif + 20£gjc1/Czj^A дБ' Ла5+20£д\с13\^Й дБ ,

где Я определяется по (3.13а), выражение (ЗЛ8) с погрешностью не более X дБ записывается в виде:

а&п = 2%|'/с,|=ак    (3.21)

Значение ак приведено в табл.3.11.

3.2.1.11*. При использовании неоптиналь-ных схем присоединения к шестипроводным ВЛ (схемы ff 3,5,7 табл.3.11) диапазон частот, передаваемых по линейному тракту, если не выполняются неравенства (3.20) при Я = б дБ, рекомендуется ограничивать. Верхняя граничная частота определяется по формуле (3.15), в которой значения коэффициента m принимаются, как указано ниже.

кВ........ НО    220    330

т ........ 330    95    50


-20 -

3.2.1.12я. Затухание линейного тракта трехпроводной транспонированной НЯ со стандартным циклом транспозиций (см.рис.2.2) определяется по формуле (3.9), в которой

ds=oC, f    (3.22)

азт=Щ1</[с1ге*р(-йд)+С1ехр*

•(-2ig)+C^exp(-3&g)]j,    (з.аз)

&^a,H5&a+j&S, ло=|Ц,-о£()г,; йИ=(А-А)*г-    13Ж

Затухание трактов по фазам пятяцровод-ной ВЛ 500-750 кВ (три фазы и два изолированных проводящих грозозащитных троса) с горизонтальным расположением фаз рассчитывается по этим же формулам при условии ограничения диапазона частот согласно я,3,2.1.14.

Значения коэффициентов Ct , С2 , Су и Сц в формуле (3.23) приведена в табл.3.12.

При соблюдений двух неравенств:

(3.25)

М>-2вед1С,/Сг1ъЯ дБ, AaHOegfCf/C^l^Aj^

формула (3.23) с погрешностью,не превышающей X дБ (см.п.3.2.1.7), может быть заменена формулой (3.21). Значение ак , вычисленное по

(3.21), приведено в табл,3.12.

Примечания:    I. Иногда вбли

зи подстанции устанавливают третью транспозиционную опору для фаэиров-ки БД, как показано на рис.3.3, При расчетах затухания эту опору можно не учитывать, если дляна ц от этой опоры до подстанции не превышает (900/jFa ), м, где jg - верхняя

граничная частота, передаваемая по линейному тракту,-2. Значение а$дп

для линейного тракта трехпроводной БЙ с одной транспозиционной опорой можно определить по формулам приложения 3.

Значение Одоп можно определять по номограммам рис.3.4 по известным значениям &й и дй , вычисленным по (3.24). Разность

(dz~d.1) = Act и (в (3.24) можно определять либо пользуясь данными п.3.2Л.4, либо по номограммам рис.3,5 для заданных значений / и . При неизвестной значении fg оно принимается равным 100 Ом.м, 3.2.1,13*. Организацию линейного тракта по транспонированной Ш по схемам $ 2 п 9 табл,3.12 рекомендуется осуществлять при соблюдении условия

Да Ъ 5 дБ,    (3.26)

где Да - определяется по (3,24).

3.2.1.14я. Диапазон частот, передаваемых по линейному тракту по фазам транспонированной трехпроводной и пятипроводной ВД с горизонтальным расположением фаз, если для этих частот не соблюдается неравенства (3.25) при ft = = 6 дБ, рекомендуется ограничивать.

Граничные частоты вычисляются по формуле (3.15), в которой под В 'понимается полная длина ЕЯ, а значения коэффициентов т принимаются согласно табл.3.13,

3.2,1.15*, Затухание внутрифазного линейного тракта с присоединением к изолированным проводам расщепленной фазы транспонированной и нетранспояированной ВЯ 330 кВ определяется по формулам:

&пт 8Ф    (3.2?)

ciB4> = i,8Ku\fr Ю'\    (3.28)

Значение коэффициента Кп принимается согласно табл.3.5.

3.2.1.Гб. Расчетное характеристическое сопротивление линейного тракта принимается равным:

^ а б я и ц a 3.II

Значения коэффициентов С(, Сг и С3 s (ЗЛ8) и затухания ак в (3.21)

Номер

схемы

Присоединение к проводам (одинаковым на обеих концах ВЯ) - си. рис. 2.2,0

Коэффициенты

ан

С,

С1

С3

1

1-0*

0,79

0,16

0,Ш

2,1

2

2-0*

0,75

0,06

0,13

2,5

3

3-0

0,26

0,16

0,21

11,7

4

2-3

0,72

0,28

0

2,9

5

2-5

0,63

0

0,37

4,0

6

1-3

0,48

0,43

0,1

6,4

7

3-6

0,43

0

0,56

7,3

*цля присоединения по схемам Ч I и 2 (%п может быть с достаточной точностью определено по (3.21) с учетом того; что адоп^Ок независимо от частоты.


УДК 621.315,1:621.372.512.23

ШОДЖКЙЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ И ШОРУ СШ ШСОК0-

ЧАСТОТНЫХ ТРАКТОВ ПО лшт    МУ    34-70-186-36

ЗЯЕКТРОШРЕДАЧИ 35-750 кВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

Срок действия установлен с OI.OX.88 г. до 01.01.г.

ВВЕДЕНИЯ

Высокочастотные СВЧ) каналы по воэдуга-шда зтжтронередачи (MS являются одним из основных видов каналов связи в энергосистемах Советского Союза. Волее половины общего числа каналов телефонной связи и телемеханики, эксплуатирующиеся в энергетике, и подавляющее большинство каналов релейной защита и противо&варкйшй автоматики, к которым предъявляются наибольшие требования по надежности, являются каналами ВЧ связи по ВЯ.

Основным влементом ВЧ каналов по Ш является ВЧ тракт, параметры которого в значительной степени определяют параметры самого канала связи.

Расчет параметров ВЧ трактов можно производить по точным методам с помощью больших ЭВМ серии ЕС и по упрощенным методам с помощью ручного счета, расчета на небольших настольных ЭВМ, и, наконец, с помощью графиков и номограмм.

Точные метода расчета параметров Ш трактов, модальных параметров ВЛ и ВЧ помех от короны на выходе ВЧ трактов по М, проходящих над однородным грунтом, которые используют для описания волновых процессов в ВЯ матричную алгебру, реализованы во ВНИЙЭ в вида программ "Тракт* и n№lSE* для ЭШ EG ХОЗЗ к ЕС 1045. Программы написаны на языке Фортран-1У в операционной системе ОС . Для расчета параметров трактов по ВЯ, проходящих над грунтом с двухслойной структурой, в НИШТ разработана программа "Тракт-85", написанная на языке EI-I ОС ЮС ЭШ. Каждая из программ требует для работы 350 К байт оперативной памяти. Общие сведения о программах приведены в приложении I.

Упрощенные расчета параметров ВЧ трактов и уровней ВЧ помех от короны производились до настоящего временя на основании "Руководящих указаний по расчету параметров и выбору схем высокочастотных трактов по линиям электропередачи" (М.; Энергия, 1975) и "Руководящих указаний по выбору частот высокочастотных каналов по линиям электропередач* 35, ПО, 220 , 330 , 500 и 750 кВ" (М.*

СПО ОРГРЭС, 1977).

Со времени выхода этих документов появились новые схемы присоединения я ВЛ (внутри-фазные и внутритросовые тракты), расширился диапазон рабочих частот каналов по Ш, проведены новые теоретические и экспериментальные исследования параметров ВЧ трактов и ВЧ помех от короны. Все это вызвало необходимость пересмотра действующих Руководящих указаний (РУ).

В настоящие Методические указания (МУ) по сравнению с предыдущим изданием введены следующие добавления и изменения:

расширена область применения МУ на диапазон частот от 30 до 1000 кГц и на линии напряжением до 750 кВ;

учтены новые типовые конструкции опор Ш 35-750 кВ;

учтено влияние на модальные параметры BJI емкости проводов к тросов на опору и даны рекомендации по расчету этих емкостей;

даны рекомендации по расчету модальных параметров ВВ с учетом слоистой структуры-грунта;

даны рекомендации по расчету параметров новых видов трактов - по одиночным грозозащитным тросам, внутрифазных трактов по изо-


-21-


а)    для схемы присоединения фаза-земля

3.2Д.Х7*. Коэффициент отражения между-фазной волны от концов Ш при оптимальных схемах присоединения в первом приближении можно рассчитать согласно п,3.1.7, принимая усредненное значение 18ф~ 380/и определяя значение коэффициента Ц согласно табл.3.4. Для внутрифашого тракта коэффициент отражения определяется по (3,6) при Zgqj = 400 Dm,

гм = 450 /К4;

б)    для схемы присоединения фаза-фаза

г# - tea /к4;

в)    для внутрифазного тракта

s*P ~

Значения коэффициента Кц принимается согласно табл,3,4,

Значения коэффициентов Cf ,

Таблица 3.12 С^    hC^s (3,23) Ий* Б (3.21)

Расположение

проводов

Номер

схемы

Присоединение к Ш <см.рис,2.2) на

Коэффициенты

&

с,

С2

передающем

конце

приемном

конце

Горизонтальное

I

А-земля

А-земля

-0,105

0,6

0,29

0

19,6

В-земля

В-зеюя

2

В-земля

А-земля

0,2

-0,6

0

0

14,0

3

А~8

А-В

-СД9Г

0,935

0,191

0,06

14,4

4

: В-С

А-В]

0,191

-0,572

-0,172

0,06

14,4

JUB

A—CJ

5

С-земля

С-земля

0,05

0,136

0,713

-0,138

24,4

а

В-С

«1

0

-0,394

-0,769

0,125

OQ

А-С

A-Cj

'^угольное

7

А-земля

А-земля

-0,14

0,66

0,16

0,021

17

е

В-земяя

В-земля

-0,055

0,451

0,355

-0,026

25,2

9

В-земля

А-земля

0,224

-0,584

-0,018

0

13

10

А-В

А-В

-0,195

0,909

0,186

0,044

14,2

и

А~В

А-С

0,244

-0,632

-0,067

0,02

12,3

12

В-С

А-В

0,150

-0,414

-0,336

0,089

16,5

13

С-земля

С-земля

0,034

0,169

0,581

-0,101

29,4

14

А—С

А-С

0,056

-0,р02

-0,5X4

0,059

25,0

15

В-С

В-С

-0,038

-0,285

—0,784

0,128

28,4

Примечание . Схема 1-4 и 7-12 являются оптимальными, а 5,6,13-15 - неоптимальными.

, Ч ет

(

h

.......... ~3

:.................::.....>

/ ■■ ~

/1

к___J

к___>

Рис,3.3. Схема транспозиции БД с фазированной транспозиционной

опорой

4


лчрованшк составляющим расщепленных фаз; внутритросоеых трактов по изолированным составляющим расщепленных тросов; по ВЯ с кабельными вставками;

пересмотрен и значительно расширен раздел по олределению помех в каналах ВЧ связи по ВК;

введен новый раздел по влиянию на затухание ВЧ трактов повреждений на ВЛ;

расширен раздел тто определению влияний между различными ВЧ каналами.

Все выражения упрощенных методов расчетов получены из соответствующих строгих матричных уравнений при ряде допущений, что позволяет получить для наиболее распространенных з практике случаев организации трактов достаточно простые расчетные формулы.

Методические указания предназначены для использования работниками проектных, ва-

ладочнмх, аксплуаташгонних к на$чн(Ъ«№«в*>-вательс^йх организаций, занимающихся вопросами передали информации по каналам ВЧ связи по БП. Приведенные в МУ сведения позволяют правильно выбрать схему присоединения к фазам и тросам ВЛ; произвести расчет (как вручную» так и е помощью настольных программируемых и непрограммируемых ЭВМ) параметров ВЧ тракта с выбранной схемой присоединения; построить с использованием приведенных выражений расчетные 1рафики и номограммы для быстрого определения параметров 24 тракта в некоторых частных случаях» производить анализ влияния тех или иных причин на подученные значения

параметров.

С выходом настоящих Методических указаний выпущенные в 1975 г. РУ считать утратившими силу.


I. ОБЛАСТЬ ПРШЕНЕНШ УПРОЩЕННЫХ МЕТОДОВ РАСЧЕТОВ И РАСЧЕТОВ НА БОЛЬШИХ ЭВМ ПО ТОЧНЫМ МЕТОДАМ

I.X. Упрощенные методы расчета параметров ВЧ трактов, влияний между ВЧ каналами и уровней ВЧ помех от короны могут применяться в основном в тех случаях, когда слоистая структура грунта не оказывает заметного влияния на модальные параметры BE, т.е. выполняется условие

(I.I)

где ЬСд - глубина верхнего слоя грунта, м;

Ал *“ Уделъж>е .сопротивление верхнего слоя грунта, Ом«м; f - частота, к!Ц.

1.2. При выполнении (I.I) упрощенные методы расчета могут быть использованы при решении следующих задач:

расчет параметров ВЧ трактов по фазам и грозозащитным тросам нетранспоннрованных и транспонированных Ш! 37-750 кВ при условии, что схема транспозиции фаз и тросов стандартная; две транспозиции фаз с длинами шагов транспозиции 5 отличающихся один от другого не более чем на +10#, и транспозиция тросов (для ВЛ напряжением 500 кВ и выше с двумя тросами} - каждые 15-20 км;

расчет параметров ВЧ трактов с ответ

влениями от ВЛ, обходами промежуточных подстанций и кабельными вставками при условии, что ЕЛ может быть принята в расчетах симметричной или при условии, что линия не*ранспошфована и присоединение к линии выполнено по оптимальной схеме. При этом число ответвлений и (или) обходов и (или) кабельных вставок в ВЛ не должно превышать двух при тракте с присоединением фаза-эемля или четырех при тракте с присоединением фаза-фаза;

определение взаимных влияний между ВЧ канолами, если эти каналы организованы по одной и той же ВЛ или по разным М» заходящим на одну подстанцию, или по разным В&» ие иыещум других связей (для высокой частоты), кроме прохождения в общем коридоре на одном из участков трассы.

1,3. В случае невыполнения (I.I) упрощенные методы могут применяться при*.

расчете параметров ВЧ трактов по изолированным составляющим расщепленных фаз и тросов;

расчете параметров ВЧ трактов по не-транспонированнш ВЛ с присоединением по оптимальным схемам.

Во всех остальных случаях расчет по


- b -

упрощенным методам MOiref исгсъ ьзовать-^я ллш для получения оценочных результатов л -собхо дико проводить расчеты на ОШ по специально разработанным программам. При этом расчет параметров ВЧ трактов по Ш1 500 кВ и выше, а при определении переходных затуханий для

пчутр Разных трактов и для BJ J30 кВ должен производиться с учетом изменения собственных и взаимных емкостей проводов Ш из-за влияния опоры. Это влияние определяется с помощью специальной программы ЕОП-вб, разработанной НИИПТ Сведения об этой программе приведены в приложении I.


2. ОСНОВНЫЕ ПОЛОНЕН® й ОПРЕДЕЛЕНИЯ

2Д. Высокочастотным трактом по Ш1 называется составной четырехполюсник, в который входят заключенные между ВЧ входом и ВЧ выходом аппаратуры уплотнения и связанные единой схемой линии электропередачи (воздушные, кабельные), элементы ВЧ обработки (заградители, устройства присоединения, ВЧ кабели) и подстанции (ряе,2Л)

2.2. Линейным трактом называется составной четырехполюсник, в который входит ча^ь

Рис.2,1. Схема высокочастотного тракта

2.31 2 Методы расчетов параметров ВЧ трактов и помех от короны базируются на модальной теории распространения электрических сигналов по многопроводаым линиям. Согласно этой теории распространение волн напряжения и тока сигнала по п -проводной линии можно рассматривать как распространение суммы волн независимых модальных составляющих (мод) напряжения и тока, число которых равно числу проводов.

Модальные параметры п -проводной линии описываются комплексными диагональными матрицами л -го порядка коэффициентов распространения f и волновых сопротивлений 2gM и комплексной квадратной матрицей преобразования напряжений модальных составляющих в напряжения проводов Я .

Каждая S -я мода характеризуется коэффициентом распространения 2 оС5 +

+ jfis и волновым сопротивлением 2§MS

(5-е элементы матриц f и 2§м ), а также л значениями соотношений модальных напряжений в проводах - Л, Я2$ 2

(S -Й столбец матрицы Я ).

Иногда при описании модальных параметров ВЛ вместо матрицы Л используют матрицу & преобразования модальных токов а токи проводов. Матрицы Л и S связаны соотношением:

62=(Л~')'в,    (2.1!

где V - нормирующая диагональная матрица. При принятом в Методических указаниях принци-


ВЧ Тракта, заключенная между точками подключения устройств присоединения к проводам (фа> зам или тросам) ВТ.


- б -


пе нормализации матриц Л и £ матрица в составляется из элементов первой строки матрицы ( /Г1 У . Знак ' означает транспонирование матрицы.

2.4К, Анализ и измерения показывают, что в воздушных п -проводных линиях электропередачи имеются С п-\) между проводные молы и одна мода все провода-земля. Коэффициент затухания меящупроводных мод обуславливается потерями энергии в проводах я относительно небольшими потерями в земле, а фазовый коэффициент этих мод отличается от фазового коэффициента в линии без потерь на 1-3$.

Коэффициент затухания моды все провода-земля обуславливается в основном потерями в земле и имеет много большее значение, чем для междупроводаых мод. Фазовый коэффициент этой мош отличается от фазового коэффициента в линии без потерь на 5-15$.

Для основных типов расположения проводов на ВЯ, приведенных на рис.2.2,а- 2.2,$, существуют следующие ыеждуфаэше модальные составляющие.


77777?

S)


1    О 20

2    О


04

05

06


Ш7777777777777777Г

а)

ггт

п

Сг

1

Т

t

/

2 )i

/ 2 \

' «

_________1_/

\г - 1-/

\_1_


Ркс.2.2. Принятая нумерация проводов одноцепной ВЛ с горизонтальным (ffj» треугольным (о) расположением проводов и двухцепной ВЛ Col. Стандартная схема транспозиции U)


Линия с горизонтальным расположением проводов:

мода I фаза средняя - две фазы крайних; мода 2 фаза - фаза крайние.

Линия с треугольным расположением проводов:

мода I фаза верхняя - две фазы нижних; мода 2 фаза - фаза нижние с участием верхней фазы.


Двухцепная линия с вертикальным расположением лров од оз:

моды I и 2 фаза верхняя - фаза средняя с

участием нижней фазы;

моды 3 и 4 фаза верхняя - фазы средняя и

нижняя;

мода 5 цепь-цепь.

Различие между модами I и Z (3 и 4) заключается в направлении токов в соответствующих фазах разных цепей. Для мод I и 3 они разные, а для мод 2 и 4 одинаковые.

Эскизы, показывающие направления токов в проводах Бй для разных модальных составляющих, приведены на рис.2.3. Более подробно -см.приложение 2.


Modal

+    *    4

ООО


Мода 2 + •

ООО


Иода 8

4    +    4

ООО


• о

+о +о

Modal *о о+

+о о •
• о 04

ТУИНВЗДГ-

Мода к «о о*

+ 0    04

40 0 +


а)

+ о
+о *о

Ю

Мода 2

•О О *

+ 0 0 + ♦ о о»


Мода 5 40 О*

40    О*

40 О*


+о +о +о

’75PWWI5fT*’

Мода 2 • О 0 +

+Q О*

+ 0 О •


Мода О

+ 0 04 40    04

40 04


ю

Рис.2.3. Направления токов в фазах ВЙ для модальных составляющих:


й% 5 исоответственно для ВЯ с горизонтальным, треугольным и вертикальным расположением фаз


2.5*. Напряжения проводов относительно земли в начале линии, определяемые для заданной схемы присоединения передатчика и условий заземления нерабочих проводов (концевые условия), разлагаются на модальные составляющие согласно системе уравнений, записанных в


- 7 -

матричной форме» как

имн= Д'Ч ,    (2.2)

где UMH- столбцевая матрица напряжений модальных составляющих в начале линии;

UH - столбцевая матрица п -го порядка напряжений проводов относительно земли в начале линии.

По однородному участку линии волда напряжений каждой из модальных составляющих распространяются независимо одна от другой. Перераспределение напряжений между модами происходит только в местах нарушения однородности линии (транспозиция, ответвление, конец Ш и т.дЛ. Переход от напряжений модальных составляющих к напряжениям проводов в конце однородного участка линии (индекс к) осуществляется с помощью уравнения, обратного (2.2)

ин~лиш.    (2.3)

2.6*. Для БЧ связи при длине линии более 20 км наибольшее практическое значение имеют волны междупроводных мод. Эти волны, распространяясь вдоль ВЙ, налагаются одна на другу» с соответствующими изменениями амплитуда я смещениями по фазе, преломляются и отражаются (в том числе и переходят одна в другую) в местах нарушения однородности линии и определяют значение затухания линейного тракта и неравномерность его изменения при изменении частоты.

Так, если длина нетранспонированной линии с горизонтальным расположением проводов & и рабочая частота f таковы» что сдвиг фаз между напряжениями модальных составляющих 1 и 2 в конце линии, обусловленный разницей в их скоростях распространения V} и Уг » равен 5Г, т.е. если

{8.4)

i

Уг 2(vt-vz)( ’

(2.5)

то при присоединении к Ш по схеме крайняя фаза-земля наблюдается резкое увеличение затухания линейного тракта (полюс затухания) и неравномерности затухания, обусловленного многократными отражениями волн*

При переходе на присоединение по схеме средняя фаза - земля мода 2 в передаче сигнала

не участвует и затухание линейного тракта в неравномерность этого затухания существенно уменьшается. Аналогичные явления в той или иной степени наблюдаются и для ВН с другим расположением проводов и для транспонированных Ш.

2.7.* Упрощенные метода расчета параметров ВЧ тракта базируются на основном допущении, что волны всех модальных составляющих, отраженные от места нарушения однородности BE иди КИ, затухают на длине однородного участка. Кроме этого допущения, обычно принимают еще два: волны напряжения и тока модальной составляющей все провода-земля полностью затухают на длине однородного участка линии; нерабочие провода линии по концам линейного тракта (т.е. те провода, к которым не осуществляется присоединение) либо заземлены (режим КЗ), либо изолированы (режим XX). При этом слоистая структура грунта не учитывается и удельное сопротивление грунта принимается равным удельному сопротивлению верхнего слоя.

2,8*. Основное допущение (п.2»?5 означает пренебрежение влиянием на параметры тракта волн, многократно отраженных от мест нарушения однородности линий электропередачи» Это влияние сказывается в периодическом изменении затухания и входной) сопротивления линейного тракта относительно среднего значения, как показано на рис.2.4. При необходимости (короткие линии) влияние многократно отраженных волн учитывается отдельно.

2.9. Высокочастотный тракт характеризуется собственным затуханием, характеристическим сопротивлением, уровнем и характером ВЧ помех на его выходе,

2.10* Характеристическим сопротивлением линейного тракта (ЛТ) hr называется входное сопротивление ЛТ, определенное для данной схемы присоединения без учета отраженных от противоположного конца линии волн. Если сопротивление нагрузки ЛТ выбрать равным его характеристическому сопротивлению, то расчетное затухание тракта будет близко к минимальному (собственному) затуханию.

2.II*. Расчетное собственное затухание линейного тракта для линии длиной t определяется по формуле

&лт—&3£ , - 8 -


где oCs - коэффициент затухания основной для рассматриваемого тракта мода,

®доп " дополнительное затухание, обусловленное многомодовым характером распространения волн по ВП.

2.13, Помехи на выходе ВЧ тракта, обусловленные наличием на ВЛ высокого напряжения промышленной частоты, разделяются на помехи от короны на проводах ВЛ, помехи от частичных разрядов в изоляции аппаратов высокого напряжения и линейных изоляторов, коммута-


Рис.2.4, Зависимость затухания и входного сопротивления линейного тракта по нетранспонированной линии длиной 25 км от частоты.


- с    учетом    отраженных    волн;---без учета отраженных волн


Значение otgan в общем случае является сложной функцией частоты. При допущении, что все модальные составляющие, кроме основной, возбужденные в начале ВП или появившиеся в местах нарушения однородности линии не воспринимаются приемником, дополнительное затухание называется концевым затуханием и обозначается йк

2.12. Расчетное затухание ВЧ тракта определяется как сумма расчетных значений всех элементов, входящих в схему тракта

°тр ’    »    (2.6)

где К - общее число элементов, входящих в Ш тракт;

Я4 - затухание L -го элемента тракта. Максимальное затухание ВЧ тракта определяются по формуле

атр макс ~агр *&&атр макс ?    ^.7)

где    макс ~    максимальное    увеличение

затухания, обусловленное влиянием многократно отраженных волн в рассматриваемом диапазоне частот.

цианине помехи от работы выключателей высокого напряжения и разъединителей к помехи от дуги короткого замыкания.

На НЕ переменного тока, заходящих на преобразовательные подстанции постоянного тока, кроме указанных помех, возможно появление помех от преобразователей. Однако при наличии на этих ВЛ специальных высокочастотных помехоподавляющих фильтров помехи этого типа можно не учитывать.

2.14, Помехи от короны в полосе частот Д/ не более 30 кГц являются флуятуацион-ными помехами (гауссевого типа), у которых среднеквадратическое значение напряжения является Функцией фаза напряжения промышленной частоты. Зависимость текущего среднекварра-тического значений напряжения помех от фазы напряжения промышленной частоты Un0M ( у ) имеет при разных схемах присоединения к ВЛ один или более всплесков в течение одного периода промышленной частоты. Каждый из всплесков обуславливается короной на проводах (фазах или тросах) вблизи положительного максимума напряженности электрического поля на поверхности зтих проводов, если ста на-


- 9 -

пряженность достаточна для появления стриарных разрядов.

На рис.2.5 приведены примеры обобщенных зависимостей UnoM (f) для разных схем ВЧ Трактов.

Рис.2.5. Обобщенные зависимости средне-квадратического значения напряжения помех от фазы напряжения промышленной частоты:

а - средняя фаэа.ЕЛ 500 кВ: 5 - крайняя фаза ВЛ 500 кВ;^- рутрифазный тракт

2.15. Помехи от короны характеризуются следующими параметрами:

Среднеквадратическим напряжением, усредненным за период промышленной частоты,

йпом =\f&j [UnovMftv    <Z-8>

и соответствующим этому напряжению уровнем помех

Рпом ~ Щ [(^лом/^м) ® J    (2.9)

Среднеквадратическим напряжением ипом Wmqkck* максимумах всплесков помех зависимости Unott£<fl {к - номер фазы, корони-

рование которой обуславливает указанный всплеск) и соответствующим этому напряжению уровнем помех рпам макс к . Цри этом

Рпом. макс к определяется по формуле (2.9) при подстановке в нее вместо (JnQM значения Uром (^)макс к •

2.16. Помехи от частичных разрядов в изоляции (в частности от пробоя разрядного промежутка изоляции грозозащитных тросов) возникают дважды в период промышленной частоты (на каждой из фаз, где имеются пробои), что является характерным отличием этого ввда помех от помех, обусловленных короной.

2.17*. Затухание ЛТ по фазным проводам зависит от выбора рабочего провода (или рабочих проводов для схеш фаза-фаза). Схемы ЛТ с меньшим затуханием, меньигей неравномерностью затухания и большей стабильностью параметров при переключениях силового оборудования на подстанциях и изменении температуры воздуха называются оптимальными. Такими схемами являются:

а)    нетранспонированная трехпроводная ВЛ (см,рис.2.2,а,д): фаза I - фаза 2 и фаза 2 - земля;

б)    нетранспонированная шестипроводная

ВЛ (дзухцепная ВЛ) (см.рис.2.2,^): провод I -провод 4; провод I - провод 2; провод 4 -провод 5; провод I (или 4) - земля; провод 2 (или 5) - земля;

в)    транспонированная трехпроводная ВЛ (см.рис,2.2,Д,£) со стандартной схемой транспозиции (см.рис.2.2,г): фаза А - фаза В; фаза А - земля и фаза 5 - земля.

Примечание . Для транспонированных линий следует учитывать ограничение диапазона рабочих частот ВЧ каналов Сем.кике). За пределами этих ограничений параметры указанных схем присоединения ухудшаются.

2.18*. Цри расчетах параметров ЛТ ВЛ низких классов (как правило, НО кВ л ниже) по напряжению можно пользоваться теорией симметричных линий, у которых коэффициенты распространения и волновые сопротивления всех между-фаеных мод одинаковы, и напряжения и токи всех этих мод образуют единую междуфаэную волну. Критерием возможности применения теории симметричных линий принята разница между затуханием ЛТ реальных ВЛ, организованных по разным, но однотипным схемам присоединения


10


''например йаэа-землч) * Cr,-v эта разница не превышает 4 дБ, то е погрешностью не более +2 дБ затухание Лп можно определять, нс-пользуя концепцию симметричных линий. Такие линии в дальнейшем будут называться симметричными. Все остальные линии будут называться несимметричными.

2Л9. Высокочастотные трактат по Ш разделяются на простые и сложные. Простыми называются ВЧ тракты, в которых имеется один линейный тракт, состоящий из одной ВЛ (транспонированной или нетршспонированной). Слож-шми называются ВЧ тракты, в которых имеется несколько линейных трактов (тракт с обходами) или один линейный тракт, но при наличии на Ш, составляющей линейный тракт, ответвлений или кабельных вставок.

2.20. Влиянием называется явление, при котором часть мощности сигнала, передаваемого по ВЧ тракту (влияющему), переходит на

ащвнмоА и. вываляется там на нагрузке, обуславливая появление помехи. Соотношение между мощностью сигнала, вводимого в влияющей тракт, и мощностью этого сигнала на нагрузке тракта, подверженного влиянию, характеризуется значением переходного затухания.

2.21*. Для трактов, организованных по одной и той же ВЛ, различают переходные затухания на ближнем конце линии Ял g и на дальнем конце Ял^1 определяемые согласно рис.2.6,а.

Если влияющий и подверженный влиянию тракты имеют одинаковые затухания, то вместо переходного затухания на дальнем конце для оценки влияния используют защищенность

, которая определяется согласно ряс.2.6,S, Примерами трактов, имеющих одинаковое затухание, являются два внутрифазных или внутритро-совдх тракта, тракты, организованные по фазам или тросам, симметрично расположенным на опоре Ш (например, фаза I - земля и фаза 4 -земля двухцепной нетранспонированной линии рис .2.2,6).

2.22*. Для трактов, организованных оо двум разным ВЛ, заходящим на одну подстанцию, различают переходное затухание подстанции на ближнем конце Яй $ и на дальнем конце Апд . Схема определения Яп g и Япд приведены на рис.2.?.


2


Шдаронл *

По \тщы> АВС


8 С

LrCPT

81

АВС

-£с>-

r-dP

-Т4=Э-Г

-*От.

—1сЭ—

J

-чин “*1........

----“Т__

РоЧ

й

к i

й

1

I,


*)


Рис 2 Схемы определения переходного затухания*^ на ближнем и дальнем концах (а) и защищенности на примере двух виутрифазных


*»и=<ое9%-'    йз=Щ%-


Н*¥


_______    ШстяшВ


ЯоЗапатая2

x-czl-H=,“S—х^Н



H=*i—г°^1—




0

Рис*Z.i* Схема определения перехода затухания подс^нднн на ближнем ш) и дальнем (о) концах*

Дпа = Щтг

Ч    2


1

- входные я выходные зажимы четырехполюсника; 2.3 - многополюсники, входящие в схему тракта (соответственно трехпроводная Ви и входное сопротивление подстанции); 4,5 - четырехполюсники, входящие в схему тракта (соответственно фильтр присоединения с конденсатором связи и БЧ кабель), G" - двухполюсники, входящие в схему тракта (соответственно ВЧ заградитель и параллельно включенная аппаратура уплотнения)

2

3десь и далее к пунктам, отмеченным звездочкой, имеются пояснения в приложении 7.