ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ЭНЕРГЕТИКЕ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ИНСТРУКЦИЯ

ПО НАЛАДКЕ И ПРОВЕРКЕ ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ ТИПА ПЗ-153

МОСКВА

ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЭНЕРГИЯ»

1964 ЛЕНИНГРАД

СОСТАВЛЕНО БЮРО ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ ОРГРЭС

УДК 621.316.925.004(083.96)

Авторы инженеры Г. Г. Корень, П. И. Горюнов Редактор инж. А. И. Савостьянов

Техн. редактор Малькова В. Н.

Сдаио в производство 10/VI 1964 г.    Подписано    к    печати    29/VIII 1994 г.

Т-12840    Бумага    84Х108¹/_И    Печ.    л.    4,1    Уч.-изд.    л.    4,68

Тираж 17900    Цена    23    коп.    Заказ    1339

Московская типография № 10 Главполипр^фпромл Государственного комитета Совета Машнсщрою СССР по печати. Шлюзовая на<5., 10.

нальны первичному току kj_p и Мри сдвинуты относительно последнего по фазе на 90° (k_x и k₂—величины э. д. с.» наводимых во вторичных обмотках трансреакторов при токах, равных 1 а, проходящих по первичным обмоткам; величины k_x n'k₂ имеют размерность сопротивления).

Наличие двух трансреакторов определяется (необходимостью получения ненаправленного реле и уменьшения взаимных влияний контуров обмоток реле. Кроме того, при двух трансреакторах имеется

Кпкп)

Рис. 1-3. Схема реле полного сопротивления типа КРС-112. Txl, Тх2 — трансреакторы; С/, С2 — конденсаторы; Ri, R2 — сопротивления; za, гя — обмотки полюса и ярма; ТН — регулировочный автотрансформатор напряжения.

принципиальная -возможность получить реле со смещенными характеристиками, что -используется в реле типа КРС-111 (см. § 1-5).

Координаты центра характеристической окружности (г₀ и х₀) и радиус (Я₀) определяются выражениями:

£l-4- Al;>    А?2    k\    k\ “pko    ■ -' ■ -

r_t=—^!Iy^Jctgf';    -—2~;    R„ = •—Y 1 + ctg² P',

где p'— угол между токами в обмотках РС_Я и РС_П. При k_x=k₂ и p' = 90^ot хо и *го обращаются в нуль и центр окружности совпадает с началом координат. Обмотка РС_Я совместно с емкостью С₂ и трансреатстором Тх₂ составляет поляризующий контур, в котором с целью снижения -влияния переходных процессов в первичных и вторичных цепях измерительных трансформаторов выполняются условия резонанса при частоте 50 гц. В результате этого при снижении напряжения до нуля ток в обмотке реле не исчезает мгновенно, а затухает -в течение некоторого времени по колебательному закону с частотой собственных колебаний контура, близкой к частоте 50 гц. При этом фаза затухающего тока остается примерно той же, какой она -была до исчезновения напряжения. Отсутствие переключений во вторичных цепях автотрансформаторов ТН облегчает условия

поддержания резонанса в цепях обмоток реле. Точное сохранение фазы и частоты затруднительно из-за изменения индуктивного сопротивления обмотки реле в зависимости от напряжения. Некоторые нарушения условий резонанса происходят в реле при переключении питания автотрансформаторов (реле 1РС и ЗРС).

Обмотка РС_П, размещенная на полюсах магнитной системы, совместно с емкостью С1, трансреактором Тх1 и сопротивлениями Ri и Rz 'составляет рабочий контур реле, в котором спадание тока, вызванного напряжением предшествующего режима, происходит также по периодическому закону с частотой, несколько превышающей 50 гц.

Для получения максимального тормозного момента, пропорционального квадрату напряжения, при минимальном потреблении реле необходимо, чтобы при подаче напряжения на реле угол между токами в обмотках был близок 90°. Сохранить при этом условия частотного резонанса можно только при параллельном включении емкости, что и выполняется в рабочем контуре. Такое исполнение схемы реле дает практически одинаковое протекание переходных процессов в обоих контурах; при этом момент на реле плавно убывает или нарастает до новой установившейся величины, что предотвращает возможность кратковременного срабатывания реле при к. з. вне зоны защиты (особенно при малых величинах тока и напряжения). Это очень важно также и потому, что у пусковых реле 1РС и ЗРС используются как замыкающие, так и размыкающие контакты.

Для увеличения к. п. д. и исключения взаимного влияния при переходных процессах полные сопротивления и углы обмоток трансреактора и реле выполняются примерно одинаковыми.

В контурах обмоток реле действуют результирующие токи /1 и /г, которые соответственно равны:

(1)

z_n—сопротивление обмотки полюса (РС_П); г_я — сопротивление обмотки ярма (РС_Я)\

£/р,/_р — напряжение и ток, подведенные к реле.

Векторная диаграмма токов и напряжений приведена на рис. 1-4, а диаграмма сопротивлений элементов реле—на рис. 1-5.

Параметры цепей подобраны таким образом, что (^ +    +

=90°.

£j/_p и £₂/_p — э. д. с. трансреакторов Тх! и Тх2\ /_пи и /_яи — токи в обмотках г_п и г_л, обусловленные напряжением У_р; I_ni и /_я<—токи в обмотках г_а н г_я, обусловленные током /_р; U и /д — суммарные токи соответственно в обмотках г_п и г_я, обусловленные напряжением Uр и током /_р; Ii_u и /ц — составляющие токи I £ (рис. 1-3) соответственно от напряжения и тока /_р.

Токи /_пи; /_и i» /л_и» /яt создают четыре слагающих момента не реле (принимается, что потери в стали отсутствуют):

М, =— *'/„</„< sin 90° =— k\I²p;

М_г =*'7„_u/_nusin 90° = 6₂"t/² ;

М₃ = — k₃I_я{1пи sin fc    |

•Л^4 ⁼⁼ k^I яц/nisina.    J

Взаимодействия между токами /_я,-, /_Яи и /_п<, /_nv не происходит, так как отсутствует .пространственный сдвиг. Последние два выражения момента равны по величине и противоположны по знаку.

Рис. 1-5. Векторная диаграмма сопротивлений пускового реле КРС-112.

Это определяется тем, что £₃=/г₄;    а=Р=90°+г|) +р! и токи

в обмотках реле, созданные одноименными напряжениями, обратно пропорциональны сопротивлениям цепей, т. е.

%я    I пи_/ п£

2и    /яи    /я£

Следовательно, М₃ + Л1₄ = 0, а результирующий момент

М_Р = Af, + М₂ = fc"₂[/² -AV* . iW_P=iVrx+Af,=/C_a"£/2 - Ki'I²p .

Граничные условия при срабатывании реле определяются равенством Мр = 0; следовательно (без учета механического момента),

&г"//р—ki'I2p = 0;

Пусковые органы в нормальном режиме постоянно включены, и, следовательно, они должны быть термически устойчивы при эксплуатационном напряжении. Регулировка уставок сопротивления срабатывания [производится (при помощи регулировочного автотрансформатора напряжения ТН (рис. 1-6).

Автотрансформатор имеет основную обмотку W\ с ответвлениями через 10% витков для грубой регулировки числа витков во вторичной цепи напряжения и дополнительные обмотки w₂ и шз. Обмотка презиачеиа для более точного регулирования уставки, а обмотка Доз — для изменения числа витков, к которым подводится напряжение от трансформатора напряжения при включении реле на

Рис. 1-6 Принципиальная схема регулировочного автотрансформатора напряжения пускового реле КРС-112.

фазное напряжение. При этом сопротивление срабатывания реле при двойных замыканиях на землю будет близким к сопротивлению срабатывания при замыканиях между фазами.

Реле имеет один замыкающий и один размыкающий контакты. Обмотки реле термически устойчивы при 1,1 U_u и 1,1 1_и. Потребляемая мощность реле при номинальных значениях*

а)    цепей переменного тока — не более 4 ва на фазу;

б)    цепей переменного напряжения — не более 35 ва на фазу. Время действия реле при к. з. в пределах до 0,7 z_cp с токами

к. з., в 2 раза превышающими токи точной работы:

а)    замыкание замыкающего контакта — не более 0,08 сек\

б)    размыкание размыкающего контакта — не более 0,04 сек. Разрывная мощность контакта реле в цепи постоянного тока

с индуктивной нагрузкой (постоянная времени не более 5х10“³се/с) не менее 30 вт при напряжении до 220 в и токе до 1,5 а.

§ 1-5. ДИСТАНЦИОННЫЙ орган

В качестве дистанционного органа защиты используется реле полного сопротивления типа KPC^J111 (рис. 1-7).

Как и у реле КРС-112, дистанционный орган выполнен на индукционной четырехполюсной системе с цилиндрическим ротором.

Две обмотки реле 5РС_Я и 5РС_п совместно со вторичными обмотками трансреакторов 5Тх1 и 5Тх2, емкостью 5С и сопротивлением 5R включены в две параллельные ветви, присоединенные к регулировочному автотрансформатору напряжения 5ТН. Емкостное сопротивление 5С превосходит индуктивное сопротивление обмотки г_п примерно на 30%, и поэтому сопротивление цепи имеет емкостный характер с углом порядка 25°. Для изменения угла сопротивления цепи обмотки z_n служит сопротивление 5R.

Рис. 1-7. Принципиальная схема дистанционного реле типа КРС-112. 5РСЯ и 5РСП — обмотки реле; 5Тх1 и 5Тх2 — трансреакторы; 577/ — регулировочный автотрансформатор напряжения; 5С — конденсатор; 5R — регулируемое сопротивление.

Отличие схемы и параметров реле КРС-111 определяется в основном следующим:

1.    Защита ПЗ-153 является односистемной. Дистанционный орган реапирует на все виды повреждения в первой и второй зонах, для чего предусмотрены соответствующие переключения в цепях тока и напряжения с целью подведения к ним междуфазного напряжения и разности фазных токов при междуфазных к. з., а также фазных напряжений и фазных токов с компенсацией тока нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю. Для максимального облегчения условий и упрощения схемы переключения в токовых цепях применена промежуточная трансформация тока.

2.    У реле КРС-111 предусмотрена возможность использования смещенных характеристик (рис. 1-8 и табл. 1-4).

Характеристики реле КРС-111 (рис. 1-8) при различных отпайках на трансреакторах Тх1 и Тх2

Таблица 1-4

Характери стики I 2 3 4 5 6 7 8 Уставки, ом 5Тх1 0,15 0,3 0,5 0,75 0,15 0,15 0,15 0,3 5Тх2 0,15 0,3 0,5 0,75 0,3 0,5 0,75 0,15

Продолжение табл. 1-4

Характери стики 9 10 и 12 13 14 15 16 Уставки, ом 5Тх1 0.3 0.3 0,5 0,5 0.5 0.75 0,75 0.75 5Тх2 0.5 0,75 0.15 0,3 0.75 0,15 0.3 0,5

3. Подача тока в обмотки реле производится только после завершения всех операций по переключению цепей тока и напряжения. Это позволяет уменьшить влияние переходных процессов.

Рис. 1-8. Характеристики zcp=/(q>) дистанционного реле КРС-111 при различных отпайках на трансреакторах Тх1 и Тх2 (табл. 1-4).

4. В нормальном режиме в цепях дистанционного реле протекает незначительный ток, необходимый для создания небольшого запирающего момента, удерживающего контактную систему в разомкнутом состоянии. Это решает проблему термической устойчивости реле.

В реле КРС-111 регулировка коэффициентов осуществляется в первичных обмотках трансреакторов и не вызывает изменения сопротивлений контуров обмоток реле и фазовых углов этих сопротивлений.

Отпайки, выполненные в первичных обмотках трансреакторой, позволяют использовать любую из характеристик, приведенных на рис. 1-8.

При использовании указанных характеристик влияние переходных сопротивлений в месте повреждения на работу реле будет меньшим. Смещение характеристики вдоль оси —х уменьшает это влияние, а вдоль оси х — увеличивает. При необходимости ограни-

	юЛ
Ъ75Ц£Ср50 О / г 3 V ■*-иг №)- VS ¥0 J5 JO 25 го /5 ГО 5

-у_г{1)-

Рис. 1-10. Схема регулировочного автотрансформатора напряжения 5ТН реле КРС-111.

чения зоны действия реле при к. з. с направлением мощности к шинам или при длинных, сильно нагруженных линиях, где влияние переходных сопротивлений незначительно, может быть использовано смещение характеристики по оои х.

Точная регулировка уставок осуществляется посредством автотрансформатора напряжения 5ТН (рис. 1-10).

Обмотка W\ служит для грубой регулировки уставок первой и второй зон. Обмотка    служит для точной регулировки

уставки в первой зоне, а обмотка о/з — для точной регулировки уставки во второй зоне.

Ступенчатая регулировка устазок реле производится изменением витков первичной обмотки трансрсакторов.

Воздушный зазор траиереакторов перекрыт клинообразными пластинами из пермаллоя, что необходимо для компенсации влияния нелинейности цепей со стальными сердечниками. При больших индукциях в магнитопроводе нермаллоевые клинья насыщены и не оказывают влияния на работу реле, а при малых индукциях насыщение клиньев резко снижается и увеличение их магнитной проницаемости компенсирует снижение проницаемости в магнитопроводе, благодаря чему снижается ток точной работы.

Для изменения воздушных зазоров трансреакторов предусмотрены магнитные шунты с возможностью изменения их положения. При хорошей пермаллоевой компенсации и тщательной регулировке реле токи точной работы могут быть снижены в 1,5—2 раза [Л. 1] по сравнению с величинами, приведенными в табл. 1-3.

OJK

<Р

0,7

0,0

0,5

0,3

0,2

0,7

О

На рис. 1-11 приведены типичные кривые зависимости сопротивления срабатывания реле КРС-111 от тока для реле с характеристиками, центр которых совпадает с началом координат.

§ 1-6. БЛОКИРОВКА ПРИ НЕИСПРАВНОСТЯХ ЦЕПЕЙ НАПРЯЖЕНИЯ ТИПА КРБ-12,

ОРГАНЫ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ

Для предотвращения ложного срабатывания защиты ПЗ-153 три обрывах цепей напряжения служит устройство типа КРБ-12 (рис. 1-12).

Устройство состоит из пятиобмоточного промежуточного трансформатора напряжения Тб, три обмотки которого через сопротив-чения R2, R3 и R4 включены на фазные напряжения, а четвертая обмотка через сопротивление Ri подключается к обмоткам трансформатора напряжения, соединенным в разомкнутый треугольник.

В качестве исполнительного органа служит реле Рпб, подключенное к пятой обмотоке через .выпрямительный мает ВК. В симметричном режиме и при междуфазных коротких замыканиях потоки в магнитопроводе трансформатора компенсируются и ток в реле отсутствует. При замыканиях на землю компенсация потоков про. исходит благодаря обмотке, подключенной к цепям разомкнутого треугольника трансформатора напряжения. При перегорании одного или двух предохранителей сумма потоков не равна нулю и реле РНб срабатывает, снимая с защиты «плюс» постоянного тока. При

Утверждаю Зам. начальника Технического управления по эксплуатации энергосистем, главный специ а л и ст -э л ектр и к

П. Устинов

ВВЕДЕНИЕ

Дистанционная защита типа ПЗ-163 предназначается для использования в сетях с малыми токами замыкания на землю в тех случаях, когда более простая защита типа ПЗ-152 с пуском по току не может быть применена ввиду низкого уровня токов короткого замыкания, исключающего возможность надежной отстройки от токов нагрузки в неповрежденных фазах лиши.

Применение защиты ПЗ-153 можегг оказаться также целесообразным, если желательно ограничить третью зону, на-пример дли снижения выдержек времени резервных защит головных участков.

Защита обеспечивает селективное отключение всех видов коротких замыканий в сетях с малыми токами замыкания на землю, т. е. замыканий между фазами и двойных замыканий на землю, обеопечивая в последнем случае отключение одной точки к. з. не менее чем в 66,7% случаев.

В качестве пусковых органов применены реле полного сопротивления типа КРС-112, а в качестве дистанционного органа — реле полного сопротивления типа КРС-111. Так как защита может ложно сработать при неисправностях в цепях напряжения, она имеет специальное устройство типа КРБ-12, блокирующее ее при перегорании предохранителей.

Защита в основном предназначается для использования в системах, не подверженных качаниям, и поэтому не снабжена блокировкой при качаниях. На случай, если такая блокировка окажется необходимой для первой и второй ступеней защиты, предусмотрена возможность ее подключения к защите. При этом могут быть ис-

перегорании (отсутствии) трех предохранителей устройство КРБ-Ф2 не действует.

Органами направления мощности 7РМ и 8РМ, включенными по 90-градусиой схеме, являются реле типа ИМБ-171, подробное опи-

Рис. 1-12. Устройство блокировки защиты при неисправностях цепей напряжения типа КРБ-12.

сание и особенности проверки которых приведены в инструкции по проверке и регулировке реле направления мощности ИМБ и РБМ (Госэнергоиздат, 1961).

§ 1-7. ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

Защита типа ПЗ-153 является односистемной, и поэтому в ней предусмотрено переключение дистанционного органа на токи напряжения поврежденных фаз. Для облегчения условий коммутации, уменьшения влияния переходных сопротивлений контактов, исключения возрастания погрешностей реле и пробоя обмоток измерительных трансформаторов тока вследствие появления значительных перенапряжений применены промежуточные трансформаторы тока 6ТТ1, 6ТТ2, 6ТТЗ, разделяющие цепи тока на две изолированные друг от друга части и снижающие коммутируемые токи в 25 раз. Первичные обмотки промежуточных трансформаторов совместно с обмотками трансреакторов пусковых реле полного сопротивления 1Тх1, 1Тх2, 2Тх1_у 2Тх2, 3TxJ_t ЗТх2, реле направления мощности 7РМ и 8РМ, а также о обмоткой автотрансформатора тока 6АТТ и реле 9РТо включены в цепи основных трансформаторов тока. Никаких контактов реле в этих цепях нет.

Автотрансформатор тока 6ATT служит для регулирования тока klо, подаваемого в дистанционный орган при замыканиях на землю. Со вторичной стороны автотрансформатор присоединен к дополнительным компенсационным обмоткам промежуточных трансформаторов тока, увеличивая таким образом при замыканиях на землю ампер-витки этих трансформаторов.

Для изменения компенсации, требуемая величина которой определяется соотношением сопротивлений прямой и нулевой после-

пользованы выпускаемые заводом комплектные устройства типа КРБ-121 или КРБ-122.

Предусмотрено действие защиты на две отключающие катушки выключателей.

Использование защиты типа ПЗ-153 © сетях с большими токами замыкания >на землю не предусматривается.

ГЛАВА ПЕРВАЯ

ОПИСАНИЕ ЗАЩИТЫ

§ М. ОБЩИЕ ПРИНЦИПЫ ВЫПОЛНЕНИЯ

Дистанционная защита типа ПЗ-153 (рис. 1-1) представляет собой трехступенчатую направленную односистемную дистанционную защиту. Первая и вторая ступени защиты выполнены одним дистанционным органом 5РС—реле типа КРОП1, который имеет переключения в цепях така и напряжения, благодаря чему при любом виде повреждения осуществляется включение дистанционного органа на токи и напряжения -петли короткого замыкания по цепям первой или второй зоны.

Пусковые органы защиты выполнены тремя реле сопротивления 1РС, 2PC и ЗРС типа КРС-112, двумя реле направления мощности 7РМ и 8РМ и токовым реле 9РТ_0> которые гтр-и возникновении повреждений в защищаемой зоне осуществляют запуск схемы защиты, выбор поврежденных фаз и управление -переключениями цепей дистанционного органа на напряжение и токи поврежденных фаз.

Пусковые органы 1РС, 2РС, ЗРС включены на фазные токи и междуфазные напряжения с возможностью переключения на фазные напряжения реле 1РС и ЗРС и выводом из действия реле 2РС при появлении тока нулевой последовательности. Одновременно с этим с целью максимального выравнивания замера при различных видах к. з. переключаются первичные отпайки регулировочных автотрансформаторов напряжения пусковых органов 1РС и ЗРС. При двойных замыканиях на землю фаз А и В или В •и С защита четко отключает только одну точку повреждения на фазе А или С.

Лри замыканиях на землю фаз А и С возможно отключение двух точек повреждения. При двойных замыканиях на землю обеспечивается подведение к дистанционному органу фазных напряжений и фазных токов с компенсацией тока пулевой последовательности. Выдержки -времени во второй и третьей ступенях защиты создаются при помощи отдельных реле времени 12РВ и 13РВ.

Для осуществления переключений и подведения к реле сопротивления необходимых напряжений и токов защита содержит комплект реле постоянного тока 6РП и комплект промежуточных транс* форматоров 6ТТ.

Для предотвращения ложного действия защиты при обрывах одной или двух фаз в цепях напряжения служит комплект 4 (типа КРБ-12),

Рис. Ы. Принципиальная схема эащиты шла ПЗ-153 (положение

flEWH №1 [5| № |8fl I I I I I ШП

Щ1Ш |5| Е»ВЕЙ8ЙИ

контакте» укатано для обесточенного состояния рем).

Цепи сигнализации

Рис. 1-1. (Продолжение).

§ 1-2. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

1.    Номинальное напряжение:

а)    постоянного тока — 220, 110, 48 или 24 в;

б)    переменного тока 5 или 1 а —100 в, 50 гц.

2.    Потребляемая мощность:

а)    цепи переменного тока при номинальном токе—не более 20 ва на фазу;

б)    цепи переменного напряжения при 100 в — не более 120 ва на фазу;

в)    цепи постоянного тока: в нормальном режиме — не более 5 вт, при срабатывании защиты — не более 120 вт.

3.    Реле и аппараты защиты ПЗ-153 в нормальном режиме длительно выдерживают 110% номинальных величин переменного и постоянного тока и напряжения.

4.    Сопротивление изоляции всех независимых цепей переменного и постоянною тока относительно корпуса и между собой в обесточенном состоянии панели — не менее 5 Мом.

5.    Изоляция всех цепей относительно корпуса панели выдерживает испытательное напряжение 1 750 в, 50 гц в течение 1 мин.

6.    Диапазоны регулировки уставок сопротивления срабатывания по ступеням приведены в табл. 1-1.

Пределы регулирования уставок защиты типа ПЗ-153,

ом на фазу

Ступень	Номинальный ток, а
	5	1
I	0,15—7.5	0.75-37,5
II	0,3—15	1,50—75,0
III	2—20	10,0—1С0.0

7.    Минимальные уставки сопротивления срабатывания дистанционного органа, регулируемые в цепях тока (трансреакторов 5Тх1 и 5Тх2), имеют следующие значения:

а) 0,15; 0,3; 0,5; 0,76 ом на фазу при номинальном токе 5 а\

б) 0,76; 1,5; 2,6; 3,75 ом на фазу при номинальном токе 1 а. Указанные значения уставок регулируются независимо по оси

реактивных сопротивлений в положительном и отрицательном направлениях, позволяя тем самым получать смещенные характеристики ди1атанцион1ного органа.

8.    Зависимость тока точной работы дистанционного органа от минимальной уставки дана в табл. 1-2.

Таблица 1-2

Токи точной работы дистанционного реле КРС-Ш

Номинальный ток 5 а Номинальный ток 1 а Уставка, ом Ток точной работы, Уставка, Ток точной рабо- на фазу а не более ом на фазу ты, а не более 0.15 5.3 0,75 1,1 0,3 2.7 1,5 0,54 0,5 1.6 2,5 0,32 0,75 1.0 3,75 0,22

9.    При коротком замыкании в первой зоне обеспечивается 10%-ная точность работы защиты (срабатывание защиты при z_K.₂— = 0,9 z_cр) в диапазонах изменения токов к. з. *, указанных в табл. 1 -3.

10.    Отклонение в точности работ защиты при к. з. в третьей зоне не превосходит 10% « диапазоне токов 2 — 50 а.

11.    При перегорании предохранителей одной или двух фаз ток в реле 4РН6 устройства блокировки при обрывах цепей напряжения типа КРБ-.12 больше тока срабатывания этого реле не менее чем в 4 раза (при £/_и = 100 в). Время действия блокировки при обрыве одной из фаз не более 0,01 сек.

* Здесь и в дальнейшем все величины уставок и токов приведены к номинальному току 5 а.

Пределы изменения фазных токов, в которых обеспечивается 10/о-ная точность работы защиты с первой зоной (реле КРС-111)

Уставка, ом на фазу	Вторичные токи короткого замыкания, а
	при отсутствии ограничения действия	при времени возврата реле 6РП4, равном
		0,25—0,35 сек	0,14—0,17 сек
0,15	5,5—150	10—150	16—150
0,3	2,7—100	5—100	8—100
0,5	1,6—60	3-60	5—60
0,75	1,1—40	2—40	3,5—40

12, Время переключения защиты с первой зоны на вторую находится в пределах 0,14—0,17 сек и может быть увеличено до 0,25— 0,35 сек.

13- Органы выдержки времени обеспечивают следующие диапазоны регулировки:

а)    для II ступени 0,25—-3,5 сек\

б)    для III ступени 0,5—9 сек.

14.    Промежуточное выходное реле защиты имеет следующие исполнения по номинальному току удерживания последовательных обмоток: 1; 2 или 4 а.

15.    Время действия защиты при к. з. в первой зоне в пределах 0—0,7 длины зоны с током к. з. 5 а при уставке дистанционного органа 0,5 ом на фазу и уставке пусковых органов 4 ом на фазу не превышает 0,2 сек.

Для удобства проверки, наладки и внесения изменений в схему защиты предусмотрены специальные переключающие устройства, основные точки схемы выведены на специальные ряды зажимов.

§ 1-3. КОНСТРУКТИВНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ

Аппаратура дистанционной защиты типа ПЗ-153 смонтирована на стандартной металлической панели размером 2 360X800 мм (рис. 1-2). Вся аппаратура размещена ца лицевой стороне панели; с задней стороны расположены монтажные провода, соединяющие между собой отдельные устройства и присоединяющие полную схему защиты к двум рядам зажимов, расположенным позади, в нижней части панели. Кроме того, с задней стороны панели расположены сопротивления и конденсаторы искрогасительных контуров (22R, 23R, 20С и 21 С).

Верхний ряд выполнен неразъемными зажимами, и на него выведены вспомогательные цепи; нижний ряд выполнен измерительными зажимами, и на него выведены цепи тока, напряжения и отключения.

Рис. 1-2. Общий вид панели защиты типа ПЗ-153. Устройство 4 — устройство блокировки при обрыве цепей напряжения (КРБ-12); комплект 6 — комплект трансформаторов тока и переключающих реле.

§ 1-4. ПУСКОВОЙ ОРГАН

В качестве пусковых органов попользуются реле полного сопротивления типа КРС-112 (рис„ .1-3), выполненные на базе четырехполюсной индукционной системы о использованием электрического суммирования э. д. с., пропорциональных таку и напряжению, подводимым к реле. Реле (включается на фазные таки и линейные напряжения с возможностью переключения на фазные напряжения при замыканиях на землю для максимального 'выравнивания длин зон при различных видах к. з. При этом одновременно осуществляется переключение 'первичных оппаок регулировочных автогграсфор-маторов напряжения.

Характеристика реле в комплексной плоскости с осями г и х изображается окружностью, центр которой находится примерно в начале координат.

На полюсах системы и на ярме расположены обмотки РС_а и РС_Я, создающие два потока, сдвинутых в пространстве на угол 90° и имеющие сдвиг по фазе.

Реле содержит два согласующих трансреактора Тх1 и Тх2 (не-насыщающиеся трансформаторы с магнитопроводами специального исполнения с воздушными зазорами), э. д. с. которых пропорцио-