Применение стабилизирующего трансформатора позволило при сравнительно небольшом потреблении в цепях напряжения ограничить вторичное напряжение на выпрямителях 12ВК2.

В схеме предусмотрен фильтр пятой гармоники, включенный на выходе 12СтТ и состоящий из конденсатора 12СЗ и дросселя 12Д. Для сглаживания пульсации выпрямленного напряжения параллельно обмотке реле J2PH включен конденсатор 12С2.

1 — время срабатывания блокировки прн качаниях; 2 — время размыкания размыкающего контакта пускового реле; 3 — время замыкания замыкающего контакта пускового реле.

Для повышения чувствительности пускового реле блокировки при качаниях предусмотрены трансреакторы 12ТК_а, 12ТКь, 12ТК_С, включенные на ток каждой фазы. При подключении этих трансреакторов к входным зажимам фильтра напряжения обратной последовательности будут подаваться напряжения t/_a + fe/_a; Оъ+Уь', U_c + +k/_c. Таким образом, с помощью трансреакторов можно компенсировать часть сопротивления линии и как бы переместить пусковой орган блокировки в заданную точку защищаемой линии, благодаря чему повышается его чувствительность.

Зависимость времени срабатывания пускового реле блокировки от кратности на-

(Их \

пряжения на его обмотке t=}\Tj—)приведена на рис. 1-15. Принципиальная схема устройства блокировки при качаниях защит ДЗ-501 и ДЗ-502 показана на рис. 1-16.

Последовательно с указательным реле 16РУ включены контакты реле положения «включено» двух выключателей линии, замкнутые при включенном положении выключателей защищаемой линии. При подаче импульса на электромагниты отключения выключателей реле 1РПВ и 2РПВ размыкают свои контакты, предотвращая тем ложное срабатывание указательного реле 16РУ, обусловливаемое кратковременным «клевком» — замыканием контактов реле сопротивления первой зоны при снятии напряжения с поврежденной линии.

При коротком замыкании во второй зоне замыкаются контакты реле сопротивления второй зоны 1РС, ЗРС, 5РС, срабатывает промежуточное реле 10РП и подает плюс на обмотку реле I5PB через замкнувшийся контакт реле блокировки при качаниях 12РП1 и замкнутый контакт реле 8РП. Для фиксации срабатывания реле времени второй зоны используется промежуточное реле ПРП, контакты которого шунтируют контакты реле блокировки при качаниях.

3-2588

С помощью проскальзывающего и мгновенного контактов реле 15РВ в схеме обеспечивается возможность оперативного ускорения защиты, вводимого в действие переключающим устройством 29ПУ.

Действие защиты с основной выдержкой времени второй зоны и по цепи оперативного ускорения сигнализируется указательным реле 17РУ. После АПВ действие второй зоны защиты ускоряется контактами промежуточного реле РПУ, которое срабатывает при отключении выключателя.

Пусковое реле 12РН срабатывает при появлении несимметрии и запускает блокировку при качаниях. Защита вводится в действие контактами реле 12РП1, якорь которого возвращается при размыкании контактов пускового реле 12РН. Контакты реле J2PIJ1 запускают реле времени блокировки при качаниях 13РВ, которое самоудержи-вается через свой замыкающий мгновенный контакт. Срабатывая, своий мгновенным контактом реле 13РВ размыкает цепь обмотки промежуточного реле 12РП2, имеющего

13

замедление на возврат. Контакты 12РП2 замыкают цепь обмотки промежуточного реле 12РП1, которое, срабатывая, размыкает свои контакты в цепи первой и второй зон защиты. Таким образом, защита вводится в действие только на время возврата якоря реле 12РП2, недостаточное для того, чтобы развились качания, которые могли бы привести к ложному действию защиты.

Возврат блокировки при качаниях и восстановление нормальной схемы происходят после того, как замыкается упорный контакт реле времени 13РВ. Для того чтобы восстановилась нормальная схема блокировки, пусковое реле 12РН должно вернуться и разомкнуть свои контакты, шунтирующие обмотку реле 12РП2. Таким образом, возврат блокировки при качаниях осуще

ствляется через заданную выдержку времени реле 13РВ при условии отсутствия не-симметрии.

В схеме предусмотрено дешунтированне контактами реле 12РП2 сопротивления 12R1, включенного последовательно с обмоткой пускового реле 12РН (см. рис. 1-1). Благодаря этому повышается коэффициент возврата и обеспечивается возврат реле 12РН после ликвидации несимметрии в первичной цепи, несмотря на наличие напряжения небаланса на выходе фильтров пускового органа.

Кроме рассмотренной блокировки при качаниях, которая применяется также с дистанционными защитами других типов, в защите ДЗ-400 предусмотрена дополнительная блокировка с помощью промежу-

точного реле 8РП, имеющего небольшое замедление на срабатывание. Это реле срабатывает при замыкании контактов реле сопротивления второй зоны и через выдержку времени порядка 0,1 сек выводит из действия первую и вторую зону защиты с основной выдержкой времени. Реле 8PIJ имеет замедление на возврат порядка 0,5—0,7 сек.

Вывод второй зоны осуществляется размыкающим контактом реле 8РП, включенным последовательно с контактом реле 12РП1 в цепи обмоток реле 11РП и 15РВ. Цепь же первой зоны останется разомкнутой на контактах 12РП1, так как замыкающий контакт реле 8РП запустит реле времени 13РВ блокировки при качаниях. Мгновенный размыкающий контакт реле времени 13РВ обесточит обмотку реле 12РП2, которое, отпадая с замедлением, предотвратит запуск реле 12РП1, а следовательно, и ввод защиты в действие.

Таким образом, если вследствие качаний или нарушения статической устойчивости, возникающих в симметричном режиме без появления составляющих Un и 3/₀, сработает реле сопротивления второй зоны, вторая зона с основной выдержкой времени будет выведена из действия через ОД сек, а первая зона — через 0,3—0,4 сек. Благодаря этому предотвращается возможность ложного срабатывания защиты в случае запуска блокировки при качаниях, обусловленного появлением несимметрии после того, как уже развиваются качания в симметричном режиме.

Серьезным недостатком блокировки при качаниях кратковременно замыкающей цепь защиты при появлении несимметрии является возможность отказа защиты при переходе однофазного короткого замыкания в меж-дуфазное. Действительно, в момент возникновения однофазного короткого замыкания в пределах зоны, защищаемой дистанционной защитой, блокировка при качаниях запустится и введет защиту в действие. Защита ДЗ-400 при этом может не подействовать, так как реле сопротивления при однофазном коротком замыкании замеряет завышенное сопротивление. Затем, к моменту перехода короткого замыкания в между-фазное, защита будет выведена из действия блокировкой при качаниях, что приведет к ее отказу. Для того чтобы и в этом случае обеспечить отключение междуфазного короткого замыкания, установлено дополнительное реле времени второй зоны защиты 14РВ. Поскольку вторая зона защиты с дополнительной выдержкой времени действует без блокировки при качаниях, на реле времени 14РВ устанавливается большая выдержка времени порядка 2,5—4 сек, что гарантирует надежную отстройку от качаний, вызванных нарушением устойчивости.

В цепи первой зоны дистанционной защиты параллельно контакту 12РП1 блокировки при качаниях подключен контакт реле 11РП, благодаря чему ускоряется отключение коротких замыканий в первой зоне при переходе их из однофазных в междуфазные. Это происходит потому, что при однофазном коротком замыкании в первой зоне зашиты реле сопротивления второй зоны могут сработать и при последующем переходе

однофазного короткого замыкания в между-фазное, несмотря на возврат реле блокировки при качаниях, цепь обмотки реле 15РВ останется замкнутой, так как реле 11РП, сработав, зашунтирует контакты реле блокировки при качаниях 12РП1. Контакты 11РП шунтируют контакты 12РП1 и в цепи первой зоны, вследствие чего при замыкании контактов реле сопротивления первой зоны произойдет отключение линии без выдержки времени.

в) Защита магистральных линий

Приведенная на рис. 1-21 схема цепей постоянного тока защиты ДЗ-401 для магистральных линий несколько отличается от рассмотренной выше. Это отличие обусловлено тем, что действие второй зоны защиты с дополнительной выдержкой времени предусмотрено с пуском хотя бы при кратковременном появлении несимметрии. Благодаря этому отличию исключается возможность ложного срабатывания защиты при нарушении статической устойчивости, что может иметь место в первый период нарушения синхронизма, когда весьма вероятно срабатывание защиты даже с большой, порядка нескольких секунд, выдержкой времени. На магистральных линиях вероятность возникновения такого режима и срабатывания при этом реле сопротивления значительно выше, чем на кольцевых. Вследствие этого потребовалось усложнить схему защиты и ввести в нее дополнительное реле времени 29РВ.

Цепь пуска реле времени 14РВ, обеспечивающего дополнительную выдержку времени второй зоны защиты, замыкается контактами реле 31РП. Это реле, обмотка которого включена параллельно обмотке реле времени 13РВ блокировки при качаниях, срабатывает при пуске блокировки и возвращается после ее возврата.

Реле времени 29РВ (рис. 1-22) предотвращает ложнее срабатывание защиты при нарушении статической устойчивости. Это реле действует при срабатывании реле 8РП и самоудерживается через свой замыкающий контакт мгновенного действия. Реле 29РВ, сработав при нарушении статической устойчивости от контактов 8РП, своими размыкающими контактами выводит из действия обе зоны дистанционной защиты: мгновенным первую зону и проскальзывающим (f_cP~0,1—0,2 сек) вторую. В качестве размыкающего контакта, выводящего из действия вторую зону защиты, использует-

изойдут после того, как прекратится асинхронный ход, реле сопротивления перестанут срабатывать и реле 8РП вернется и замкнет свой размыкающий контакт. В остальном схема защиты магистральных линий, приведенная на рис. 1-21, аналогична схеме рис. 1-20.

Цепи сигнализации защит ДЗ-401 и ДЗ-402 показаны на рис. 1-23.

3. ОСОБЕННОСТИ ЗАЩИТЫ ДЗ-500

Отличительной особенностью этой защиты (рис. 1-24) является то, что она имеет одну общую блокировку как при качаниях, так и при нарушении статической устойчивости, осуществляемую с помощью реле 8РН, 8РП1, 8РП2 и 11РВ. В нормальном режиме реле 8РП1 подтянуто и его контакты держат разомкнутой цепь срабатывания первой зоны защиты и второй зоны защиты с основной (реле 9РВ) и дополнительной (реле ЮР В) выдержками времени.

При возникновении короткого замыкания срабатывает пусковое реле блокировки 8РН, и реле 8РП1, отпадая, вводит в действие обе зоны защиты. Одновременно контакт реле 8РП1 шунтирует’ обмотку реле 8РП2, которое, отпадая с выдержкой времени порядка 0,3 сек, размыкает цепь первой

зоны и второй зоны с основной выдержкой времени, выводя их из действия. Цепь реле 10PB, обеспечивающего дополнительную выдержку времени второй зоны, остается замкнутой, так как реле 8РП1 остается в обесточенном положении.

Блокировка защиты при нарушении устойчивости осуществляется с помощью реле 12РП. При замыкании контактов реле сопротивления второй зоны сработает реле 12РП и подаст плюс на обмотку реле времени блокировки 11РВ. Последнее, сработав, удерживается через свой мгновенный замыкающий контакт. Одновременно сработает реле 14РП, обмотка которого подключена параллельно обмотке 11РВ. Размыкающий контакт 14РП разорвет цепь обмотки реле 8РП2, которое, отпадая с временем порядка 0,3 сек, выведет из действия первую зону и вторую зону защиты с основной выдержкой времени.

При отсутствии асинхронного режима (замкнут контакт реле 13РПВ) возврат схемы блокировки осуществляется после замыкания упорного контакта реле времени НРБ.

В остальном схема рис. 1-24 аналогична рассмотренным выше.

На рис. 1-25 приведена монтажная схема защит ДЗ-501 и ДЗ-502.

1. НАПРАВЛЕННЫЕ РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

Сопротивление срабатывания первой зоны принимается порядка 80—85% защищаемой линии:

21с.з=0,8-ь0,85 z_n-    (2-1)

Для линий 400—500 кв при выборе уставки защиты следует учитывать емкостное сопротивление линии. В этом случае в формулу (2-1) необходимо подставить величину г_д, равную (рис. 2-1,а):

2'л

,,    ~2<-Хс)

Z л ,    ^

2л-_Т+-^-,    (2-2)

где г'л — сопротивление линии без учета емкостной проводимости, ом;

х_с — емкостное сопротивление линии, ом;

*с = — L,    (2-3)

L — длина линии, км;

У\ — удельная емкостная проводимость линии прямой последовательности, сим/км (приложение 1).

Сопротивление срабатывания второй зоны выбирается, как правило, по условию

18

согласования с первой зоной дистанционной защиты соседней линии по следующему приближенному выражению:

2цс.з=0,85(2_л +0,9 kpZ' хс.з)-    (2-4)

Для более точного учета емкостной проводимости линий электропередачи (на ВЛ 400—500 кв) уставка срабатывания вто-

*)

а — первой зоны; б — второй зоны.

рой зоны защиты должна выбираться по следующему выражению:

²Ис.з ⁼ ®    |^“2    ^

+ 0,9 ~-+k"_vz'_lc э ^ j ,    (2-5)

где k"_v — коэффициент токораспределения, равный отношению тока, проходя-дящего через реле защиты, с которой производится согласование, к току в реле рассматриваемой /₃

защиты, k"_v— (рис. 2-1,6);

¹1

k'_v — коэффициент токораспределения, равный:

^k'^r=I~^Lir^L'    <²-⁶)

Для надежного охвата защищаемой линии должно соблюдаться следующее условие:

1-3-2,    (2-7)

•ЬЛ

Zji определяется согласно (2-2).

Уставку второй зоны дистанционной защиты необходимо также проверить согласно выражению (2-8) по условию отстройки от аварийной нагрузки, которая может появиться на защищаемой линии;

_Ц    мин

²Ис.з — ysi_nTr cos (_f,., — k„k, ’    ⁽²'⁸⁾

где k_R — коэффициент надежности, равный

1,1—1,2;

к_ъ — коэффициент возврата, равный

1.05— 1,1.

Для определения 2ц_с.₃ должен быть задан максимальный ток нагрузки при минимальном напряжении и заданном cos <р_в-Если задана максимальная мощность S_Harp, то 2цс.з определяется согласно выражению

U²

__МИН_

Рис. 2-3. Характеристика направленного реле сопротивления при углах максимальной чувствительности фм Ч|-83* и

²Пс.З S_Harp COS (<Pm.4 — fa) k_Bk» ' ’ ⁷

Если уставка реле сопротивления второй зоны, выбранная по выражению (2-5), не удовлетворяет условию (2-7), znc.a следует отстроить от второй зоны соседней линии. При этом должны быть соблюдены условия (2-7) и (2-8).

По известной величине z_ycт можно определить ток нагрузки /_Нагр, допустимый по настройке защиты при минимальном напряжении и нагрузочном угле <р_н:

г    ^МИН

./нагр —    ;    ~    7    »

V 6 2ус_х COS («рм.ч — ?н) «н«в

(2-10)

где k„ — коэффициент надежности, равный U-12;

k_B — коэффициент возврата, равный

1.05- 1,1.

Для реле, установленных на том конце линии, где находится источник активной мощности, вектор сопротивления нагрузки располагается в первом или втором квадранте (активная мощность направлена от шин в линию). Расчетным сопротивлением для определения допустимой нагрузки при этом будет вектор г_с,, расположенный под заданным углом cp_Hi относительно оси активных сопротивлений R (см. рис. 1-3).

Для реле, установленных на приемном конце линии, где активная мощность направлена к шинам, вектор нагрузки располагается в третьем или четвертом квадрантах (см. рис. 1-3). Расчетное сопротивление для оценки допустимой нагрузки определяется в этом случае вектором z^₂. расположенным /под заданным углом ср_Н2 относительно оси R.

В некоторых случаях питание цепей напряжения реле сопротивления осуществляется от трансформаторов напряжения, установленных на стороне среднего напряжения автотрансформатора (рис. 2-2). При этом уставка реле сопротивления первой зоны определяется согласно следующему выражению:

²1с.з =0,8-0,85(а*А_Т + г_л), (2-П)

где х_Ат — сопротивление между сторонами высшего и среднего напряжения автотрансформатора, приведенное к стороне высшего напряжения,

Фм.ч2-⁷⁰^-

Разработка дистанционных защит серии ДЗ-400 была проведена институтом Энергосетьпроект в связи с сооружением в Советском Союзе линий электропередачи 400—500 кв. Специфические особенности дальних электропередач, работающих в режиме высоких нагрузок на пределе устойчивости, определили требования, положенные в основу разработки этих защит.

Первые панели релейной защиты типа ДЗ-400М для магистральных линий электропередачи и ДЗ-400К для кольцевых линий были изготовлены Чебоксарским электроаппаратным заводом для линий электропередачи 400 кв Волжская ГЭС им. В. И. Ленина--Москва. В дальнейшем завод продолжал выпускать аналогичные панели защиты под названием ДЗ-401 для длинных магистральных и ДЗ-402 для сравнительно коротких линий.

В условиях эксплуатации в эти защиты были внесены некоторые изменения, способствовавшие повышению надежности их работы.

В 1963 г. Энергосетьпроект разработал новую схему защиты, в которой учтены усовершенствования, внесенные за годы эксплуатации панелей ДЗ-401 и ДЗ-402. Эта модификация защиты под названием ДЗ-502 выпускается в настоящее время Чебоксарским электроалпаратным заводом.

Настоящая инструкция составлена на основании опыта эксплуатации дистанционных защит на электропередачах Волжская ГЭС им. В. И. Ленина — Москва, Волжская ГЭС им. XXII съезда КПСС — Москва и Волжская ГЭС им. В, И. Ленина — Урал.

a — отношение токов, проходящих через реле и автотрансформатор,

Аналогично выбирается и уставка срабатывания реле сопротивления второй зоны.

Для оценки точности работы реле сопротивления первой и второй зон необходимо проверить ток точной работы по току двухфазного короткого замыкания в конце защищаемой зоны. Должно быть соблюдено условие

П27^>2’^{5-    (2}'¹³>

Величина тока точной работы для принятой уставки в цепях тока /_ТОч.н определяется по данным, приведенным в первой главе. Минимальной уставке при подаче полного напряжения на реле соответствует наибольшее значение тока. При изменении уставки путем переключения отпаек в цепях напряжения или тока ток точной работы определяется по кривым, приведенным на рис. 1-4. Как следует нз этих кривых, одна и та же уставка срабатывания на реле сопротивления может быть получена при разных положениях регулировочного винта в цепях обмоток трансреактора Т_х.

Первоначально следует принимать минимальное число витков на первичной обмотке

и ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

Схема цепей переменного тока защиты типа ДЗ-402    (ДЗ-400К) приведена на

рис. 1-1. Защита ДЗ-401 (ДЗ-400М), предназначенная для линий большой длины, отличается от ДЗ-402 только схемой и параметрами реле сопротивления второй ступени (рис. '1-2). Во всем остальном цепи переменного тока обеих модификаций защиты аналогичны. Аналогичную схему цепей переменного тока имеет и защита ДЗ-500.

Для получения максимального быстродействия в схеме использовано шесть омметров, которые не имеют переключений в цепях напряжения и обеспечивают двухступенчатую дистанционную защиту от всех видов междуфазных коротких замыканий.

Защиты снабжены устройствами блокировки при качаниях и при повреждениях в цепях напряжения.

а) Реле сопротивления первой зоны

Направленные реле сопротивления первой зоны в защитах ДЗ-401 и ДЗ-402 (ДЗ-501 и ДЗ-502) имеют характеристику, проходящую через начало координат (рис. 1-3), которая определяется двумя параметрами:    сопротивлением срабатывания

г_уст при угле максимальной чувствительности и углом максимальной чувствительности фм.ч- Зная эти две величины, можно определить сопротивление срабатывания реле при любом угле <р между током и напряжением по следующей формуле:

z_?=Zy_CTcos(<p_M.4-^p). (1-1)

Имеются два способа изменения уставок реле (диаметра окружности): грубый— переключением отпаек на первичной обмотке трансреактора (при этом уставка реле изменяется прямо пропорционально количеству включенных витков регулируемой обмотки трансреактора) и более плавный — переключением отпаек в цепях напряжения на автотрансформаторе Т_и (при этом уставка реле изменяется обратно пропорционально количеству включенных витков обмотки автотрансформатора).

Угол максимальной чувствительности реле сопротивления изменяется путем из

менения сопротивления R2, подключенного к части витков вторичной обмотки трансреактора.

Одним из основных параметров, определяющих работу реле сопротивления, является ток точной работы. Этот параметр характеризует степень зависимости сопротивления срабатывания реле при определенной уставке от величины тока короткого замыкания. Кривые зависимости тока точной работы /точ реле сопротивления от его уставки показаны на рис. 1-4.

Для любой уставки ток точной работы реле может быть определен по следующему выражению:

/точ ~ Iточ.н уц *    (1*2)

где Iточ.н — ток точной работы при включении всех витков автотрансформатора Т_и и трансреактора Т_х, определяемый по паспорту реле; w_n, w_т — отношения количества включенных витков автотрансформатора и трансреактора соответственно к общему количеству их витков.

Поскольку характеристика реле сопротивления первой зоны проходит через начало координат, при коротком замыкании вблизи места установки реле (в «мертвой» зоне) вращающий момент на подвижной системе реле будет равен нулю. Для того чтобы реле срабатывало при коротких замыканиях в «мертвой» зоне, предусмотрены следующие мероприятия.

Для обеспечения действия реле при двухфазном коротком замыкании в «мертвой» зоне выполнена подпитка поляризующей обмотки реле от напряжения третьей неповрежденной фазы через большое сопротивление /?5- Ток /_п, проходящий при этом в поляризующей обмотке, расположен примерно под тем же углом, что и ток, проходящий в этой обмотке при удаленном коротком замыкании (рис. 1-5). Величина тока достаточна для надежного срабатывания реле при двухфазном коротком замыкании в «мертвой» зоне.

При трехфазном коротком замыкании вблизи места установки реле его действие обеспечивается так называемым «контуром

памяти» в цепи поляризующей обмотки реле (конденсатор С₂ и дроссель Д). Благодаря тому, что контур поляризующей обмотки настроен на резонанс напряжений при частоте 50 гц с медленным затуханием, ток, проходящий в поляризующей обмотке реле, при снижении напряжения до нуля исчезает не сразу, а затухает с определенной постоянной времени. У дросселя, включенного в контур «памяти», предусмотрена регулировка индуктивного сопротивления с помощью магнитного шунта, изменяющего воздушный зазор.

Для того чтобы обеспечить постоянный знак момента на подвижной системе реле при переходных процессах и исключить его пульсацию под влиянием свободных токов, контур цепи рабочей обмотки настроен на резонанс токов с частотой свободных колебаний порядка 62—65 гц.

а)    а)

Рис. 1-5. Векторные диаграммы, поясняющие действие подпитки цепей напряжения от неповрежденной фазы. а — удаленное двухфазное .короткое замыкание В—С\ б — двухфазное короткое замыкание в «мертвой» зоне.

мальной чувствительности ступенями путем подключения одного из трех сопротивлений Я'г, Я"а, Я'"2 к отпайке вторичной обмотки транореактара.

У реле отсутствует возможность изменения уставок срабатывания переключением отпаек на первичных обмотках трансреактора.

Реле сопротивления второй зоны ДЗ-402 (ДЗ-502) имеет регулировку уставки в цепях обмоток трансреактора и возможность смещения характеристики реле сопротивления и не имеет регулировки угла максимальной чувствительности. Во всем

остальном реле сопротивления второй зоны ДЗ-402 (ДЗ-502) аналогично рассмотренным выше реле первой зоны и реле второй зоны защиты ДЗ-401 (ДЗ-501).

Общий вид реле сопротивления второй зоны защиты типа ДЗ-501 показан на

5ис. 1-9, а монтажные схемы реле защит 1,3-504 и ДЗ-502 — на рис. 1-10 и 1-11.

в) Блокировка при нарушении цепей напряжения

Принцип действия блокировки основан на сравнении одноименных фазных напряжений на вторичных обмотках трансформаторов напряжения, соединенных в «звезду» и в «разомкнутый треугольник», производимом с помощью семиобмоточного трансформатора 7ТБ, к вторичной обмотке которого через выпрямитель В подключено поляризованное реле 7РН.

В нормальном режиме, а также при коротких замыканиях в первичной сети суммарный магнитный поток, создаваемый тремя обмотками 7ТБ, подключенными к обмоткам трансформаторов напряжения, соединенным в «звезду», уравновешивается магнитными потоками, создаваемыми обмотками 7ТБ, подключенными пофазно к обмоткам, соединенным в «разомкнутый треугольник». Реле 7РН при этом обесто-

чено и держит свой контакт в цепи защиты замкнутым.

При нарушении цепей напряжения, например, вследствие отключения автоматических выключателей в цепях напряжения обмоток трансформаторов напряжения, соединенных в «звезду», равенство магнитных потоков в магнитопроводе 7ТБ нарушается и реле 7РН срабатывает, выводя защиту из действия.

Для того чтобы обеспечить срабатывание реле блокировки при снятии всех трех фаз напряжения со стороны одной из вторичных обмоток трансформаторов, напряжения обмотки 7ТБ, подключенные к разным фазам, должны иметь различное количество витков:

w_A:w_B:w_c = 3:2:1.    (1-3)

Векторная диаграмма намагничивающих сил трансформатора 7ТБ приведена на рис. 1-12.

Поскольку номинальные фазные напряжения вторичных обмоток трансформаторов напряжения имеют разную величину (100 в при соединении в «разомкнутый треугольник» и 100/1/"3 в при соединении в «звезду») для выравнивания намагничивающих сил по фазам, в трансформаторе 7ТБ установлены регулируемые сопротивления 28R1, 28R2 и 28R3 (см. рис. 1-1).

Время срабатывания реле 7РН при нарушении цепей напряжения составляет примерно 10 мсек.

Достоинством рассматриваемой блокировки является то, что она срабатывает при любом нарушении цепей напряжения: при обрыве одной, двух или трех фаз. Блокировка не работает при отключении трансформатора напряжения или при снятии напряжения с его первичной стороны. При некоторых видах коротких замыканий в цепях напряжения блокировка срабатывает только после отключения автоматических выключателей, установленных в цепях напряжения. Поэтому применение в дистанционной защите блокировки от нарушений цепей напряжения с семиобмоточным трансформатором не исключает необходимости установки в цепях напряжения быстродействующих однофазных автоматических выключателей с временем срабатывания 5—10 мсек. Общий вид устройства блокировки показан на рис. 1-13, а монтажная схема на рис. 1-14.

г) Блокировка при качаниях

В качестве пускового органа блокировки при качаниях (см. рис. 1-1) используется поляризованное реле 12РН, подключенное через выпрямители 12ВК1 и 12ВК2' на напряжение обратной последовательности U2 и ток нулевой последовательности З/о соответственно. Трансформатор 12ТНо, в первичной обмотке которого проходит ток З/о, — насыщающийся, чем обеспечивается ограничение вторичного напряжения на выпрямителе 12ВК1, предотвращающее его повреждение при больших токах. Конденсатор 12С1 предназначен для фильтрации токов высших гармоник.

С выходных зажимов фильтра обратной последовательности (12C4, 12С5, 12R5 и 12R6) подается напряжение U₂ на стабилизирующий двухобмоточный трансформатор