I. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ КОТРЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

1.1. Барабанный стационарный однокорпусный котел ТГМ-94 ТКЯ с естественной циркуляцией, с промежуточным перегревом пара рассчитан на сжигание двух видов топлива: природного газа и мазута. Котел преянаяначен для работы в блоке с турбоагрегатом K-IGO-L30 хтга.

Основные параметры котла при работе в блоке приведены в табл. 5.

1.2.    Котел имеет П-обраянуп компоновку и оборудован 28 ^т'язомазутными вихревыми горелками, установленными на фронтовой стене топки п четыре яруса по семь штук. Мазут распиливается механическими форсунками, подача газа в горелках - центральная. Номинальная производительность одной горелки составляет по мазуту 2,4 т/ч, по газу 2500 м^я/ч при нормальных условиях.

На некоторых котлах проведена реконструкция горежочннх устройств по проекту ХФ ЦКБ. Вместо 28 горелок на фронтовой стене топки установлено шесть вихревых газомазутных горелок в два яруса по три штуки. Мазут распиливается механическими форсунками, подача газа в горелках центральная и периферийная. Номинальная производительность одной горелки составляет: по мазуту 6,7 т/ч, по газу - 7200 м⁹/ч.

1.3.    На котле установлено три регенеративных воздухоподогревателя РВП-54, расположенных вне здания котельной. Для предварительного подогрева воздуха используются калориферы C0-II0.

1.4.    Температура перегретого пара регулируется впрысками, а паря промперегрева - рециркуляцией дымовых газов.

1.5.    Дымовые газы на рециркуляцию отбираются из газохода котла перед FBH и подаются в топку через 28 прямоугольных сопл размером 450x100 мм, расположенных в один ряд на задней стене топки па уровне первого (нижнего) яруса горелок.

1.6.    Большинство котлов укомплектовано:

- двумя дутьевыми вентиляторами двустороннего всасывания ПДИ-24х2. Производительность одного вентилятора 318,5-10^я м^я/ч, полный напор 3,6 кПа (367 мм вод.ст.) при температуре воздуха 30°с. Привод вентиляторов осуществляется от двухскороетннх элект-

родвигателей мощностью по 1000/500 кВт со скоростью вращения 740/597 об/мин;

-    двумя дымососами Д25х2Шу производительностью 700-10^я м^я/ч каждый, полный напор 3,7 кПа (380 мм вод.ст.) при температуре Ю0°С. Привод дымососов осуществляется от лвухскорост-ннх злектродвигателей мощностью do 1500/850 кВт со скоростью вращения 597/497 об/мин*,

-    двумя дымососами рециркуляции газов ВГД-15,5 производительностью 85-10^я м⁹/ч каждый, полный напор 2,8 к Па (287 мм вод.ст.) при температуре газов 400°С. Привод дымососов рециркуляции осуществляется от злектродвигателей мощностью 160 кВт со скоростью вращения 970 об/мин.

1.7. Наружные поверхности нагрева очищаются от эоловых отложений в конвективной шахте периодическим включением в работу дробеочистной установки. Набивка РВП очищается периодической обдувкой паром, подаваемым через аппараты ОП-5*. После останова котла на длительное время (более 5 сут) набивка РВП отмывается водой.

1.8. Технически возможный минимум паропроизволительности котла составляет 303! номинальной.

2. ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКЕ ТГМ-94

2.1. Типовая энергетическая характеристика котла ТТМ-^а4 составлена на основанпи результатов четырех тепловых испытаний котлов Литовской, Ташкентской и Невинномысской ГРЭС при сжигании мазута и двух тепловых испытаний котлов Литовской и Ташкентской ГК>С при сжигании природного газа в соответствии с нормативными материалами и методическими указаниями по нормированию технико-экономических показателей котлов. Характеристика отражает орелнюю экономичность работы котла, вышедшего из капитального ремонта и работающего в блоке с турбиной K-I60-I30 ХТГЗ при ниже приведенных условиях, принятых за исходные.

® случае роста сопротивления РВП по газовой стороне до зна-вопная обТ»ыпкя^Шрпп^{ПеГГ1 п}Р^{ОИЯволительность} котла, производится

2.2. Исходные утопия составления характеристики

2.2. Т. Характеристика тон пипа - выоокоопрниптнй мазут

MIOU с характеристикой на рабочую массу:    Л    =    0,14$,    W^p    =

- 3,($, S^r - Л.-«С, Ц" - 38520 кЛж/кг (9200 кквл/кг); природный газ с низшей теплотой сгорания 35,59 МЛж/м³

(0500 ккад/м³).

2.2.2.    Температура мазута перед форсунками принята 120°С ( £_TJ) = 120°С), исходя из условий вязкости мазута MI00, равной Я,5°ПУ согласно § I5.4T ПТЭ.

2.2.3.    Ореднстлопля температура холодного воздуха па входе н дутьевой вянтилятор принята равной 10^ПС.

2.2.4.    Температура воздуха на входе в калориферы при изменении паропроизволительностн котла от 40 до ЮСгё изменяется в пределах 13-16°С за счет нагрева воздуха в вентиляторах.

2.2.5.    При сжигании мазута температура воздуха на входе в воздухоподогреватель составляет 70°С и постоянна во всем диапазоне нагрузки котла согласно § 17.25 1Ю.При сжигании природного газа предварительный подогрев воздуха не производится.

2.2.6. Температура питательной воды на входе в котел и ее изменение при изменении паропроизводительности котла приведе-im по данным "Типовой энергетической характеристики нетто турбоагрегата K-I60-.I30 ХТГЗ" (М.: СЦНТИ ОРГРЭС. 19754.

2.2.7.    Значения коэффициента рециркуляции дымовых газов в топку котла приняты по данным тепловых испытаний. .Идя минимальной паропроизводительности вти значения максимально возможные для установки, выполненной согласно проекту.

2.2.8.    Коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем равен: 1,03 при сжигании мазута и 1,04 при сжигании природного газа при работе котла с номинальной паропроиэводительностью.

При снижении паропроизводительности до 40$ номинальный ковффи-циент избытка воздуха возрастает до 1,12 при сжигании мазута и 1,08 при сжигании природного газа. Повышенные избытки во8духа при минимальной паропроизводительности котла поддерживают температуру пара промперегропа на приемлемом эксплуатационном уровне.

Для топок, оборудованных 28 горелками, рекомендуется следующее количество работающих горелок:

-    При СЖИГПНИП мпзутя В ЛИЯПРЗОИЯ ИаМРНПИИЯ ПЯрОПрОИЯПОЛИТРПУ'-пости от 40 до 70$ - Г2 горелок, отключены горелки первого и четвертого яруса и крайние горелки второго яруса; от 70 до 100$ -

19 горелок, отключонн горелки четвертого яруса и крайние горелки первого яруса;

-    при сжигании природного газа п диапазоне изменения пяро-проивводительпости котла от 40 до 70$ - 12 горелок, отключены горелки первого и четпертого яруса и вторая и шестая горелки третьего яруса; от 70 до 100$ - 19 горелок, отключены горелки четвертого яруса и вторая и шептал горолки третьего яруса.

2.2.9. Присоси воздуха в газовый тракт котла на номинальной нагрузке приняты рапными 25$. С изменением нагрузки присоси воздуха определяются по формуле, $

ВНОМ

^/раит

2.3.    В характеристике дана усредненная температура уходящих газов, измеренная в сечении на выходе газов из дымососа, которая соответствует проектной набивке РВП, приведенная к условиям эксплуатаций котла, изложенным в п.2.2.

2.4.    При проведении тепловых испытаний, па базе которых составлены типовые энергетические характеристики, применялась общепринятая методика, изложенная в книге "Теплотехнические испытания котельных установок" (М.: Энергия, 1977).

2.5.    Коэффициент полезного действия брутто котла ($) и потери тепла с уходящими газами ($) подсчитаны в соответствии с методикой, изложенной в книге "Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива” (М.: Энергия, 1977):

iT-'M-h-b-lrb

где для мазута

%=(vd_yx+W5)(t_yx -    ^{0'^г>

J^X

для газа

ГЛР

<*~_ЧГ<а+^пр •

2.6.    Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива приняты равными нулю, ток как во время испытаний котла при избытках воздуха, принятых в типовой энергетической характеристике, они отсутствовали.

2.7.    Потери тепла от механической неполноты сгорания топ-пипп приняты равными нулю согласно "Положению о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных рэохопоп топлива" (М.: СШ1ТИ ОРГРЭС, 1975).

2.6. Потери тепла в окружающую среду ($) при испытаниях не определялись. Они рассчитаны в соответствии с "Методикой испытаний котельных установок" (М.: Энергия, 1970) по формуле

2.9.    Удельный расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке при сжигании мазута подсчитан с учетом нагрева воздуха в вентиляторах. Удельный расход тепла на нагрев мазута подсчитан исходя из условия, что температура мазута в расходных баках составляют В0°С.

2.10.    В удельный расход тепла на собственные нужды котельной установки включены потери тепла в калориферах, КПП которых принят 98$; потери тепла при продувке форсунок, при паровой продувке РВП и с непрерывной продувкой котла.

Гасход тепла на паровую обдувку РВП рассчитывался по формуле, МВт(Гкял/ч)

®обд~^^тойд¹абд^<*‘о1>д^ г где O_agg = 75 кг/мин в соответствии с "Нормами расхода пара и конденсата на собственные нужны энергоблоков 2<Х), 150 МВт" (М.: СПИТО ОРГРЭС, 1974);

1обГ¹на1пара<^Ппара ^{= 0}№^0МПа> ^fnnpa ³⁵⁰°^СЪ

t_ngg = 150 мин (3 аппарата с продолжительностью обдувки 50 мин с одноразовым включением в течение суток).

Ряохол тепла с продувкой котла подсчитывается по формуле °проВ~⁽³праЯ ^LcBp °’^{5 i0} >

где

Ст_прпр= 1$ производительностью котла;

0,5 - доля сбрасываемого конденоата иэ двухступенчатого расширителя продувки; t_cg = 461 кДж/кг —энтальпия сбросного конденсата. Расход тепла на продувку форсунок подсчитывается по форму-

2&ПРФ ¹ 168

где

6_пр(р = о(-„„рИф    - расход пара на продувку форсунок;

^прф ~ И® ^кг ~ расход пара на продувку одной форсунки;

Пф = 28 - количество форсунок; i. - 7П0 ккяп/кг - энтальпия сбросного пара.

Форсунки продуваются два раза в неделю, перед снятием и пооле установки.

2.11.    В расчет удельного расхода электроэнергии на тягу и дутье включены расходы электроэнергии на привод дутьевых вентиляторов, дымососов рециркуляции гяяов, измеренные при проведении тепловых испытаний и приведенные к условиям составления характеристики.

2.12.    В суммарные затраты мощности механизмами собственных нужд котельной установки включены затраты мощности на привод питательного насоса, дымососов, .дутьевых вентиляторов, дымососов рециркуляции дымовых газов и регенеративных воздухоподогревателей.

2.13. В удельный расход электроэнергии на собственные нужны не вклю^пен расход электроэнергии на привод воэдуходувки для подачи дроби ив-эа отсутствия данных. В настоящее время на котлах

применяется также термоваиповая очистка. В каждом конкретном случае необходимо вносить коррективы в значение удельных расходов тепла или электроэнергии.

2.14. Работа котла в режиме скользящего давления возможна при паропроиэводительности от 70 до 75$ номинальной. При этом допускается возможность использования настоящей характеристики для определения экономичности работы котла.

Таблица I

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИ СЖИГАНИИ МАЗУТА Условия характеристики и основные показатели котла

Тип тга-'м

Топливо: выпокооорниотнй мазут марго* М 100 Характеристика топлива на рабочую массу (принято)

30520 кДж/кг (9200 ккял/кг), / = 3,4; ^ =0,14, = 3,0

Показатель

Нагрузка котда, т/ч

200

250

300

350

400

450

500

J. Температура топлива на входе в котел t_Tfl ,°С

2.    Температура холодного воздуха (среднегодовая) на входе в дутьевой вентилятор до врезки рециркуляции t_xg , С

3.    Температура воздуха перед калориферами t'_Kq, , °С

4.    Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель f* ,

о_с

5.    Температура питательной волн t_pg , °С

6.    Температура уходящих газов Ту_Х , °С

7.    Коэффициент рециркуляции дымовых газов г, %

В. Коэффициент избытка воздуха в режимном сечении Ы_рп 9. Присоси воздуха на тракте, режимное сечение-дымосос Ad.

10.    Кооффициеит избытка воздуха в уходящих газах oty_X

11.    Потери тепла с уходящими газами Ц_г , %

12.    Потери тепла от химической неполноты сгорания , %

13.    Потери тепла от механической неполноты сгорания %

14.    Потери тепла в окружающую среду ^ , %

15.    Коэффициент полезного действия брутто , %

■ Ac'U

14,5

14,0

13,5

13,5

16,0

15,5

15,5

188 143 20 . 1,12 ’ 0,39 7,51 7,45

200

148

16

1,10

0,35

1.45

7.45

209

153

12

1,08

0,32

1,40

7,48

216

159

9

1,06

0,30

1,36

7,60

221

164

6

1,05

0,28

1,33

7,71

225

169

4

1,04

0,26

1,30

7,80

228

174

4

1,03

0,25

1,2В

7,94

0,86

91,69

0,68

91,87

0,56

91,96

0,49

91,91

0,43

91,66

0,36

91,82

0.34

'1,73

■'1.1. Л^!,н приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным условиям его зкспчуатащго в лопуотимнх прело чах отнлононип знамений параметров, влияющих на яти уо-ювия, ланн поправки для постоянной топлопроизводитачьности котла. Поправки к (it) в вило графиков приволонн на рис.5, 6.J2-M. Поправки к томпорятуро ухоляп1ИХ гпзов (°С) приволены на рис.Н, 10. Ресмет поправок производить по следующим форму-wA:

3.1.1.    !1а изменение впаквости мазута

Aqf 0,015(W^P-3) ■

3.1.2.    На изменение температуры мазута

A4f-o.it

3.1.3, На изменение температуры холодного воздуха:

при сжигании мазута

Aqf -(0,057- 35 i0'~⁶Q*^P)(t_xS - 10);

при сжигании природного газа

Ац~-(0,053-го- ю ~^ва^) u_xg - ю).

o.i. 1. оа ипмонснне тпи:и;;тгу/>и воздуха на входе в волду-онодогргаптчль от мнячен'-в, приведенного в типовой характерно-

, / норм    *    *

ГВП

П)п1 сжигании мазута (определена расчетным путем):

Alyf (0.51?* ОМ-ю'³а?) (i'_Pflfl - 7(1); л 4=(о,оз? 15 ю-‘а?) (t ‘_№n - 70);

в ((ормулах для определения гтнрппок

А 1_у =(0,565 I 0/57 ЮХ^Р)^_Вп<ГУ> A(lf(U,0Z81H,0-((Г⁶1ф (t'_rnn - СП-

3.1.о. ila изменение коэффициента рециркуляции дымовых i а-зон от значения, приведенного n тшюиои хпршстсристпьъ, г \ при сжигании мазута:

А 1ц =(0,02+ (,г (0~³а*^р)(г-г^,,о/'^м); А^=(0,00Ъ+5510'⁶а1^Р)(г-г^иорм); цри сжигании природного газа:

АЬуг (0,024,2- W~³Q⁶K^P)(r- г "^прм))

At)_z= (0,00455-(0~^SQ*^P)(r - г ^нарм) .

3.1.6. ila изменение температуры питательном ш»чы от эначе-

. норм

ния, приведенного в типовой характеристике, г,_р^ : при сжигании минута:

А1ц~(0,07+0,25- (0'³0^Вр)((_п£ - *%"");

А_Ь-(тч5,о^ва^)(1_п8-1^ипТУ>

при Оикгшгч: i;: '..родпо:    :

лt₄f (0,0110,35-ш~³ц*^р) и_п в - t‘J^M);

Aijf (0,0012+16,5 Ilf ^baf)(t_n6-Cl^M).

3.i.V. .In изменим;' к >o.p' гр.млг''п избытка i-j vi.rx'¹ н pc;.;’.-нои сечении ог значения. 4in*v!i,c*n..oi^v » и^,,.л* и *<• poK/ropuc'i иг:о:

Нагрузка котла, т/ч