МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА СССР
УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ НАБЕРЕЖНЫХ-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИНТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ
РД 31.31.43-86
Москва 1988
Государственным проектно-изыскательским в научно-исследовательским институтом морского транспорта (%СОЮЗ!ОРНИИПР(ЖКТ')* Одесским филиалом "ЧЕРНОЛ01Ш!ПРСЕлГ
Руководитель группы
стандартизации - А.И. Долгая
Заведующий лабораторией
морских каналов и портовых
акваторий, канд. техя. наук - A.IL Тюрин
Руководитель разработки Исполнитель
- Г.И. Елисеев
- В.А. Григоренко
Распоряжением Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта "Союзморнии-проект" Jfr от 2? ноября I9P6 г#
© в/о «мотхинФО^мгашлмА». тш
даментной плиты короба (стенки) рекомендуется определять по формуле
к
‘ cos Hi м-я
где К - коэффициент, принимаемый равным 0,07 дня сопряжения по типам I и 2 и 0,12 для типа 3;
$ - угол наклона плит I к горизонту, град;
Р - плотность вода, т/м8; фщ- плотность материала плит* т/м8; t - длина ребра плиты в направлении, нормальном и урезу воды, м.
Примечание к пп. 2.4-2.6. формулы (2,1)-(2.3) следует применять при следующих условиях: 3,0 ^ а» i.o м; 100 мX •
* 30 м ; . 15 - 100; <&} if, * 1,5 - 2,5» 1,25 - 2,5;
I - 2,0 - 3,4 м.
2.7. Площадь щелей (перфорацию) в плитах I следует принимать от 10 до 20 X от площади плиты, а ширину щелей 6, а о,IQ-О. 15 м для рядового камня массой 15-100 кг.
2.8. При необходимости применения под плитами Г камня других фракций (о. 2.1) ширина щелей в них должна удовлетворять условию
- диаметр камня в м, определяемый по формуле |
|
6; *0,71W, (2.4)
где - минимальная масса камня, т;
- плотность камня, т/м3.
2.9. У основания щелевых плит необходимо установить фигур-
10
ны* массив (упор) шириной 1,0-1,б м и высотой 0,7-1,О м.
2.10. Под целевыми плитами предусматривается тщательное, а под упором весьма тщательное равнение камня.
2.11. Перед упором на глубине d( выполняется берма размером а, ■ 0,6 м нэ камня массой 15-100 кг (средневзвешенная масса '* 40 кг).
2.12. Глубину нижней границы обратного фильтра d, , м,
на контакте каменной наброски и грунтового откоса рекомендуется пгикять dj ■= 4 ^ jjj, но не более ^ .
2.13. У основания каменной наброски откоса устраивается упорная Приама иа рядового камня. Наименьшие размеры призмы:
Cit * 3,0 м, I* * 1,0 м.
2.14. При применении сплошных плит на откосе толщину tt , определяемую по формуле (2.3)» следует увеличить вдвое.
2.15. Максимальную донную скорооть !£**** , м/с, перед сооружением рекомендуется определять по формуле:
(2.6)
где А** - коэффициент интерференции волн, принимаемый по табл. 2.2;
K# - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.06.04-82*;
Р - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2; df - глубина воды перед сооружением, м.
Таблица 2.2 |
Пологооть волны |
20 |
40 |
60 |
80 |
Коэффициент К& |
для типа I для типа 2 для типа 3 |
1,15
1,30
1,56 |
1,20
1,35
Т.64 |
1,25
1,40
1.72 |
1,30
1,45
—I*SL |
|
II
3. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ ШЕНКЕ ТЫЛОВОГО
СОЛГЯШВД ПО ТИПУ I
3.1. Тыловое сопряжение по типу I (см. рис. I.I) состоит из волногасящего короба с каменной призмой за ним, каменной постели, покрытия территории плитами 2 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Короб представляет собой пустотелый массив с камерой гашения и включает фундаментную плиту о проемом, лицевую и тыловую перфорированные стенки и боковые стенки с проемами.
3.2. Глубину основания волногасящего короба df , м, следует принять по формуле (2.2).
3.3. Ширину короба 6int , м, рекомендуется определять по формуле
6шС « (0,04 - 0,06) X (3.1)
3.4. Площадь проема в фундаментной плите короба должна составить 20-25 % от площади плиты. Размер а4 , м, рекомендуется определять по формуле
а4 = o,s6inl . (3.2)
3.5. Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей или
круглых (квадратных) отверстий в лицевой стенке короба должна составлять 25-30 % от площади стенки. Ширину щелей в стенке , м, следует определять по формуле
4 = Q0kt%. <З.Э)
а диаметр круглых или стороны квадратных отверстий, Df , м
3.6. Площадь перфорации в тыловой стенке короба следует принять равной 10-15 % от площади стенки. Перфорации в стенке
II:
принять в виде горизонтальных или вертикальных щелей, круглых или квадратных отверстий. Ширину щелей f\, , м, и диаметр от
верстий , м, в стенке определять по формулам (2.4) и (2.5).
3.7. В боковых стенках короба необходимо предусмотреть проемы квадратной или прямоугольной формы. Площадь А ,м*; проема в стенке рекомендуется определять
А - (3.5)
где £, - возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.
3.8. Минимальную вирину разгрузочной призмы за коробом &s , м, на расчетном уровне рекомендуется назначить
а3 . li,o-(,s}hi%. (3.6)
3.9. Горизонтальные и вертикальные линейные нагрузки и эпюры волнового давления на злементы вояногасящего когоба и покрытия территории должны определяться по схемам на рис. 3.1.
ЗЛО. Вертикальную линейную нагрузку Plt , кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку P»t , кН/м, на тыловую перфорированную стейку короба от действия волн (см. рис. 3.1а) необходимо принимать по впюрам волнового давления,
при атом величины р , к Па, и qt , м, следует определять по |
формулам; |
fi- |
(3.7) |
|
ft * 0,2ft i |
(3.8) |
|
ft - 0,7ft; |
(3.9) |
|
It m 7>S l~%~) |
(ЗЛО) |
3.II. |
Горизонтальную линейную волновую нагрузку рю |
,кН/м, |
на лицевую перфорированную стенку короба (см. рис. ЗЛб) |
необ- |
гу «в Фундаментною пдвтв u тыловою етснкв кота; Ь>« в) - м плиты
стжв пороза* ф- ** лингвою 2 и 3
14
ходкмо принимать ао эпюре волнового давления, при втом величины р | кПа, следует определять по формулам:
р4- №рд Ьц (%?'*• <злл
Ps m0t9pA . (ЗЛУ)
3.12. Вертикальные линейные нагрузки Ргс/ и PdCi , кН/м, на плиту 2 от действия волн (см, рис. ЗЛв и 3,1г) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины р , кПа, следует определять по формулам:
Ре' (3.13)
р, (3.14)
где - возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.
3.13. Ширину плиты 3 рекомендуется принять ^ = 2,0-3,5 м.
В плите следует предусмотреть сквозные отверстия диаметром 4-5 см
и площадью, равной 0,5 % от площади плиты.
3.14. Вертикальную линейную нагрузку Рхсл , кН/м, на плиту 3 от действия компрессионного давления воздуха (см, рис. ЗЛв и ЗЛг) необходимо принимать по эпюре давления, при этом ординату р% , кПа, следует определять по формуле
ft-0,8Kp$(0,26fli%~ 0,-07), (3.15)
где К - коэффициент, принимаемый по табл. 3.1.
Таблица 3.1 |
Ширина плиты Ь, .. м ..... |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
Коэффициент К |
0,84 |
0,80 |
0,76 |
0,72 |
|
15
4. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 2
4.1. Тыловое сопряжение по типу 2 (см. рио. 1.2) состоит
из перфорированной стенки уголкового профиля (контрфорсного блоха) с развитой призмой из сортированного и рядового камня аа ней, каменной постели, железобетонных плит 4 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Контрфорсный блох состоит из фундаментной плиты, лицевой перфорированной стенки и двух контрфорсов.
4.2. Глубину основания блоха следует определять по формуле (2.2).
4.3. Площадь перфорация в виде горизонтальных щелей в стенке следует принимать равной 25-30 % от площади станки.
4.4. За перфорированной стенкой необходимо выполнить призму из сортированного камня массой от 100 до 500 кг,
Ширину призмы следует принять:
на фундаментной плите 4» * 1.0 *;
на расчетном уровне а4 , м,
a4^(i5-2,0)h1%. (4.1)
4.5. Ширину щелей в перфорированной стенке следует определять по формулам (2.4) и (2.5).
4.6. За призмой из сортированного камня (п. 4.4) необходимо выполнить отсыпку из несортированного камня ( - 15-100 кг).
Ширина призмы на расчетном уровне ^ .
4.7. Ширину плиты 4 4 . м. следует определять по формуле
(4.2)
16
4.8, Ширину плиты 3. площадь перфорации и диаметр сквозных отверстий следует принять по п, 3,13.
4.8. Гориаонталыше и вертикальные линейные нагрузки и вторы волнового давления на влементы контрфорсного блока и покрытия территории долины определяться по схемам на рис. 4.1.
4.10. Вертикальные линейные нагрузки Ргс4 и Ргса , кЦ/м, на плиты покрытия (плиты 3 и 4) от действия волн (см. рис. 4.1а) необходимо принимать по эпюрам давления, при атом величины р , хПа, следует определять по формулам:
А - - ft-’3/ (4.3)
Величину pj необходимо определять по формуле (3.15).
Pi “ |
(4.4) |
р4 - ОАрз • |
(4.5) |
4.12. Гориаонтальную линейную нагрузку Pxt, |
, кН/м, на |
перфорированную отенму блока от действия волн (см. |
рио. 4,1в) |
необходимо принимать по вторам волнового давления, |
при втом ве- |
личины р , кПа, и pf и , м, следует определять по формулам: |
|
(4.6) |
Р< * 0,5/v { |
(4.7) |
е,- ' |
(4.8) |
4.11. Вертикальную линейную нагрузку Pxt , кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку Л* ,кН/м, на блох от действия волн (ом. рис. 4.1,6) необходимо принимать по вторам волнового давления, при втом величины Р , кПа, следует определять по формулам:
Йючотшю схемы ишр волнового давявти м влеиенты тылового сопряжены по тжпу 2
а)- не плиты Ь ц 4 \ Ф- не ♦»нданентц*«о плит» ъмял) % v» ntHwwом«и»« стенк» блока
(4.9)
in |
|
5. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТОЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ
ПО ТИПУ 3 |
ТОловов сопряжете по типу 3 (см. рис. 1.3) состоит из оплошно! (массивовой) стенки с каменной призмой, каменной постели, покрытия территории, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Сопряжете принято по типовому решение.
Нагрузки от волнового воздействия на стенку сопряжения следует определять в соответствии с требованиями инструкции по проектированию морских причальных сооружений нйнморфлбт •
УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДНАЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ РД 31.31.43 - 86 НАЖЯЖВД-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИН- Вводится впервые
ТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ
Срои введения в действие установлен с I июля 1987 г.
Настоящие Указания устанавливает специальные требования к проектированию (расчету на воздействие волн я конструирование) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений кабережшх-зстакад и пирсов сквозной конструкция морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях о расчетными элементами волн 3,0 5» Я,j * 1,0 м и 100 * 3. * 30 м.
Общие требования и проектирование указанных сооружений при статическом уровне установлены м^ррфяот * соответствующими главами строительных норм и правил, другими действующими норматив но-техничеекюин документами, приведенными в приложении I.
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
I.I. Рекомендуются следующие типы тылового сопряжения и крепления подпричального откоса:
тип I - волногасящий короб с призмой из несортированного камня (рис, I.I);
тип 2 - перфорированная стенка уголкового профиля (контрфорсный блок) с развитой призмой из камня различной массы (рис. 1.2);
тип 3 - сплошная стенка с призмой из несортированного кем-
ПРИЛОЖЕНИЕ I (справочное)
СНиП 2.06.01-86
СНиП 2.06.04-82*
СНиП 2.06.05-84 СНиП П-56-77
СНиП 2.03.01-84 СНиП 3.07.02-87
ВСН 3-80 Минморфлот
РД 31.31.27-81
П 58-76 ВНИИГ
ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ
Гидротехнические сооружения.
Основные положения проектирования Нагрузки и воадействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) Плотины из грунтовых материалов Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений Бетонные и железобетонные конструкции Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения
Инструкция по проектировании морских причальных сооружений
Руководство по проектированию морских причальных сооружений
ВСН 5-83 Минморфлот
ВСН 6/II8-74
Минморфлот, Минтранострой
РД 31.35.10-86
П 92-80 ВНИИГ
Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновых, ледовых и от судов)
Применение природного камня в мороком гидротехническом строительстве Указания по обеспечении долговечности бетонных и железобетонных конструкций мор-ских гидротехнических сооружений Правила технической эксплуатации портовых сооружений и акваторий Рекомендации по проектированию обратных фильтров гидротехнических сооружений
Схем somprajAgoro откоса а тылового сооряженп по ткну 2 |
|
т-*порцзя приаиа, ?-каменным откос *> V Фигурным массив (wop)>
А - килевая пли та i ■, 5- решетчатая чголкабая стенка (контрфорсным блоку» а~ прцэда мъ сортированного камни 5 7-приама иъ несортированного камня-, а - пан та ky 9-яАмта 5; Ю* обратный Фильтр
Ршс. 1.2
4
ил (pvo. 1.3).
1.1.1. Верхнюю часть каменного откоса следует укреплять Ивлевыми плитами I, а территорию в пределах сопряжения - специальными плитами 2, 3 и 4.
1.1.2. Расчет и конструирование волногвсящего короба, контрфорсного блока, плит 1-4 и упора 3 следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-84.
1.1.3. Изготовление волногасящего короба и контрфорсного блока рекомендуется производить из отдельных злементов (фундаментное плиты, перфорированных стенок, контрфорса), а их сборку и стыковку - на монтажное площадке.
1.2. На контакте каменной наброски подпричального откоса, постели и разгруаочной призмы с грунтовым откосом и засыпкой территории следует предусмотреть обратные фильтры.
1.3. Рекомендуемая область применения конструкций по типам 1-3 приведена в табл. I.I.
Таблица 1.1 |
Ten
конст
рукция |
Элементы волн, м |
Возвышение низа ростверка над расчет 1шм уровнем
* м |
Возвышение |
Глубина |
К „ 1% |
д |
НИ «эа ПЛИ I
сопряжения нвд расчетным уровнем
м |
в иды |
I |
1,6-3.0 |
50-100 |
>0*5 |
^о,б |
|
2 |
I,0-2,0 |
50- 80 |
?0,5 ^ |
>о,е il% |
|
3 |
1,0-1,5 |
30- 80 |
?0#5 |
^0,6 ^ |
|
|
1.4. Размеры и масса волногасящего короба и контрфорсного блока должны определяться из статического расчета подпорной стенки с учетом требований настоящего РД.
Охема аодвдоахынго отхоса ■ тмхоюго сосряквюи по пву 3
с
1.5. Призма 6 по типу 2 должна выполняться из сортированного камня массой 100-500 кг, а откос 2 (от дна до упора 3) по типам 1-3 из камня массой 15-100 кг. Б остальных призмах допускается изменение несортированного камня массой кг.
1.6. Б узле перекрытия зазора между тыловым сопряжением и ростверком эстакады необходимо предусмотреть перфорированную плиту (редетку) по схеме на рис. 1.4. При высоте волны Кц* ,0 м металлическую jцветку рекомендуется прикрепить бол:ими к ростверку и плитам сопряжения.
1.7. При определении высоты волны с учетом ее отражения от
набережной-эстакады . м, в данной точке акватории по
СКжП 2.06.04-82* коэффициент отражения следует принимать
по табл. 1.2.
Таблица 1.2 |
Пологость волны |
20 |
40 |
60 |
80 |
Коэффициент
*ref,£ |
для типе 1 для типа 2 для типа 3 |
0,15
0,30
0,56 |
0,20
0,35
0,64 |
0,25
0,40
0,72 |
0,30
0,45
0,80 |
|
1.8. Выбор конструкции подпричалъного откосе и тылового сопряжения Должен производиться на основании технико-экономического сравнения разрабатываемых технических решений для условий проектируемого сооружения.
2. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА
2.1. Грунтовый откос с углом под ростверком следует
защищать наброской из несортированного камня массой Г5-100 кг
Схема перекрытия маоры между ты кошм сопряжете* к ростверк»
|
Ростмен.
<000 j |
-Ч
'«ТОО |
|
» 1
А |
|
4 |
|
ооошооошоопо
в
(средневзвешенная масса камня * 40 кг).
2.2. Крепление подпричального откоса (см. рис. I.I-I.3) состоит кв каменной упорной призмы I, каменного откоса 2, упора 3 ■ целевых плит 4.
2.3, Заложение каменного откоса 2 (от дна до глубины ) следует назначить по табл, 2.1.
Таблица 2.1 |
Элементы волн, м |
Значение ctcj tf2 |
|
X |
1,0 - 1,5 |
30-80 |
1,3 - 1,6 |
1,5 - 2,0 |
50-80 |
1,5 - 2,0 |
2,0 - 3,0 |
50 - 100 |
2,0 - 2,5 |
|
Примечание. if2 - угол наклона каменного откоса к горизонту, град.
2.4. Глубину нижней границы крепления целевых плит I на откосе 4} , м, для конструкций типа I и 2 рекомендуется определять по формуле
, С2Л)
где dj - глубина основания короба (стенки) сопряжений в и, определяемая по формуле
<2-2>
2.5. Глубина нижней границы крепления целевых плит I на откосе , и, в сопряжении по типу 3 определяется по формуле (2.1) с увеличением глубины dt на 30 %.
2.6. Толщину щелевых плит t4 , м, от глубины dt до фун-