РУКОВОДЯЩИЙ НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

АППАРАТЫ СУПИЛЬНЫЕ С ВРАЩАЩШСЯ БАРАБАНАМИ ГАЗОВЫЕ

Нормы и методы расчета на прочность РД 26-01- 156- 86

Издание официальное

Е Н Главным Техническим Управлением ЬЬнистерстза

Начальник А.М.Васильев

I ДЕЙСТВИЕ письмом Главного Технического

Управления от    И /1-/0- 4/<267

Т Е Л И : Г.И .Рачков; В.В.Дюкин; Б.Ф.Гусаков ;

А. С. Шенберг

ВАК Главхимлизем

Начальник В. А. Черно в

Укрнии хи.*.о.:ашем

Яоместитель директора В.Ф.Павленко

РД 26-01-/^-86

1.9. Проверка на усталостную прочность.

Проверка на усталостную прочность бандажа и оси опорного ролика производится при количестве циклов натяжения этих элементов более 10* за весь срок эксплуатации.

Количество циклов нагружения определяется: бандажа по формуле :

= 120 ТС n_s ;    (8)

оси по формуле :

= 60 ТС    С 9)

РД 26-0i- <5# - 66

2. РАСЧЕТ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ БАРАБУИЫХ СУШЛОК

2.1. Расчет корпуса.

При проектировании корпуса сушилки исполнительные толщины стенок пролетной и подбакдадной обечаек предварительно выблраится i пределах:

s_i ^в (0,007 - 0,1 )3^    (Ю)

=    (1,5 - 2,CW< .    (II)

Производятся расчеты напряжений, возникающих в опасных сечениях корпуса и суммарных наполнений, возникающих в подбандажной обечай

ке.

2.I.I. Расчет напряжений, возникающих в опасных сечениях корпуса при отсутствии стесненности его температурных перемещений.

2.I.I.I. Силовые факторы, действующие в опасных сечениях. Максимальный изгибающий момент, действующий в средней части пролетной обечайки, определяется по формуле:

м_Г ^?'у~-

Максимальный изгибающий момент, действующий в пэдбалдажной обечайке, определяется по формуле :

п_г= -jf- е/.    (и)

Изгибающий момент, действующий в месте стыка пролетной и под бандажной обечаек определяется :

при £ > 4 со формуле :

Л7з =    (<4^г- в^г~ 4*,в)_у    ⁽¹⁴⁾

при £ ^ //f. по формуле :

Of * Ог. / . _

м₅ = ~nr    MS)

футящлй момент, действующий в лодбандалной обечайке, определяется по формуле:

РД 26-01- 158 - 86

М_К{ - 9.55 ■    f£,    *    &    -

Максимальная перерезывагщая сила, действующая в подбандажной обечайке определяется по формуле :

Oi =    - е_г-    ⁽¹⁷⁾

Перерезывающая сила, действующая в месте стыка пролетной и подбандажной обечаек, определяется по формуле:

Q, -    (А    - в).    (ю)

2.1.1.2. Геометрические характеристики поперечных сечений обечаек корпуса определяются :

пролетной обечайки по формулам :

ч _    7ГТ>/    ($1-С)

v    _g

2 Jxi

^w“ = ~37~ *

Ai =    (nx-cj-

подбандажной обечайки по формулам :

Ч - Т15>1 С&г-с)

Jt_e    g    ’

2Ъг

2.1.1.3. Расчетные напряжения определяются : в средней части пролетной обечайки по формуле :

G = Л1 . и*, ->

в подбандажной обечайке по формулам :

а = -*uii ,

_ Q< • $хг .

' еЭь-(Ь'С) ¹

TZ &-0Z- 158 - 66

в месте стыка пролетной й цодбаьдажкой обечаек по формулам :

о, = + /нкл . (38) \Л/,{ Г, = - (29) • Уелоьпя прочности* Ф « /бУ*, (30) О? < /О/*; (31) ^ < /(JJhj (32) т< <^«Г_7, (33) s /2-7. (34)

jTp.12

2 Л Л. 5, Допекаемая нагрузка на опору определяется по формуле :

[qj =    os)

$л_г

2Л.2. Расчет температурного напряжения^ возникающего в подбаддажной обечайке.

2.1.2.1.    Если величина тетературного зазора между корпусом и сандалом д & & / fi_i {7> - 71) расчет температурных напряжений выполнять не требуется.

2.1.2.2.    Если величина температурного зазора находятся б

пределах О ^    4.    Ы < ^ fr_t -^силовые факторы .действующие в под

изгибающий момент по формуле:

бандажной обечайке определяются:

(36)

(37)

-    /Д2-Д1-Д)    .

Т ~    S~ р* с-8.    J

О/С$ ~ Og

перерезывающая сила по формуле :

От ^в ”т £ ^J

где вспомогательные величины определяются по формулам :

А

РД 26-01-^-86 стр.;з

. Ъг-йг+с (38) . __j (39) (40) ■<г (41) 1/Я<ГУг-С)

коэффициенты уравнений канонической системы метода сил по формулам:

^S' гуз/ т>_к ■

С* ₌_    /

°^г

& =

(42)

(43)

(44)

(45)

(46)

fix Z>x ^J свободные члены системы - по формулам

Ai ” Ы i R4 f 7~f ~ То )j Ag =    /?г f " ~То )_ф

2.1.2.3.    Температурное напрякекие определяется по формуле:

гг = ^6Мг -    п    _    ''Яг-Уг+авА

О/- ГД-<Г/    ^    Л?-С ™ ^ (47)

2.1.2.4.    Суммарно е н апрядеки е^ во знл каш е е в подбандадной обечайке, определяется по формуле :

б_г =    * С*.    (48)

2.1.2.5.    Условие прочности:

/■>-    /-/-% -j    (49)

^ /^GJ/чх.

2.1.3.    При невыполнении условий прочности ( формулы 30-34,49 необходимо увеличить толщины стенок пролетной и подбаядахной обечаек и произвести повторный расчет напрядены2.

2.1.4.    Расчет корпуса на устойчивость.

?Д 26-01--S6

Стр. IA

2.1.4.X. Допускаоьий изгибаший момент определяется по

где См]г = f l&i ~2CSi-c)](Di~St*c)rat-c)[6%}5l) Wf ~    , *&i~c)    (52)

формуле :

^определяется при расчетной температуре в средней часта корпуса.

2.1.4.3. Условие устойчивости :

Му 6 [М].    (    53)

2.2. Расчет бандажа и опорного ролика.

При проектировании диаметр опорного ролика предварительно выбирается б пределах:

d= (С,25-0,3З)3>4.    М>М

Сирина бандажа и рабочая длина опорного ролика определяется по формула*.» 57 а 66    .

Проводятся расчету бандажа на контактную прочность, прочность при изгибе 7. усталссткух прочность.

2.2.1.    Расчет бандажа и опорного ролика на контактную прочность.

2.2.1.1.    Максимальное эквивалентное контактное напряжение, воз нп ко идее в бандаже и опорном ролике, определяется по формуле:

6

(55)

=    *Ог    ^    _в

{SF/YyKfJcosY    ЗЬ    d

2.2.1.2. Условие контактной прочности :

(56)

G»<_s

Группа Г02

УДК 66.04?5?:439 4

СОГЛАСОВАНО

УТЗШХАК

Начальник Техническогс Управления

__А.М. Васильев

Начальник Главхкю/зша

а .Чернов ■ /f"    .1986    г

"    1986    г

РД 36-CI- i58 - 86 Введен вперные

РУЮВОДЯВДЙ НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

АППАРАТ-» СУОУ1ЬШЗ С ВРА^ДКДИЧИСЯ БАРАБАНАМИ ГАЗОВЫЕ

Нормы и методы расчета на прочность

Письмом Главного Технического Управления от^а^м-АГ-^лтсрок

введения установлен

Настоящий руководящий нормативный документ устанавливает нормы и методы расчета на прочность корпусов,бакдахей,оперных роликов и их осей, упорных роликов аппаратов сушильных с врале па; ми ся барабанами газовых( далее"барабапных сушилок"), изготавливаемых из углеродистых и низколегированных ста лей. Руководящий нормативный документ примени?/ при условии соблвдения 0CT26-0I-I47-C2.

РД 26-01- 458 - 86 Стр.2

I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    В настоящем руководящем нормативном документе приводите расчеты на прочность следующих основных конструктивных элементов барабанных сушилок:

корпуса , черт. I; бандажа, черт. 2 ; опорного ролика и его оси, черт.2 ; упорного ролика(варианты исполнения I и 2 ), черт. 3. Зубчатый венец и шестерня рассчитываются на прочность по ТССТ 21354-75.

На корпус сушилки действует сила тяжести от собственной массы и массы материала, находящегося внутри корпуса. Эта сила передается через башмаки и бандажи на опорные ролики и их оси. Если температурный зазор между бандажом и корпусом отсутствует или недостаточен для свободного температурного расширения корпуса, то в подбандажной обечайке возникают напряжения из-за стесненности те?дпературных перемещений, а на бандаж действуют распорные силы. На упорный ролик Еакденко расположенного барабана действует сдвигающая сила ст массы корпуса с материалом* бандажей и зубчатого венца, а при перекосе опорных рола ко в-допелни тельная осевая сила.

1.2.    Материалы

Для изготовления конструктивных элементов барабанных сушилок используются материалы, указанные в ОСТ 26-01-147-82.

1.3.    Расчетная температура

Расчетная температура конструктивных элементов барабанных сушилок должна определяться в соответствии с разделом I. ^Общие требования.^иП)СТ 14249-80.

1.4.    Рабочие и расчетные нагрузки

1.4.1. Под рабочими нагрузками следует принимать нагрузки, действующие на корпус сушилки, бандажи .опорные ролики и их оси.

РД 26-О    152 ■ 86 С/п/э. 3

A-A

Черл- 2-

вариант /

РД 26-01- Ы- 86

Стр.б

упорный ролик, зубчатый венец и шестерню при эксплуатационной частоте вращения сушилки и максимальном коэффициенте заполнения барабана материалом.

1.4.2.    За расчетные нагрузки принимаются,как правило, рабочие нагрузки. 3 особых случаях (например, при повышении частоты вращения сушилки) расчетные нагрузки могут быть приняты выше, что специально обосновывается в техзшческой документации.

1.4.3.    Расчетной нагрузкой для зубчатого венца является крут/, щий момент определяемый по формуле :

б    п

Мл = %55-tO nsL £    (I    )

( условные обозначения приведены в справочном приложении I )₄

1.5. Допускаемое напряжение, коэффициенты запаса прочности и устойчивости.

1.5.1. Допускаемое напряжение LG] при расчете конструктивных элементов сушили! на прочность при изгибе и кручении определяется по формуле :

/(?>

х.

ПИП I Пг

о.2 (М Л#

6о

п,

(2 )

Предел ползучести используется для определения допускаемого напряжения в тех случаях, когда отсутствуют данные по пределу длительней прочности и по условиям эксплуатации необходимо ограничить величину дефорладаи ( перемещения ).

1.5.2. Коэффициенты запаса прочности должны соответствовать

приведеиным в таблице Г.

РД 36-01-    -36_Стр.    ₇

Таблица I.

Элемент конструкции Коэффициенты запаса прочности Пт Пь ПА пп Корпус 1.5 2,4 1.5 1.0 Бандаж,опорный и упорный ролики,ось 2,0 3,0 - -

1.5.3. Поправочный ксэффациент^к допускаемым напряжениям должен быть равен единице,за исключением стальных отливок для которых коэффициент <£ имеет следующие значения :

0,8 - для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрушапцими методами;

0,7 - для остальных отливок.

1.5.4. Для сталей, применяемых для изготовления конструктивных элементов барабанных сушилок согласно 0СТ26-?1-147-82, допускаемые напряжения, определенные по формуле(1) при 3£ =1, должны соответствовать приведенным в обязательном приложении 2 настоящего РД.

1.5.5.    При изготовлении конструктивных элементов барабанных сушилок из других сталей расчетные характеристики прочности, необходимые для определения допускаемых напряжений, должны соответствовать значениям, указанным в стандартах и технических условиях на эти стали.

1.5.6.    Допускаемое касательное напряжение fzj определяем по формуле :

[г] = о, ь[с].    (з)

1.5.7.    Допускаемое напряжение [С>]_н при расчете конструктивны: элементов сушилки на контактную прочность и определении суммарных напряжений в корпусе определяется по формуле:

(4)

[б\= г,ь[<5].

РД 26-01- /58 - 86

1.5.8.    Коэффициент запаса прочности по пределу выносливости П имеет следующие значения:

1.5    - при расчете на усталость оси ;

2.5    - при расчете на усталость бандажа.

1.5.9.    Иэscjpgnz^!ент запаса устойчивости при расчете по нижним

критическим на прядение    Г)_у - 2,4.

1.6.    Расчетные значения модуля продольной упругости.

Расчетные значения модуля продольной упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от расчетной температуры должны соответствовать приведенным в обязательном приложении 3 .

1.7.    Коэф^ицзеит прочности сварного шва.

При расчете напряжений в месте стыла пролетной и подбандажно* обечайки в расчетную форг.тулу введен коэффициент прочности кольцеэох шва У* . Числовые значения этого коэффициента должны соответствовать приведенным в ГОСТ 14249-80 ( обязательное прлложенпе 5 ).

1.8.    Прпбазхн к расчетным толщинам пролетной и тдбандаж-ной обечаек.

1.8.1.    При расчете корпуса барабанной сушилки необходимо для компенсации коррозии (эрозии ) и минусового допуска учитывать прибавку с к расчетным толщинам пролетной и псдбандажной обечаек .

Исполнительные толщикы обечаек должны определяться по следующим формулам:

Si ьЯц+С,    (5)

(6)

Величина прибавки к расчетный толщина?.! должна определяться по формуле :

с = с,+ с_г    (7)

1.8.2.    Обоснование ьсех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации .