Государственный проектный и научно-исследовательский институт строительного, дорожного н коммунального машиностроения
ГИПРОНИИСТРОЙДОРМАШ —— *»*-
МЕТОДИКА определения тепловыделений от электротехнического оборудования
РД 22.18-355-89
г. Ро«тов»иА-Дояу
УТВЕРЖДАВ
Главный ^менердщститута . Д .Тютюннико в
1909г.
РУКОВОДЯЩИЙ НОШАТИЗНЫЙ ДОКУМЕНТ
Проектно-сметная документация.
Методика определения тепло- РД 22.18-355-89
вьделений от электротехни-
оосШвгг
ческого оборудования Р1М 22.I8-3I7-8I
Дата введения /566.2£,~~
Настоящая методика устанавливает порядок определения тепловых потерь от электрооборудования,так как от величины расчетных потерь зависят выбор системы вентиляции,объем подаваемого воздуха,а также производительность вентустановок.
Тепловые потери электрооборудования,не указанные ниже, определяют в соответствии с заводской документацией или техническими условиями на это электрооборудование.
РД 22.18-355-89 С.10
ЛИТЕРАТУРА
1. Тепловые потери электрического оборудования. И.И.Легерман "Инструктивные указания по проектированию электротехнических промыпленных установок" № 5 - 1978г.
2. Потери мощности и электроэнергии в силовых масляных двухобмоточных трансформаторах общего назначения в сетях 6-10 кВ машиностроительных заводов.
РД 22.18-352-89.
РД 22.18-355-89 С.З
I. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ
1*1. Тепловые потери электрических машин (кВт),если они указаны в формулярах или габаритных чертежах машин определяют по формуле
Рк=РнС1^Кз (1)
где Рн - номинальная мощность машины, кВт;
^ - КПД машины;
Кз - коэффициент загрузки (фактический или перспективный)
Для ряда машин обычно учитывают одновременность их
работы.
Для ориентировочной оценки тепловых потерь,величину КПД можно принимать равной 0,8 , а величину коэффициента загрузки Кз = 0,85, тогда (I) примет вед (1а)
Рн = 0,2 . Рн (1а)
Определение потерь по КПД не всегда дает правильные результаты,так как его обычно исчисляют исходя из определенной расчетной рабочей температуры нагрева обмоток.
Фактически эта температура,ограничиваемая классом изоляции обмоток (ГОСТ 183-74),может быть выше,что увеличивает потери .Поэтому при больших машинах дополнительно к КПД следует у заводов-изгото вителей машин запрашивать истинные тепловые потери.
РД 22.18-355-89 С.4
В том случае, когда КПД машины не учитывает потерь на её возбуждение, то их определяют отдельно,
А Рв = 1,24 • l2b • ■Jb • 1СГ3 (2)
где 1,24 - коэффициент увеличения сопротивления при нагреве обмоток (при перепаде температур между нагретым и холодным состоянием обмотки 75-15 - 60°С)'
/в - ток возбуждения , А ;
^>в - сопротивление обмоток возбуждения в холодном состоянии, Огл
Для других значений температурного перепада сопротивление горячей обмотки определяется по (3), Ом.
1Г '-?* (* 4 ЬЪп} (3)
где 2,- сопротивление холодней обмотки, Ом ;
/, - температурный коэффициент, равный для меди 0,004;
£п - перепад температур между горячей и холодной обмотками, °С.
При отсутствии технических характеристик обмотки возбуждения потери мощности возбуждения принимают рывными 5$ от мощности машины.
Потери на возбуждение добавляют к основным потерям в машине, которые определяются по формуле (I).
В больших машинах, имеющих замкнутые или полузамкнутые системы вентиляции, большая часть тепла (92$) уносится охлаждающей водой или воздухом (в разомкнутых системах вентиляции), а меньшая (8$) отводится конвекцией и лучеиспусканием через корпус машины непосредственно в электроглащинное помещение или цех.
Выделение тепла с поверхности корпусов крупных машин обычно составляет около 0,5 кВт на I и? поверхности.
РД 22.18-355-89 С.5
У машин с открытым коллектором часть нагретого воздуха выходит через кольцевой зазор у коллектора, увеличивая этим количество тепла поступающего в помещение. Долю этих потерь определяет завод-изготовитель машины.
1.2. Тепловые потери комплектных выпрямительных устройств определяют по формуле (I)
лРн = W - ? )■ к (I)
Мощные выпрямительные устройства используют водоохлавдае-мне вентили, большая часть тепла от которых уносится водой.
В то ке время тепловыделения от трансформаторов и дроселей отводятся в помещение преобразователей или цех.
Для водоохлавдаемых выпрямителей общий объём тепловыделении в помещение цеха принимается равным 50$ всех располагаемых потерь.
При более точных расчётах количество тепловыделений, попадающих в цех следует запрашивать у завода-изгоговигеля выпрямительного устройства.
1.3. Тепловые потери приводных двигателей вентиляторов определяют, как полную мощность, потребляемую двигателем из сети
(4)
где а/- полезная (требующаяся) мощность двигателя вентилятора, КВТ;
- КПД двигателя вентилятора (обычно 0,9)
При нескольких вентиляторах суммарную потребляемую мощность их двигателей определяют с учетом коэффициента спроса (обычно 0,7-0,8).
Рд 22.18-355-89 С. 6
Для замкнутых и разомкнутых систем вентиляции 10$ общих потерь тепла выделяются в электромашинное помещение и 90$ уносится соответственно водой воздухоохладителей или воздухом и учитывается в этих системах вентиляции (для отвода потерь тепла двигателя вентилятора обычно требуется 10-15$ воздуха, циркулирующего в системе).
Для полузамкнутых систем вентиляции и установок добавочного воздуха - 100$ этих потерь выделяется в электромашинное помещение.
В таких системах вентиляции вся работа вентиляторов сохраняется в пределах рассматриваемой системы.
1.4. Тепловые потери катушек контакторов и реле, установленных на станциях управления, принимают в среднем по 0,2 кВт на каждую панель или равными мощности источника питания, питающего цепи управления.
1.5. Тепловые потери ящиков пусковых резисторов принимают в среднем на I кВт на каждый установленный ящик или 8$ установленной мощности двигателей, в силовых цепях которых тлеются пусковые резисторы.
1.6. Тепловые потери силовых трансформаторов, установленных в комплектных трансформаторных подстанциях (КТП), принимают примерно 2$ мощности трансформаторов.
Потери мощности в трансформаторах зависят от их загрузки. (см.табл.I)•
РД 22.18-355-89 С.7
Таблица I
Мощность Напрян., Потери мощности, кВт при коэфф.
транс - кв загрузки |
шир.
кВА |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
100 |
6-10 |
0,76 |
0,96 |
1,19 |
1,46 |
1,77 |
2,11 |
160 |
6-10 |
X 0 |
1,27 |
1,57 |
1,91 |
2,30 |
2,74 |
250 |
6-10 |
1,45 |
1,80 |
2,22 |
2,70 |
3,24 |
3,85 |
400 |
6-10 |
1,9 |
2,38 |
2,96 |
3,62 |
4,36 |
5,2 |
630 |
6-10 |
3,17 |
3,94 |
4,85 |
5,9 |
7,09 |
8,42 |
1000 |
6-10 |
4,73 |
5,88 |
7,25 |
8,82 |
10,61 |
12,6 |
1600 |
6-10 |
7,3 |
9,28 |
11,62 |
14,32 |
17,38 |
20,8 |
|
7. Тепловые потери ячеек КРУ или КСО с номинальным током 600 и 1000 А принимают по 0,5-1,0 кЗт на каждую ячейку, если они полностью нагружены по току. При неполной загрузке ячеек тепловые потери снижаются пропорционально квадрату
отношения токов нагрузки к номинальному току ячейкиiсм.табл.2) _Таблица 2 |
Коэффициент загрузки ячейки по току |
0,1 0,2 |
0,3 |
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 |
Коэффициент снижения теплопотерь |
0,01 0,04 |
0,09
0,49 |
0,16 0,25 0,36 0,64 0,81 1,0 |
|
8. Удельные потери в конденсаторах принимаются 4,5 кВт на 1квар конденсаторов напряжением до I кВ и 2,5 Вт на
I квар - напряжением 6-10 кВ,
9. Тепловые потери ошиновки постоянного и переменного токов, проложенных в пределах электромашин ого помещения, принимать 0,25$ передаваемой мощности.
Тепловые потери по всей длине шинопровода - 2 %.
РД 22.18-355-89 С. 8
10. Тепловые потери силовых кабелей и проводов, питающих производственные механизмы определяют, Вт/id
АР = I2- R • КГ3 (5)
где I - номинальный ток, А ;
R - сопротивление, Ом ■
I03 - переводной коэффициент из кил силе тров в метры.
Обычно эти потери принимают около 0,5$ мощности двигателей механизмов.
Потери силовых кабелей в кабельных тоннелях обычных размеров (2x2м) при отсутствии данных по количеству, сечению и загрузке кабелей принимают ориентировочно 0,5 кВт на I м тоннеля. Потери энергии в кабелях управления не учитывают.
Активные сопротивления проводов и кабелей, ОМ/КМ
Таблица 3 |
Сечение
провода,
кабеля,
мм2 |
Медные провода и кабели |
Алшин. провода и кабели |
Сечение
провода,
кабеля,
мм2 |
Медные провода и кабели |
Алюминиевые провода и кабели |
I |
18,9 |
- |
50 |
0,39 |
0,64 |
1,5 |
12,6 |
- |
70 |
0,28 |
0,46 |
2,5 |
7,55 |
12,6 |
95 |
0,20 |
0,34 |
4 |
4,65 |
7,90 |
120 |
0,158 |
0,27 |
6 |
3,06 |
5,26 |
150 |
0,123 |
0,21 |
10 |
1,84 |
3,16 |
185 |
0,103 |
0,17 |
16 |
1,20 |
1,98 |
240 |
0,078 |
0,132 |
25 |
0,74 |
1,28 |
300 |
0,062 |
0,106 |
35 |
0,54 |
0,92 |
400 |
0,047 |
0,08 |
|
РД 22.18-355-89 С.9
II. Тепловые цотери светильников определяют1, исходя из
того, что вся мощность, потребляемая лампами, переходит в тепло. При применении светильников с лшинисцентными лампами и лампами ДРЛ учитывают также потери в пускорегулирующих аппаратах (ПРА), которые в среднем составляют от мощности ламп; для люминисцентных лаш, включенных по стартерным схемам - 20$; по бесстартерным схемам - 30$, для ламп ДРЛ-10$.
Общие значения потерь зависят от способа выполнения освещения. Если светильники размещают в освещаемом помещении, то все тепловыделения ламп и ПРА поступают в это помещение. Если светильники устанавливают за подвесным потоком или встраивают в него, то в освещаемое помещение поступает только часть тепла , а остальная часть выделяется в пространство между подвесным потолком и перекрытием. При отсутствии теплообмена между освещенным помещением и пространством за подвесным потолком при применении лшинисцент-ных ламп в освещаемое помещение поступает 35-40$ всего выделяющегося тепла.
Ориентировочно потери светильников (при отсутствии дневного освещения) составляют около 18 Вт на I площади помещения. Однако, эти потери в общем балансе обычно учитывают по первому и следующим этажам электромашинного помещения в объёме 50$, так как они выделяются в верхней зоне помещения, где допускаются большие перегревы воздуха. Потери освещения в подвале электромашинного помещения учитываются полностью.
Начальник электротехнического отдела
Главный энергетик института
СОГЛАСОВАНО Начальник ОТИСП