МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

тт

в

Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов

рекомендации

ПО ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА ВЗРЫВНЫХ РАБОТ В МЕРЗЛЫХ И СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ ПРИ СООРУЖЕНИИ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРАЛЛЕЛЬНО ДЕЙСТВУЮЩИМ СТАЛЬНЫМ ПОДЗЕМНЫМ ТРУБОПРОВОДАМ Р 442-81

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов

-ВНИИСТ-

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА ВЗРЫВНЫХ РАБОТ В МЕРЗЛЫХ И СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ ПРИ СООРУЖЕНИИ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРАЛЛЕЛЬНО ДЕЙСТВУЮЩИМ СТАЛЬНЫМ ПОДЗЕМНЫМ ТРУБОПРОВОДАМ Р 442-81

МОСКВА1

где Р - максимальное рабочее давление в трубопроводе на планируем^ период производства взрывных работ, кгс/см*;

Ю - наружный диаметр действующего трубопровода, см;

$    -    минимальная    толщина    стенки    действующего    трубопро

вода на заданном участке взрывных работ, см.

Для наиболее распространенных конструктивных параметров газопроводов я нефтепроводов при заданных расстояниях от 5 до 32 м величину Q_c в мерзлых суглинках можно определить по табл.2. Искомую величину Q_c находят на пересечении строки, соответствующей конструктивным параметрам трубопровода, с графой, соответствующей заданному проектному расстоянию R (м). Капример, в мерзлом суглинке на расстоянии R = 10 м от действующего трубопровода диаметром 52S мм, с толщиной стеши 5 = 9 мм, из стали 17Г1С» с временным сопротивлением стали разрыву 6g_p = 5200 кгс/см** и нормативным эксплуатационным давлением в нем 55 кгс/см^ можно мгновенно взрывать группу зарядов с общей массой 30 кг.

2.4. При проектировании новой нитки трубопровода, параллельной действующему газопроводу или нефтепроводу, с учетом применения буровзрывного способа рыхления мерзлых грунтов, межосевое расстояние следует определять по Формуле Cl), исходя из значения, найденного по формуле (7)

где R_c - сейсмически безопасное расстояние между стенкой трубопровода и ближним заряде**, м;

Q - масса заданного технологически оптимального заряда, взрываемого мгновенно, кг;

К_г,6_}, Ь_пр- обозначения см п.2.3.

Величину R_c в мерзлых суглинках можно также определить по табл.2. Для этого е строке, соответствующей конструктивным параметрам действующего газопровода, нужно найти число, близкое к заданной массе заряда.

Искомую величину R_с находят Езерху гращы, соответст-

10

TsCijlHilS &

зарядов t l (кг) при заданных R иля сейсмически безопасных f?C расстояниях > 14 I 15 16 17 18 19 20 21 22 23 54 25 •об 27 28 29 3C 31 32 84 103 125 .150 178 О CO <s45 584 326 373 424 478 538 606 673 747 324 614 ICI0 22 27 32 35 46 54 64 74 55 97 110 125 140 157 175 163 216 238 262 69 0s* 103 123 145 170 200 23C 265 305 847 361 v*5 *±06 o50 610 676 7*2 820 42 Ы 62 74 35 103 121 140 f«I 184 209 538 866 265 332 365 410 450 495 63 33 100 120 142 167 196 227 261 294 340 384 436 483 540 590 662 725 820 40 48 58 67 83 57 115 132 Г51 173 167 224 254 282 3T4 35G 386 424 467 12,6 is. 5 18,8 22, 5 -26,7 31,4 36,8 42,6 49 56 63 71,У 81,7 90,5 101 112 124 137 150 SI 100 xnd'd 146 173 203 238 275 316 362 4ГТ 464 527 584 652 724 802 385 973 o5 67 82 98 116 136 160 185 213 244 276 313 355 363 435 488 540 596 655 44 54 65 7d 93 109 128 148 T7 0 195 221 254 23i 315 351 390 432 477 0J&4 63 78 &4 113 134 157 185 214 246 281 319 360 410 454 507 563 624 6dS 75? 58 72 87 10b 125 146 171 198 228 261 896 334 380 421 470 521 578 638 701 16 20 24 29 35 4J 48 55 63 73 33 53 105 118 131 146 162 173 J.96 40 50 61 73 36 101 119 138 158 181 206 233 264 2^3 327 365 4C2 444 •» dd 33 40 46 5$ 70 82 96 III 127 146 166 187 2X3 236 263 292 3*i4 35? 393

вунцей заданной массе заряда. Например, вблизи действую ар го газопровода диаметром 1020 мм, с толщиной стенки 14 мм, из стали 14Г2САФ, с временным сопротивлением стали разрыву 6g = =5700 кгс/см^ и рабочим давлением в нем 55 кгс/смг группу зарядов с общей массой 238 кг можно взрывать на расстоянии не менее 20 м.

2.5. После определения величины Q_c следует рассчитать рациональные технологические параметра шпуров или скважинных зарядов, найти их количество в групп⁰ зарядов, число групп зарядов, количество замедлителей и средств взрывания.

Технологические параметры шпурсвых или скважинных заря -дав следует определять в соответствии с методикой, приведенной в разд.З настоящих Рекомендаций.

Рис„2. Схема оасположения зарядов строящегося и действующего трубопроводов при рыхлении скальных грунтов:

а-на продольных; б-на поперечных талонах трассы:

I-окалышй грунт засыпки; 2-мягкий грунт; з-действующий трубопровод; 4-слой плодородной земли; 5-дроектируемый или строящийся трубопровод; 6-разрыхляемый скальный грунт; 7-скважинный заряд

3.2. Величину Q_c при заданном проектном расстоянии до действующего трубопровода из труб диаметром от 152 до 1420 мм включительно, с пределом прочности стали 5200 кгс/св^ и более и рабочим давлением транспортируемого продукта до 75 кгс/см^ определяют по формуле

Qc ~ ⁰¹

где о( - коэффициент, принимаемый равным: 1,0 - для зарядов нормального рыхления; 1,7 - для зарядов вы-бррса;

Kg - коэффициент, принимаемый равным 0,8 в период значительного повышения влажности массива;

Kg - коэффициент, принимаемый для горячих (при t > ^•40^) участков трубопровода Kg =0,7, для остальных участков - Kf = 1,0.

Формула (9) применима для расчета нижнего предела величины при рыхления скальных пород любой группы вблизи действующих трубопроводов.

3.3. Максимальную величину массы сейсмически безопасного заряда определяют по формуле

где к_г - коэффициент, принимаемый по табл.З в зависимости от группы разрыхляемых скальных пород; ft^    - коэул^идиент, принимаемый по табл.4 в зависимости

от видов защиты изоляционного покрытия действующего трубопровода. При отсутствии достоверных данных о виде защиты Н₂ = 0,65;

Ц_и - коэффициент, принимаемый равным 0,9 для участ* ков трубопровода, имеющих упругий изгиб с радиусом не менее 1000 3) в горизонтальной или вертикальной плоскости, где Ю - наружный диаметр трубопровода (м), а также для участков, расположенных ближе 50 м от задвижек, крановых узлов и другой линейной а ома ту оы;

ТЗ

коэффициент назначения трубопровода, равный 1,0-для газопроводов; 0,85 - для явфтепродуктоарово-дов; 0,9 - для водоводов.

Таблица 4

Зиды защиты изоляционного покрытия действующих трубопроводов

Подушка и присылка из мягкого грунта    1,0

Подушка из мешков с песком или камышовых матов, покрытие сверху картоном или соломенными или камышовыми матами    0,35

Сплошная футеровка:

деревянные рейки    0,9

камышовые или соломенные мата    0,35

маты из стекловолокна    1,1

синтетические мате шалы с закрытыми

порами    "    i₉2

При заданных расстояниях (от 5 до 32 м) до действующих газопроводов с наиболее раси рос траленными конструктивными параметрами и нормативным эксплуатационным давлением величину Q_c при рыхлении пород 1У-У1 категория и значениях остальных коэффициентов, равных 1,0, можно также определить по табл.2.

14

аля шфтепродуктопровода иди водовода с теш же исходными данными табличное значение Qc надо умножить на соответствующие коэффициента (X, К₃ , К_и , Н_н и т.д. Б зависимости от сочетания коэффициент об итоговое значение Q_c может получиться меньше или больше табличного.

3*4. При д роек тиров алии новой нитки трубопровода, параллельной действующему, с учетом применения буровзрывного способа при устройстве полок, дорог, корчевке пней, рыхленид скальных пород в зоне сооружения траншей для трубопроводов или кабелей связи межосевое расстояние следует определять по формуле (3), подставляя в нее вместо R значение R_c полученное по Формуле

(и)

' ПР>

где &_г , &пр - значения и величины коэффициентов см. в п.2.3.

Для конкретных исходных данных величину Я с можно одре -делать до табл.2. Таи, например, линейно рассредоточенный вдоль газопровода заряд с общей массой 55 кг можно взрывать мгновенно на расстоянии 14 м от газопровода диаметром 1020 мм с толщиной стенки 14 мм, из стали 17ГЮ при давлении газа 55 кгс/см^.

Искомую величину R_c , соответствующую всем остальным заданным условиям, не учтенным в таблице, следует определять до формуле

R ст

УаК_г Н₃ VV*,' '

где R - табличное значение сейсмически безопасного расстояния, м.

3*5. После определения величины Q_c следует рассчитать рациональные технологические параметры скважинных ила Шуровых зарядов, определить их количество в группе, число групп* замедлителей и средств взрывания.

Технологические параметры скважинных и шпуровых зарядов следует определять в соответствии с положениями разд.4 настоящих Рекомендаций.

15

.4. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА БУРШЗШВНЫХ РАБОТ В МЕРЗЛЫХ И СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ

4.1.    Взрывной способ разработки мерзлых и скальных грунтов при строительстве магистральных трубопроводов следует применять для сооружения полок, нагорных канав, траншей я котлованов, а также для планировки полосы строительства.

4.2.    Мерзлые и скальные грунты следует разрабатывать преимущественно методом скважинных зарядов с использованием высокопроизводительных буровых машн.

4.3.    Сооружение пионерных полок, нагорных канав, траншей под кабель, корчевка пней, дробление валунов, планировка полосы строительства, а также выполнение земляных работ в стесненных условиях должны производиться преимущественно методом Шуровых зарядов.

4.4.    Выбор метода взрывных работ на рыхление зависит от объемов земляных работ, типа сооружений (траншея. Котлован, планировка полосы строительства, дорожная выемка и т.д.), вида грунтов, глубины их промерзания, сроков производства работ, наличия соответствующего бурового оборудования и способа разработки разрыхленных грунтов. Наиболее рациональный метод рыхления указывается в проекте или паспорте буровзрывных работ.

4.5.    До начала буровзрывных работ на конкретном участке строительства должны быть выполнены все предусмотренные ППР (рабочими чертежами, паспортом, технологической картой) подготовительные работы и мероприятия, обеспечивающие безопасность производства вэрывов в соответствии с требованиями "Единых правил безопасности при взрывных работах".

4.6.    При производстве взрывшх работ вблизи действующих газопроводов взрывники должны находиться на расстоянии не менее 350 м, а техника - не менее 250 м от места взрыва (в сторону, противоположную действующему трубопроводу).

4.7.    При производстве взрывных работ вблизи действующих подземных стальных газопроводов следует руководствоваться:

"Едиными правилами безопасности при взрывных работах!*;

"Правилами техники безопасности при сооружении магистральных стальных трубопроводов" Ш., Недра , IS72);

СНгш L-4-8C "Техника безопасности в строительстве".

МЕТОДЫ ШЖВЫХ 0 СКВмтж ЗАРЯДОВ ДДЯ СКАЛЬНЫХ ГРУНТОВ

4.8.    При разбавке сетка скважинных или шпуровых зарядов особое внимание следует обращать на соответствие расстояния между зарядом и фактическим местом расположения действующего трубопровода паспортному значению расстояния. Скважины или шпуры при попарном или порядном короткозамедлеяном способе взрывания следует располагать по квадратной сетке, а при мгновенном - в шахматном порядке.

4.9.    Скважины или шпуры в монолитных горных породах следует бурить на глубину, превышающую толщину разрабатываемого слоя на 10-15%. Вели разрабатываемый слой на уровне подошвы уступа подстилает более слабая порода, перебур делать не следует.

При наличии на уровне подошвы уступа глинистой прослойки скважины или шпуре следует недобуривать на 10-20 см.

4<Ю. Величину заряда в скважине или шпуре при двух обнаженных плоскостях следует определять по формуле

^ -/ГК,    (13)

а при одной обнаженной поверхности - по формуле

KW]    (14)

где Я - масса заряда в скважине иди шпуре, кг;

V - объем разрушаемой породы, м³;

К - расчетный удельный расход ВЗ (аммонита Л 6 SB), кг/м³ (табл.5);

W - линия наименьшего сопротивления, м.

4.II. Объем заряда не должен превышать 2/3 объема скважины иди шпура.

Величину массы заряда в скважине или шпуре следует уточнять в процессе производства взрывных работ, но в любом слу -чае масса заряда, взрываемого мгновенно, не должна превышать массу сейсмически безопасного заряда.

Таблица 5

Наименование горных пород Категория крепости Удельный № (аммонит & < сход БО , ЖВ). кг/м3 пород по СНиЗ для зарядов рыхления для зарядов выброса Суглинок тяжелый П 0,35-0,4 I,2-1,5 Глина ломовая Ш 0,35-0,45 I,0-1,4= Лесс Ш-1У 0,3-0,4 0,9-1,2 Мел, выщелоченный мергель 1У-У 0,25-0,3 0,9-1,2 Гипс 1У 0,35-0,45 1,1-1,5 Известняк-ракушечник У-У1 0,35-0,6 1,4-1,8 Опока, мергель 1У-Л 0,3-0,4 I,0-1,3 Ту<*и трещиноватые, плотные тяжелая пемза ’ У 0,35-0,5 1,2-1,5 Конгломерат и брекчии яа известковом и глинистом цементе 1У-У1 0,35-0,45 I,1-1,4 Песчаник на глинистом цементе. сланец глинистый,слюдистый, серицитовый мергель У1-УП 0,4-С, 5 I,2-1,6 Доломит, известняк,магнезит, песчаник на известковом цементе УЗ-УШ 0,4-0,5 1,2-1,8 Известняк, песчанок,мрамор УЗ-1Х 0,45-0,7 I,2-2,1 Гранит, граяодиорпт УЗ-1 0,5-0,? 1,7-2,I Базальт, андезит, диабаз, габро IX-XI 0,6-0,75 1,7-2,<: кварцит X 0,5-0,6 I.6-I.9 Порфирит X 0,7-0,75 у 0—21 <1

Уточненный расчет параметров шпуровых или скважинных зарядов, а также оптимальных периодов замедления не жду смежными зарядами лдп рядами зарядов следует производить, руководствуясь "Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности" Ш., Недра , Цэ72).

18

Рекомендации содержат основные положения по организации и технологии производства взрывных работ при шхлеяии мерзлых и скальных грунтов различного состава перед рытьем траншей для магистральных трубопроводов, кабелей связи и Других коммуникаций, прокладываемых параллельно действующим стальным подземным трубопроводам оазличных диаметров.

изложены методика определения сейсмически безопасных паоаметрсв взрывных работ, а также особенности технологии их производства при рыхлении мерзлых и скальных грунтов вблизи действующих трубопроводов.

Рекомендации составлена на основе научных и экспериментальных исследований сейсмического действия взрывов на стальные подземные трубопроводы с учетом обобщения опыта строительных организаций, занимающихся производством взрывных работ на строительстве магистральных трубопроводов.

Кроме того, использованы материалы научно-технических отчетов челябинского политехнического и Московского технологического институтов и результаты отработки технологии взрывных работ в трассовых условиях.

В проведении экспериментальных работ в натурных условиях принимали участие строительные организации: Укргазстроя (СМУ 177, Главзададтрубоправодстроя (трест Союзпроводмеханизация, СУ-7), Мингазпрома (Срюзтранс-яодземгаз, Средазтраясгаз, Газовая инспекция) и мин -иефтепрсма (южное управление магистральными нефтепро-дуктопров одами).

Экспертиза по определению сейсмически безопасных расстояний проводилась специализированной лабораторией треста Союзвзрывпром, Государственной газовой инспекцией, ВНЖГаз. БНИИТБ, Отделом охраны труда Мин-нефтегазстроя и Госгортехнадзором СССР.

Рекомендации доедназяачены для строительных организаций, выполняющих подготовительные и земляные' работы при сооружении магистральных трубопроводов в мерзлых и скальных грунтах в зоне расположения действующих газо- и нефтепроводов.

Рекомендации разработаны сотрудниками отдела технологии и организации строительства ВНЮЮТа канд.техн. наук В.П.Ментюкавым, инженерами г.А. Подорожным и А.Ё. Петренко.

(§) Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов (ВНИИСТ), 1982

METGJbl ЗАРЯКСВ ДЛЯ МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ

Метод шпуровых зарядов

4.12.    Метод шпуровых зарядов рационально применять при глубийе промерзания грунтов до 1,2 к в основном при разработке траншей, небольших котлованов и выемок, планировочных работах, а также при выполнении взрывных работ в зоне близкого (5-10 м) расположения подземных и надземных сооружений.

Глубина промерзания в период производства работ уточняется в процессе бурения шпуров.

4.13.    Для мерзлых грунтов заряды ВВ целесообразно размещать £ шпурах диаметром до ?5 мм и глубиной, равной 0,95 глубины промерзания грунта.

4.14.    Расстояние между шпурами в ряду и между рядами шпуров должно быть от 0,8 до 1,4 И/ в зависимости от прочности грунта и назначения взрыва.

Основные расчетные параметры шпуровых, а также скважинных зарядов для рыхления мерзлых грунтов приведены в табл.6.

4.15.    Шуры следует располагать по квадратной сетке (при короткозамедленном способе взрывания) или в шахматном порядке в случае мгновенного взрывания.

Забойку шпуре следует производить буровым шламом на величину не меязе 1/3 его длины.

4.16.    Величину заряда в шпуре определят по формуле

4,„=QW³.    (15)

где Яш - масса заряда в шатре, кг;

^    -    удельный    расход ВВ для заряда рыхления, кг/м³

(табл.6);

V/ - расчетная линия сопротивления, равная глубине заложения заряда, к.

Значения ^ для растительного и песчаного грунтов принимаются равными 0,4-0,55; для суглинков - 0,6-С,7; для глия - 0,7-0,9 кг/м³. Больше значения ^ соответствуют мерзлым грунтам большей крепости.

19

ВНИИСТ	Рекомендации по технологии производства взрывных работ в мерзлых	Р 442-81
		Разработана
	и скальных грунтах при сооружения
	магистральных трубопроводов параллельно действующим стальным подзем	впервые
	ным трубопроводам

i. общая полоэшшя

1*1. При производстве взрывных работ на строительстве магистральных трубопроводов з мерзлых и скальных грунтах следует руководствоваться следувдигл документами:

СНиП Iii-42-ЗО "Магистральные трубопровода. Правила производства и приемки работ";

СНиП IL-3-76 "Правила производства и приемки работ. Земляные сооружения";

СНиП П-*5-75 "Нормы проектирования. Магистральные трубопроводы";

"Техническими правилами ведения взрывных работ на днев -ной поверхности" (М., Недра , Й72);

"Юдиными правилами безопасности при взрывных работах?

(М., Недра , 1Ь72);

СНиП Кг4-30. "Техника безопасности в строительстве;, настоящими Взкомендацията.

ОСНШНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО 01ГАНИЗАЦЙИ ПРОИЗВОДСТВА ЬЗШЬШХ РАБОТ 13ШЗИ ДЕПСТЬУиЖ ТГУБОПРСБОдСЬ

1.2.    Производство буровзрывных работ должно выполняться в строгой соответствии с проектом или паспортом. При этом оно должно быть согласовано с организацией, эксплуатирующей данный трубопровод, и иметь разрешение органов Госгортехнадзора.

1.3.    Проекты или паспорта на производство взрывных работ должны быть составлены и утверждены в соответствии с требованиями "Единых правил безопасности при взрывных работах".

Утверждены ВНИИСТом Срок введе-6 апреля 1Ь31 г. кия

I июля

_ _ К82 г.

1.4. Ь проекте лли паспорте буровзрывных работ должны быть указаны все показатели, предусмотренные Едиными правилами безопасности при взрывных работах"_f в том числе:

схема расположений зарядов относительно действующего трубопровода, а также остальных подземных коммуникаций и назем -яых сооружений, расположенных в опасной зоне;

исходные данные для уточненного расчета (если в нем есть необходимость) массы сейсмически безопасного для действующего трубопровода заряда, взрываемого мгновенно.

Исходные данные делятся на две группы.

Первая группа содержит данные проектной документации строящегося трубопровода, т.е. размеры выемки в мерзлых грунтах или скальных породах, наименование пород и категория их крепости по ОНиП 1У-50-65, их состояние (сухие, влажные или водонасыщенные;, минимальное расстояние от действующего трубопровода до ближнего заряда (или ряда зарядов;, назначение зарядов (рыхление, сорос), применяемое взрывчатое вещество (JbB;, плотность заряжания, глубина и диаметр шпуров или скважин.

Вторая груша содержит данные о действующем трубопроводе, т.е. его назначение, наружный диаметр, толщина стенки, марка стали или ее временное сопротивление разрыву, нормативное эксплуатационное давление (или согласованная со службой эксплуатации величина давления б трубопроводе в указанный период на конкретно*: участке), теше сатура трубопровода, вид защиты изоляционного покрытия от механических повреждений (мягкий грунт, футеровка, маты и т.д.), наличие кривых вставок, запорной арматуры, ответвлений, открытых участков.

данные второй группы следует получать в подразделениях, эксплуатирующих соответствующе участки трубопровода. Источ -кике?* информации являются:

сертификаты на трубы и рабочие чертежи; расчет массы сейсмически безопасного для трубопровода заряда, взрываемого мгновенно,, при это- еле .ует рассчитывать наименьшую из допустимых массу сейсмически безопасного для трубопровода заряда: мерзлых грунтов - по формуле (3), скальных грунтов - по формуле (£) с учете:, возможного повсеместного применения короткозамедлешого способа взрывания. В этот: случае для аналогичных по назначен:*:* буровзрывных работ проект

4

(паспорт) монет быть общим. Если нет возможности повсеместно применять короткозамедлеяный способ взрывания, то следует составлять насколько проектов (паспортов) и для каждого должна быть рассчитана максимальная масса сейсмически безопасного заряда с учетом конкретных для каждого участка условий пооиз -ьодства буровзрывных работ;

величина наибольшего из радиусов опасных зон в районе производства взрывных работ по поражающему действию осколков на людей и технику как взорванного грунта, так и самого трубопровода в исключительном случае его разрушения;

меры по предохранению действующего трубопровода в местах выхода его из земли (балки, овраги и т.д.), а также строящегося трубопровода от ударного действия осколков взорванного мерзлого и скального грунта в соответствии с "Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности" (М., Недра, IS72).

1.5.    Эксплуатирующая организация совместно со строительной обязаны проверить фактическое место расположения действующего трубопровода с точностью ^0,25 м з каждую сторону от его продольной оси.

Б процессе проверки строительная организация обязана зафиксировать на полосе строительства ось и границы разрабатываемой траншеи установкой вешек через 50 м на прямолинейных, через 10 м - на криволинейных участках естественного изгиба и через Б м - на криволинейных участках трубопровода искусственного гнутья. Высота вешек на оси должна быть не менее I п над уровнем видимой поверхности земли. При этом на местности должны быть обозначены участки действующего трубопровода с залеганием его выше проектных отметок.

1.6.    Взрывные работы следует производить до вывоза труб на трассу. В противном случае должны быть приняты меры по защите строящегося трубопровода от ударного действия кусков взорванной породы или предусмотрены дополнительные затраты на производство взрывных работ в стесненных условиях.

1.7.    Расчет предельно допустимых сейсмически безопасных параметров взрывных работ при рыхлении мерзлых грунтов вблизи действующих трубопроводов следует производить по методике.изложиной в разделе 2, а при рыхлении скальных грунтов - в разделе 3 настоящих Рекомендаций.

о

2. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СЙЙШБСКИ БЕЗОПАСНоПС ПАРАТ®*РОВ БЗМВНЫХ РАБОТ ПШ ШШНЖ "ЕРЗНЫХ ГРУНТОВ ВБЛИЗИ ДЕЙОТВЮЖ ТРУБОПРОВОДОВ

2.1. Методика разработана с целью определить массу сейсмически безопасного заряда #_с(кг) при заданном расстоянии R (м) от заряда до действующего трубопровода, а также для расчета сейсмически безопасного расстояния R_c (м) при заданной массе заряда Q (кг), взрываемого мгновенно.

Под массой сейсмически безопасного заряда Q_c следует понимать массу группы шуровых или скважинных зарядов рыхления, расположенных рядами параллельно действующему трубопроводу и взрываемых мгновенно.

Под сейсмическим безопасным расстоянием R_c или заданным R подразумевается минимальное расстояние межцу стенкой действующего газопровода и ближним зарядом - осью скважины (рис.1).

Методика расчета сейсмически безопасных параметров Q_c ,R_C справедлива при условии, если R или R_c > 2W , где W - линия наименьшего сопротивления, численно равная глубине скважины или шпура, м.

Как правило, в техническом проекте указывают расстояние между осями действующего и строящегося трубопроводов.

Величину R следует определять по формуле

я+6(п-1) _t    а)

где R_M - межосевое расстояние, м;

Ю - наружный диаметр действующего трубопровода, м;

П - число рядов зарядов;

8    -    расстояние между рядами, м.

Приведенные в Рекомендациях формулы справедливы для применения наиболее распространенных видов ЗВ, т.е. аммонита В 6ЖВ и игданита, а также при использовании других видав ЗВ с учетом переводных коэффициентов .для расчета эквивалентных заряде® при условии идеальной работы взрыва.

При короткозамедленном способе взрывания интервал замед -

Рис.I. Схема расположения зарядов строящегося и девствующего трубопроводов при рыхлении

мерзлого грунта:

1-заряд 0.    ;    2-действуыщий    газопровод иля нефтепровод; 3-ось строящегося трубопровода;

-мерзлый грунт; J; "■ i -талый грунт; —]/— -граница зоны промерзания

ления между взрывами одиночных шпуровых (скважинных) зарядов с массой Qc должен быть не менее 10-20 мс, а групповых -45-50 мс.

Б целях исключения одновременного взрыва зарядов обздй интервал замедления - 45-50 мс необходимо распределять в группе зарядов с массой Q_c на интервалы замедления по 10-20 мс.

2.2.    Величину Q_c , взятую ориентировочно при заданном проектном расстоянии R до действующего трубопровода, из труб диаметром от 152 до 1420 мм включительно с пределом прочности стали 5200 кгс/см² и более, с рабочим давлением транспортируемого продукта до 75 кгс/см**, допускается определять по (формуле, выведенной на основе обработки данных натурных исследований

Ц_с - 0,0025R³,    (2)

где Q_c - сейсмически безопасная масса заряда, кг;

R - заданное расстояние (расстояние между стенкой газопровода и ближним зарядом), м.

Формула (2) применима для расчета величины Q_e при рыхлении любых видов мерзлых грунтов вблизи действующих трубопроводов.

2.3.    Масса (максимальная) сейсмически безопасного заряда при определенных видах грунтов, конструктивных параметрах действующего трубопровода, величине максимального рабочего давления в нем на период производства взрывных работ при задан -ном расстоянии определяется по формуле

„ _    -    О    (3)

^и° 35000

где Q_c - сейсмически безопасная масса заряда, кг;

tbj - расчетное сопротивление стали стенки действующего трубопровода, кгс/см²;

К - приведенные напряжения в стенке действующего трубопровода от внутреннего давления и тепловой деформации, кгс/см*";

Н_г - коэфдаие.чт, принимаемый в зависимости от разновидности мерзлого грунта по табл.1.

3

Таблица I

Наименование мерзлых грунтов Коэффициент, принимаемый для грунтов с естественной влажностью водонасыщенных Суглинок 1,0 0,9 Глина 0,9 о.з Супесь I.I 0,85 Песок 1,3 0,75 Скала разборная 0,8 0,7

Расчетное сопротивление стали определяют по формуле

⁶, ⁼0,6/б_вр ,    U)

где 6_Sp - временное сопротивление стали разрыву, кгс/сг/.

Приведенные напряжения в стенке трубопровода рассчитывают по формуле

б_ПР - 1I<b\-Q№₀6_t+O,64tol ,    (5)

где &_Q - кольцевое напряжения в стенке действующего трубопровода от внутреннего давления, кге/си/?;

- продольные напряжения в стенке действующего трубопровода от тепловой деформации, кге/см².

Для подземных стальных действующих газонефтеправодов, по которым транспортируется продукт без охлаждения после выхода из компрессорной или насосной станции,    =    -1000 кгс/смг

Для остальных случаев можно с достаточной точностью принимать это же значение*

Кольцевые напряжения в стенке трубопровода определяют по формуле

(6)

Р(Ю ~2S)

2д