ОСТ 1 02586-90

На 16 страницах

Инв. Ns дубликата__Н«    нзм.

Инв. Ni подлинника_ 5991__ Ns    из    в.

С. 12

с»

о

ю

Тогда <Х = antlg    -ацИф    Q,139    =    1,38.

4. Расчет K_gg ЛПИ производится ВО формуле (14): К»

я п >- ж Ctf X

-L Дг. У

(3f

Q^T,lf^,QjJ- - оде.

*ой

О

н

Инв, И» дубликата__Н>    изи.

Нив. N* подлинника__5991__На    мзв.

ОСТ 1 02586-90

С. 16

Ин*. Ik дубликата

Иив. Ni подлинника    5991

где Од_х ^    «    напряжение    на    входе    приемника;

ttgxx .идо “ напряжение на выходе передатчика;

ОСТ 1 02586-90 с. 4

щего трансформатора Тр/ , является согласованной. Если не учитывать затухание в кабеле шлейфа, коэффициент передачи шлейфа в рассматриваемом режиме рассчитывается по формуле

(2)

^f ^бых.пф

где

V*

Увых.пер

^z6x.tt

п

-    напряжение на входе магистральной шины в точках a_f а_£‘,

-    выходное напряжение передатчика в точках 6_f b_g ЛПИ;

-    входное сопротивление магистральной шины в точках    ;

-    коэффициент трансформации согласующего трансформатора Тр / , который находится из выражения:

W

^<3)

где Wj и

W₂ - число витков обмотки согласующего трансформатора.

Нн». Н» дубликата _

Им. Mi подлинника__5991

3.1.2.    Принимается, что в точках a_f а_г

^Zex.» ⁼ -f-'    ⁽⁴⁾

где R_g - значение согласующего резистора, равное номинальному значению волнового сопротивления кабеля Zg .

В этом случае * 0,29 * 0,43.

3.2.    Расчет коэффициента передачи К₂

3.2.1. Проводная ЛПИ (см. черт. .1) представляется относительно точек a_t а₂ магистральной шины схемой замещения в виде ряда каскадно соединенных четырехполюсников А_р , A_f , А_р ,    ,    А_п    ,    называемых    единичными.

Влияние входного сопротивления шлейфа относительно точек а₂ учитм-вается эквивалентным сопротивлением Z g_{x w}.

Схема замещения приведена на черт. 2.

ОСТ 1 02586-90 с. 5

единичного четырехполюсника приведена на черт. 3.

3

т

■а

S

й

3.2.2. Соотношения между комплексами напряжений (Jf, (/% ^{и токов} » на входе и выходе каждого КЗ единичных четырехполюсников записываются в виде системы уравнений:

где A_ff , А_)г, A₂₁ , A ₂2 - коэффициенты единичного четырехполюсника. Из этой системы уравнений определяется коэффициент передачи по напряже

нию единичного четырехполюсника:

⁼ 4

(в)

>•

St

ОСТ 1 02586-90

С. 6

где Z.g_x — входное сопротивление единичного четырехполюсника, определяемое по формуле

^ZSx 7

^А// ^Z2 *А_{2

^A2f ^Z2 *^А22

(7)

где Z2    —    сопротивление нагрузки четырехполюсника.

При расчете выходного напряжения четырехполюсника целесообразно пользоваться матричной формой записи:

(8)

3.2.3. Для расчета коэффициента передачи    необходимо    вычислить    пара

метры результирующего четырехполюсника, составленного из единичных четырехполюсников, включенных каскадно между точками магистральной тины входа и выхода сигнала.

Если сигнал передается в магистральную шину через точки 0₂ (см. черт. 2), то для расчета выходного сигнала в точках af а ₂ следует определить параметры результирующего четырехполюсника, образованного каскадно включенными единичными четырехполюсниками A_f, A_g ,    .

Уравнение для этого четырехполюсника имеет вид:

°*^а*

рез

(9)

3.2.4. Матрица результирующего четырехполюсника представляется в виде произведения матриц составных единичных четырехполюсников:

А

(10)

Матрицы, подлежащие перемножению, записываются в порядке следования соответствующих единичных четырехполюсников. После определения коэффициентов результирующего четырехполюсника коэффициент передачи К% рассчитывается по формуле (6),

3.3. Расчет коэ ФФ иниента передачи шлейфа

3.3.1. В расчете Л ПИ при частоте передачи информационного сигнала 1 МГц следует принять, что коэффициент передачи шлейфа

ОСТ 1 02586-90

С. 7

^в<*⁷’

2

(11)

3.4. Расчет коэффиииента затухания

3.4.1. При обшей длине магистральной шины; превышающей Ю м, необходимо учитывать затухание кабеля, для чего в расчетную формулу для    вводится

коэффициент (X •

Значение коэффициента <Х находится из выражения:

(X=ant t₉~

(12)

где W « суммарное затухание.

Здесь    l_Stcf *

где &_п « коэффициент затухания кабеля на длине 1 м;

£    ™    обшая    длина шины и шлейфов, рассчитанная по формуле

(13)

шУ

©

а

ю

где    /7}    - общее количество отрезков магистральной шины;

т длина каждого отрезка;

~ ялина передающего шлейфа;

I _пр » длина приемного шлейфа.

3.5. Расчет fCgff ЛПИ

3,5.1. определяется по формуле

*вх.я А ^А/2\ J_

-6x.fi

ant 4f

51

' ™ ^Z6x

5вг/

(л _*«л

г*

¹п~^зк8 №

(14)

3.5.2, При расчете Rgg ДНЯ ЛПИ без согласующего трансформатора в формуле (14) следует принять анвчевкэ ft " 1,

ОСТ 1 02586-90 с. а

3.5.3. Пример расчета    приведен    в    приложении.

3.6. Расчет коэффициентов четырехполюсников

3.6.1. В соответствии с формулой (14) рассматриваемый метод расчета X_tf ЛПИ сводится к вычислению коэффициентов единичных и результирующего четырехполюсников.

Расчет указанных выше коэффициентов производится путем определения:

1} входного сопротивления    четырехполюсника    со стороны его входа в

режиме холостого хода (при разомкнутом выходе);

2)    входного сопротивления    четырехполюсника    со стороны его входа при

коротком замыкании на его выходе;

3)    входного сопротивления Z_2k четырехполюсника со стороны его выхода при коротком замыкании на его входе.

3.6.2. При исходных данных, указанных в разделе 1, затуханием в кабеле можно пренебречь, тогда входное сопротивление единичного четырехполюсника рассчитывается по формулам:

^/C3~*6x.Oi

^ZfX~J*X.X *    ’

^х.х^Зх.ш

. *6х.ш

7 _ -JC

Зх.ш хз

(15)

(16)

(17)

Инв. N* дубликата__fig    кзм.

Инв. Mg подлинника    5991    №    изв.

где Zfa _ш — модуль входного сопротивления шлейфа со стороны точек *г'°'_г ;

В^    - модуль входного сопротивления отрезка кабеля магистральной

шины A j А₂    Апри коротком замыкании в точках

а/ а2 (см» черт. 3); _х — модуль входного сопротивления этого отрезка при разомкнутых точках &2 '

Модули Zjf.x ^и ^х,3 ^опР^еД^{епяются} экспериментально или рассчитываются по формулам:

(18)

где Д - длина волны колебаний в кабеле, равная 213 м на частоте X МГц;

I - длина отрезка кабеля магистральной шины.

При длине кабеля шлейфа не более 6 м и частоте передачи сигналов 1 МГц значением Rj можно пренебречь, тогда, учитывая коэффициент трансформации cor*-

ласуюшего трансформаторе, имеем

^Sx.tu

~6х.кв&

—

ОСТ 1 02586-90 с. 9

(19)

где £g_{x ка}ф — модуль входного сопротивления кабеля шлейфа при условии, что его сопротивление нагрузки в точках. b_f Ь_г равно 1 кОм.

Графики зависимости _х ,    ,    ^g_x,    _ш    ^0,1    Длины    кабеля    приведены    на

черт, 4,

3,6.3. Коэффициенты единичного четырехполюсника A_ff , A_fZ , A, A_2Z рассчитываются по формулам;

^ztx ^ztx

^ff \f^Z2K (^Ztx ~^Z1K )

(20)

(21)

ⁿ2t ~ 7    *

^tX

(22)

^Агг ~ j

42

(23)

Входные сопротивления Z_fX , Z^ и Z_Z/( рассчитываются по формулам (15) - (17). Значения коэффициентов единичных четырехполюсников при изменении длины кабеля магистральной шины от 0,25 до 15,00 м могут быть также определены в соответствии с черт. 5,

Инв. Ns дубликата___

Пив Ih подлинника    5991

(24)