ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО
ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
НАЦИОНАЛЬНЫЙ	ГОСТ Р
( \ СТАНДАРТ V / РОССИЙСКОЙ	113.38.02—
ФЕДЕРАЦИИ	2019

НАИЛУЧШИЕ ДОСТУПНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ

Методические рекомендации по оценке затрат предприятий электроэнергетики по снижению выбросов загрязняющих веществ для достижения ими технологических показателей наилучших доступных технологий

Издание официальное

Москва Стандартинформ 2019

Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Федеральным государственным автономным учреждением «Научно-исследовательский институт «Центр экологической промышленной политики» (ФГАУ «НИИ «ЦЭПП»), Федеральным государственным бюджетным учреждением высшего образования «Национальный исследовательский университет «МЭИ» (ФГБОУ ВО «НИУ «МЭИ»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 113 «Наилучшие доступные технологии»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 29 августа 2019 г. № 557-ст

4    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по пюхническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

О Стандартинформ. оформление. 2019

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

II

-далее каждую группу разбивают на подгруппы на основании вида загрязняющего вещества, по которому имеется превышение выброса сверх технологического показателя:

- в каждой такой подгруппе выделяют исследуемые страты на основании необходимой степени очистки для каждого загрязняющего вещества.

6.4 Объем репрезентативной выборки для каждой выделенной типической группы (страты) л, _{р в} вычисляют по формуле

^п/ре

где к — коэффициент доверия при выбранном уровне доверительной вероятности (рекомендуется принимать значение данного коэффициента к = 1,96. соответствующее 95 % уровню доверительной вероятности): о² — средняя дисперсия подгруппы:

N, — объем рассматриваемой страты:

Д_х — предельная ошибка выборки;

Л/ — объем подгруппы, в которую входит рассматриваемая страта.

Расчет средней дисперсии подгруппы осуществляют по формуле

(6)

где о² —дисперсия Ай страты, вычисляемая по формуле

_2

'    N,-1

где Ху — значение степени снижения выбросов ЗВу-й энергоустановки Ай страты; х, — среднее значение степени снижения выбросов ЗВ Ай страты.

Расчет предельной ошибки выборки д„ для Ай страты определяют по формуле

^д»=Из*.    (8)

где — средняя ошибка типической выборки для бесповторного отбора.

Среднюю ошибку типической выборки для бесповторного отбора вычисляют по формуле (9) в случае, если количество страт i > 1. и по формуле (10) для случая, когда в подгруппе всего одна страта ('= 1).

Пример расчета объема репрезентативной выборки приведен в приложении В.

6.5    Расчет затрат на оборудование по снижению выбросов для энергоустановок, включенных в репрезентативные выборки, проводят в следующем порядке:

-    для каищой энергоустановки определяют затраты на оборудование в соответствии с 4 8;

-    определяют суммарные затраты для репрезентативной выборки 3^ _{р в} путем сложения затрат по выбранным энергоустановкам, входящим в рассматриваемую выборку.

6.6    Укрупненную оценку затрат на оборудование по снижению выбросов З_в при переходе на НДТ энергетической отрасли вычисляют по формуле

з.= IX—(”)

177 / ^П> Р 8

где т — число подгрупп в исходном массиве данных;

3_сум р _в — затраты на оборудование по снижению выбросов для всех энергоустановок, входящих в репрезентативную выборку.

При этом удельные выбросы топливных оксидов азота KJJ&, рассчитывают по формуле

ОД ■ 0.12 ^ • Р* • Р_а, • Р* Р, Р_см.    (А7)

где stgo, — безразмерный коэффициент, учитывающий характеристики топлива, вычисляемый по формуле

=_NOi = F/r0.6*₍₁ ♦n*#)    (А8)

где N^rf — содержание азота в сухой массе топлива, %,

FR — топливный коэффициент, %, вычисляемый по формуле

(А 9)

где V — выход летучих на рабочую массу, %;

С°® — связанный углерод, %, вычисляемый по формуле

С^с*= 100-1V'-A'-V'

Значения других коэффициентов из формулы (А 7) приведены в таблице А 1

Таблица А1 — Значения коэффициентов

Фактор, который учитывается коэффициентом Зависимость Диапазон пригодности зависимости Влияние коэффициента избытка воздуха в вихревой горелке (0.35 к, + 0,4)2 0.9 Set* 1.3 Влияние коэффициента избытка воздуха в прямоточной горелке р„г (0,53 «,♦ 0.12)2 0,9£ат£ 1,3 Влияние доли первичного воздуха в горелке pui 1,73 а, + 0,48 0,15 £а, £ 0,55 Влияние рециркуляции дымовых газов в первичный воздух (без учета снижения температуры в ЗАГ) pff 1 -0,016>/Я 0 £ R £ 30 % Влияние максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота |i„ 0.11 3^ -1100 1250 К £ 7$аг £ 2050 К Влияние смесеобразования в корне факела вихревых горелок р«Р 0,4 ♦ 0,32 1,0 £ ^ £1,6 Щ Влияние смесеобразования в корне факела прямоточных горелок Р£Р“ 0,98 • ^ - 0,47 *1 1,4 £ ^ £4,0 W,

При подаче в горелки пыли высокой концентрации значение рассчитанное по формуле (А 7), умножают

на коэффициент 0.8 При этом долю первичного воздуха и, и принимают равными тем значениям, которые

были бы выбраны при обычной подаче пыли к горелкам первичным воздухом Удельные выбросы воздушных оксидов азота КДЯ. вычисляют по формуле

-- [ «7000)

Клг-1 „I" «Г) ■J^T3AT V «ЗАГ

где «^д_Г — коэффициент избытка воздуха в ЗАГ, условно принимаемый как сумма организованно подаваемого воздуха через горелки u_r и присосов через нижнюю часть топочной камеры \и_т, вычисляемый по формуле

«ЗАГ = «Г ♦ I ■ '«т    (А-12)

Формула (А. 11) справедлива в диапазонах коэффициентов избытка воздуха и температуры в ЗАГ соответственно 1.05 £ а^д_Г £ 1.4 и 1800 £ Т^д_Г £ 2050 К. При Т^д_Г < 1800 К значением можно пренебречь.

В отсутствие рециркуляции дымовых газов в горелке температуру на выходе'из ЗАГдддр °С, вычисляют методом последовательных приближений в соответствии с [2] по формуле

о! 0„ + /_тп 2.05 Ю"¹⁰ е_т (г^дг f \>F

~Щ-    vte)_r

где q₄ — потери тепла от механической неполноты сгорания топлива (принимаются по тепловому расчету котла (3]). %.

для чего предварительно задается значение Ту_АГ = 0^,. + 273, которое входит в правую часть Если расчетное значение 0зд_Г, вычисленное по формуле (А 13). будет более чем на 50 'С отличаться от предварительно выбранной величины (бзде), то необходимо сделать второе приближение В формуле (А. 13):

О, — теплосодержание воздуха, поступающего через горелки, МДж/кг.

(V_c)f — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг топлива, МДж/(кг *С),

Ц³*¹" — степень выгорания топлива в ЗАГ;

—    удельная энтальпия топлива, МДж/кг;

—    произведение коэффициента эффективности на суммарную поверхность, ограничивающую ЗАГ, м²; €_т — степень черноты топки в зоне максимального тепловыделения, определяемая в соответствии с (3)

При наличии рециркуляции дымовых газов расчет Одд,- следует выполнять в соответствии с руководящими

указаниями по проектированию топок с твердым шлакоудалением

А.1.2 Расчет концентраций оксидов азота для энергетических установок, сжигающих газообразное топливо

А 1 2.1 Исходными данными для расчета являются

а)    конструктивные параметры

ву — ширина топки (в свету), м; при наличии двусветного экрана принимается ширина одной ячейки; by — глубина топки (в свету), м.

Л_яр— расстояние между осями соседних (по высоте) горелок, м, при неравенстве расстояний между ярусами (при Z„_p 2 3) определяют расстояния между первым и вторым ярусами горелок Л, ₂. вторым и третьим Л_{2 3} и т. д.;

Л_й — расстояние между осью верхнего яруса горелок и осью сопел вторичного дутья (в случае двухступенчатого сжигания топлива);

тип горелок — унифицированные и оптимизированные

-    двухпоточные стадийного сжигания,

-    многопоточные стадийного сжигания;

-    многопоточные стадийного сжигания с подачей части топлива в инертные газы,

0_а— диаметр амбразуры горелок, м;

л_г — количество горелок,

Z, — число двусветных экранов,

б)    характеристики топлива

Qf — теплота сгорания топлива. МДж/м³.

—теоретическое количество воздуха, необходимое для полного сгорания топлива при а = 1,0 м³/м³;

V? — обьем продуктов сгорания, образовавшихся при стехиометрическом (« = 1,0) сжигании топлива, м³/м³, ^VRO, — объем трехатомных газов, полученных при полном сгорании топлива с теоретически необходимым количеством воздуха, м³/м³.

— теоретический обьем азота, полученный при полном сгорании топлива с теоретически необходимым количеством воздуха, м³/м³.

в)    режимные параметры

8_р — расчетный расход топлива, м³/с, при наличии двусветного экрана б_р принимают на одну ячейку;

7^ — температура горячего воздуха, °С;

(х_г — коэффициент избытка воздуха в горелке.

,\а_т — присосы холодного воздуха в топку.

А? —доля рециркуляции дымовых газов в зону активного горения (0—0,35);

«_от6 — коэффициент избытка воздуха в месте отбора дымовых газов на рециркуляцию.

/_ф — температура газов в месте отбора на рециркуляцию, °С;

6 — доля воздуха, поступающего во вторую ступень горения при двухступенчатом сжигании (0—0,35)

А.1.2.2 Массовую концентрацию оксидов азота (в пересчете на N0₂). рассчитанную для стандартных условий в сухих дымовых газах при нормальных условиях и коэффициенте избытка воздуха а,. = 1,4),

ОД. г/м³, вычисляют по формуле

W R

= г-х-^—-ч-,    (А    14)

где — массовая концентрация оксидов азота (в пересчете на N0₂) во влажных продуктах сгорания при коэффициенте избытка воздуха в ЗАГ, г/м³.

V_t^R — обьем продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании 1 м³ газообразного топлива при вводе в ЗАГ газов рециркуляции. м³/м³.

R — доля рециркуляции дымовых газов в зону активного горения (0—0,35);

— теоретический обьем сухих дымовых газов при коэффициенте избытка воздуха а = 1,4 по формуле (А 2), м³/м³

Определение У_в° V_r°, осуществляют по справочным данным или по химическому составу сжигаемого топлива с использованием формул (А 15)—(А 17) для газообразного топлива:

V⁰ = 0,0476 (0,5 СО ♦ 0.5 Н₂ ♦ 1,5 H₂S ♦ X (^т + J]' С,„Н,, “ °2)•    <^{А 15})

V%0 = 0.01 [^H2^S ♦ Н₂ ♦ X \ Wn ♦ 0.124 d_n) ♦ 0,0161 • И>.    (А    16)

V? = 0,01 [С0₂ ♦ СО ♦ H₂S ♦ 5> С_тН„] ♦ 0.79 • И> ♦    ♦    И>_Мг0;    (А    17)

где СО. С0₂, Н₂. H₂S, СдаНд. N₂, 0₂ — соответственно содержание оксида углерода, диоксида углерода, водорода.

сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, % по объему;

тип-число атомов углерода и водорода, соответственно; d_fT — влагосодержание газообразного топлива, г/м³

Массовую концентрацию оксидов азота (в пересчете на N0₂) во влажных продуктах сгорания при коэффициенте избытка воздуха в зоне активного горения, г/м³, для нормальных условий (0 *С. 101,3 кПа или 760 мм рт ст ) вычисляют по формуле

х(13-79,8 (азд_Г-1.07)⁴+ 18.1 • («здг- 1.07)³ + 59,4 (а^- 1.07)? +

⁺ 9.6 («заг-Ч.⁰⁷)) «зар где 7дд_Г — среднеинтегральная температура продуктов сгорания в ЗАГ, К,

— отраженный тепловой поток в ЗАГ, МВт/м², а^дг — коэффициент избытка воздуха в ЗАГ;

Гзд,- — время пребывания продуктов сгорания в ЗАГ, с;

К_г — коэффициент, учитывающий конструкцию тарелочного устройства, определяемый по таблице А 2

Таблица А 2 — Значения коэффициента K_t в зависимости от конструкции тарелочного устройства при сжигании газообразного топлива

Место ввода газов рециркуляции	Значение Кг
Унифицированные и оптимизированные горелки	1.0
Двухпоточные горелки стадийного сжигания	0,75
Многопоточные горелки стадийного сжигания	0,65
Многопоточные горелки стадийного сжигания с подачей части топлива в инертные газы	0.5

Среднеинтегральную температуру продуктов сгорания в 3Arf_3Ar вычисляют по формуле

^f3Ar= VO-V3АГ)⁰²⁵.    (А    19)

где Тдд — адиабатная температура горения топлива. К.

Уздг — средний коэффициент тепловой эффективности поверхностей нагрева, ограничивающих ЗАГ. Адиабатную температуру горения Т_ад вычисляют методом последовательных приближений по формуле

Т*А = №сг Of ♦ «г 1°_п + 0.5 л«т /°_хв ♦ ЦрИЙ* 4° Сг+ 1.0161 • («ЗАГ - »_а) V° с. *

+ K_RR-{V_r°C'+ 1,0161 • («„в- 1) • V,⁰ • с,)) ♦ 273,    (А    20)

где р_сг — степень выгорания топлива в ЗАГ, определяемая по таблице А З в зависимости от вида сжигаемого топлива,

Таблица АЗ — Зависимость степени выгорания топлива рсг от коэффициента избытка воздуха в ЗАГ

Топливо Зависимость степени выгорания топлива pCf от коэффициента избытка воздуха в ЗАГ 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | 1.01 | 1.02 | 1.03 | 1.04 | 1.05 | 1.06 | 1,07 | 1,08 *1.09 Газ 0,609 | 0,696 | 0,783 | 0,87 | 0.88 | 0.9 | 0,915 | 0,93 | 0,95 | 0,965 | 0.98 | 0,98 0,98

Q' — теплота сгорания топлива. МДж/м³, u_r — избыток воздуха в горелке;

—    энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре горячего воздуха, МДж/м³;

—    энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре холодного воздуха, МДж/м³,

—    теплота, вносимая в зону активного горения с газами рециркуляции, МДж/м³,

VJ и V® — теоретические обьемы воздуха и продуктов сгорания. м³/м³;

с_г — средняя теплоемкость продуктов сгорания, МДж/(м³ *С);

с, — теплоемкость воздуха при температуре горячего воздуха, МДж/(м³ • *С);

K_R — коэффициент, зависящий от способа ввода газов рециркуляции, определяемый по таблице А 4

Таблица А4 — Значения коэффициента KR в зависимости от способа ввода газов рециркуляции в ЗАГ

Способ ввода газов рециркуляции В под ТОПКИ 0,05 В шлицы под горелки 0,15 Снаружи воздушного потока горелки 0.85 В дутьевой воздух 1,0 Между воздушными потоками горелки 1.2

R — доля рециркуляции дымовых газов в зону активного горения (0—0.35);

н_от6 — коэффициент избытка воздуха в месте отбора газов из конвективного газохода на рециркуляцию Теплоту, вносимую в зону активного горения с газами рециркуляции О_гр, вычисляют по формуле

Огр = к* К V    <^А21>

где /_гр — энтальпия газов рециркуляции, подаваемых в ЗАГ, МДж/кг (МДж/м³), вычисляемая по формуле

'rp ^{= /}V<« 0*-1>Л°.    (А22)

где /®р — энтальпия газов рециркуляции при температуре газов рециркуляции МДж/кг (МДж/м³), рассчитываемая в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов по {3]

Коэффициент избытка воздуха в зоне активного горения и^ вычисляют по формуле

«здг = щ ♦ 0.5 • Ла_т.    (А 23)

Среднюю теплоемкость продуктов сгорания при сжигании природного газа с_г вычисляют по формуле

С_г = (1.57 + 0.134 k_t) 10”³,    (А 24)

О-- —¹200

где k_t =—^qqq--температурный коэффициент изменения теплоемкости.

вдд — ожидаемая адиабатная температура, *С

Теплоемкость воздуха при температуре горячего воздуха с, вычисляют по формуле

С, = (1,46 + 0,092 к,) 10~³    (А 25)

Средний коэффициент тепловой эффективности поверхностей нагрева, ограничивающих ЗАГ ^ вычисляют по формуле

Ч--_г II(А26)

^ст ⁺ ^Ъерх ⁺ ^мкк

где Я_ет, А_мрк, F_tm0K — соответственно полная поверхность экранированных стен ЗАГ. площадь поперечного сечения топки, ограничивающего ЗАГ сверху и снизу, м² (рисунок А1).

Рисунок А 1 — Схемы определения зоны активного горения при различных вариантах ввода топлива и воздуха в

топку

/т^д_Г — высота зоны активного горения без учета ввода в нее газов рециркуляции и влаги, м.

F_CT/ У,— площадь /-го участка стены ЗАГ, м², и тепловая эффективность этого участка;

У — коэффициент, характеризующий отдачу теплоты излучением в вышерасположенную зону (для топок, работающих на газе, У = 0,1).

Коэффициент У характеризует отдачу теплоты в сторону пода топки;

- если под не включен в объем ЗАГ:

(А 27)

где F^, Fg, PJ, F£ — соответственно площади фронтового, боковых и заднего экранов, расположенных ниже ЗАГ, и пода, м²;

Уф, У_в, У_г У_п — соответственно тепловая эффективность фронтового, боковых и заднего экранов, расположенных ниже ЗАГ, и пода;

- если под включен в объем ЗАГ:

У = У„.    (А    28)

Отраженный поток в зоне активного горения МВт/м², вычисляют по формуле

9заг' П -'♦заг)'

где <7зд_Г — теплонапряжение зоны активного горения, МВт/м². вычисляемое по формуле

8_р — расчетный расход топлива на котел из теплового расчета котла, кг/с;

V_cr — объем сухих дымовых газов при нормальных условиях и коэффициенте избытка воздуха в дымовых газах « = 1.4; м³/кг. рассчитанный по формуле (А 2).

Массовый расход твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) М_{тв ч}, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов, при наличии экспериментальных данных по содержанию горючих в уносе (Г^. %). вычисляют по формуле

^м--^гв?о5^:^а-(¹-^)¹⁰³-    ^<A‘^,0,

где В — полный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с;

А^г — зольность топлива на рабочую массу. %.

— содержание горючих в уносе. %;

Эу_Н — доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе), для котлов с твердым шлакоудалени-ем (ТШУ) принимается равной 0,95, для котлов с жидким шлакоудалением (ЖШУ) — 0,85; тц — доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях без учета влияния сероулавливающих установок. При отсутствии экспериментальных данных о содержании горючих в уносе расчет проводят по формуле

М,, _ч = 0.01 8 A' + q,    (1-П»)    W³-    <^А    41>

где Qf — низшая теплота сгорания топлива. МДж/кг,

32,68 — теплота сгорания углерода, МДж/кг

Полный расход топлива В, кг/с, вычисляют по формуле

(А 42)

А.З Расчет концентраций оксидов серы S0₂ в выбросах энергетической установки

Массовую концентрацию оксидов серы S0₂ для стандартных условий (в сухих дымовых газах при нормальных условиях и коэффициенте избытка воздуха а = 1.4), г/м³, вычисляют по формуле

^гяе M_sc>2— массовый расход оксидов серы, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, г/с;

V_cr — объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг топлива, при стандартном коэффициенте избытка воздуха и = 1.4 м³/кг топлива, рассчитанный по формуле (А 2);

В_р — расчетный расход топлива из теплового расчета котла, г/с.

Массовый выброс оксидов серы M_sc>2. г/с, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, вычисляют по формуле

(A 44)

где S' — содержание серы в топливе на рабочую массу, %.

nso^“ А°ля оксидов серы, связываемых летучей золой в газоходах котла (см таблицу А 5);

Us©. — доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителях попутно с твердыми частицами,

— доля оксидов серы, улавливаемых в сероулавливающей установке (при наличии), ^по и п_х — длительность работы сероулавливающей установки и котла соответственно, ч/год

Ориентировочные значения при факельном сжигании различных видов топлива приведены в таблице А 5.

Таблица А5 — Ориентировочные значения т^0г

Топливо Чэо, Торф 0,15 Сланцы эстонские и ленинградские 0.8 Сланцы других месторождений 0.5 Экибастузский уголь 0,02

Содержание

1    Область применения....................................................................................................................................1

2    Нормативные ссылки....................................................................................................................................1

3    Термины, определения и сокращения........................................................................................................1

4    Алгоритм расчета затрат на снижение выбросов загрязняющих веществ тепловых

электростанций.............................................................................................................................................3

5    Обобщенный алгоритм выбора наилучших доступных технологий и перспективных

технологий для снижения выбросов загрязняющих веществ...................................................................4

6    Алгоритм расчета затрат на снижение выбросов загрязняющих веществ для энергетической

отрасли..........................................................................................................................................................7

Приложение А (обязательное) Расчет содержания загрязняющих веществ в выбросах

энергетической установки..................................................................................................10

Приложение Б (обязательное) Капитальные и эксплуатационные затраты на НДТ................................19

Приложение В (справочное) Пример расчета объема репрезентативной выборки.................................21

Библиография................................................................................................................................................23

Окончание таблицы А 5

Топливо Березовские угли Канско-Ачинского бассейна для топок с твердым шлакоудалением 0.5 с жидким шлакоудалением 0.2 Другие угли Канско-Ачинского бассейна для топок: с твердым шлакоудалением 0.2 с жидким шлакоудалением 0.05 Угли других месторождений 0.1

Долю оксидов серы улавливаемых в сухих золоуловителях (электрофильтрах, батарейных циклонах, рукавных фильтрах), принимают равной нулю В мокрых золоуловителях типа МС и МВ эта доля зависит от общей щелочности орошающей воды и от приведенной сернистости топлива S'¹*¹:

,    (А 45)

of

где Qf— низшая теплота сгорания топлива. МДж/кг

При принятых на тепловых электростанциях удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0.1— 0.15 л/нм³ »)so, определяют по рисунку А 2

0.05    0.10    0.15 5пр.%кг/МДж Щелочность орошающей воды, мг-экв/л: 1 — 10,0. 2 — 5.0. 3 — 0

Рисунок А2 — Степень улавливания оксидов серы в мокрых золоуловителях в зависимости от приведенной сернистости топлива и щелочности орошающей воды

Величину принимают по паспортным данным установки сероочистки дымовых газов

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

НАИЛУЧШИЕ ДОСТУПНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ

Методические рекомендации по оценке затрат предприятий электроэнергетики по снижению выбросов загрязняющих веществ для достижения ими технологических показателей наилучших доступных технологий

Best available techniques Guidelines (or estimating the cost of power industry enterprises to reduce emissions of pollutants to achieve the technological indicators of the best available techniques

Дата введения — 2020—05—01

1    Область применения

Настоящий стандарт распространяется на деятельность по производству электрической и тепловой энергии на тепловых электростанциях (ТЭС), отнесенных на основании [1) к I категории предприятий, то есть к предприятиям, оказывающим значительное негативное воздействие на окружающую среду.

Методические рекомендации (далее — методика) предназначены для оценки затрат на снижение выбросов загрязняющих веществ (оксиды азота NO_x. диоксид серы S0₂, твердые вещества (летучая зола)] до технологических показателей для газовых и угольных ТЭС.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 19431 Энергетика и электрификация. Термины и определения

ГОСТ 26691 Теплоэнергетика. Термины и определения

ГОСТ Р 51852 (ИСО 3977-1—97) Установки газотурбинные. Термины и определения

ГОСТ Р 54974 Котлы стационарные паровые, водогрейные и котлы-утилизаторы. Термины и определения

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия) Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку

3    Термины, определения и сокращения

3.1    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 19431, ГОСТ 26691, ГОСТ Р 51852. ГОСТ Р 54974. а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1    доверительная вероятность: Вероятность того, что истинное значение измеряемой величины попадает в данный доверительный интервал.

Издание официальное

3.1.2

3.1.14    стандартные условия: Сухие дымовые газы при содержании кислорода (0₂). равном 6 % для котельных установок и 15 % —для газотурбинных установок, и нормальных условиях.

3.1.15    бесповторный отбор: Отбор, при котором каждый отобранный объект изымают и не возвращают в генеральную совокупность и не используют в дальнейшем отборе.

3.2 Сокращения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения:

ЖШУ — жидкое шлакоудаление;

ЗАГ — зона активного горения;

ЗВ — загрязняющие вещества;

ЗУ — золоуловитель;

НДТ — наилучшие доступные технологии;

РФ — рукавный фильтр;

СНКВ — селективное некаталитическое восстановление;

ТШУ — твердое шлакоудаление;

ЭФ — электрофильтр.

4 Алгоритм расчета затрат на снижение выбросов загрязняющих веществ тепловых электростанций

4.1    Для оценки затрат на снижение выбросов ЗВ при переходе ТЭС на принципы НДТ необходимы следующие исходные данные:

-    число и мощность энергоустановок, работающих на ТЭС;

-    сроки ввода энергоустановок в эксплуатацию;

-    вид сжигаемого топлива;

-    фактические концентрации загрязняющих веществ в выбросах;

-    концентрации загрязняющих веществ в выбросах, соответствующих требованиям НДТ (технологические показатели);

-    справочные значения удельных капитальных и эксплуатационных затрат на сооружение природоохранного оборудования.

4.2    Расчет затрат на снижение выбросов ЗВ ТЭС проводят в соответствии с алгоритмом, представленным на рисунке 1.

Рисунок 1 — Алгоритм оценки затрат на снижение выбросов ТЭС до технологических показателей

4.3 Данные о фактических концентрациях загрязняющих веществ в выбросах ТЭС могут быть получены путем прямых инструментальных измерений массовых концентраций на номинальной нагрузке С_т, г/м³ или мг/м³, пересчитанных на стандартные условия.

4.4    При отсутствии возможности получения данных о фактических концентрациях ЗВ в выбросах ТЭС путем прямых инструментальных измерений эти значения могут быть определены расчетным путем по приложению А.

4.5    Технологические показатели, применяемые для проведения расчетов в данной методике С_Ндр соответствуют технологическим показателям НДТ. устанавливаемых нормативными документами в области охраны окружающей среды.

4.6    Соответствие фактических концентраций ЗВ в выбросах ТЭС технологическим показателям проводят для следующих загрязняющих веществ:

-    на ТЭС. сжигающих в качестве основного топлива природный газ.—оксиды азота NO_x = NO + N0₂;

-    на ТЭС. сжигающих твердое топливо. — оксиды азота NO_x = NO + N0₂, диоксид серы S0₂, твердые частицы.

4.7    Для определения необходимой степени снижения выбросов ЗВ до уровня технологических показателей необходимо сравнить значения фактических массовых концентраций С_т по каждому загрязняющему веществу с соответствующими технологическими показателями C^_T.

Сравнение С_т и С_Нд_Т проводят в зависимости от следующего:

-    вида топлива (твердое топливо, газ. мазут);

-    тепловой мощности (50—100; более 100 до 300: более 300 МВт);

-    срока ввода в эксплуатацию (котельные установки, введенные по проектам, утвержденным до 31.12.1981 г.; котельные установки, спроектированные после 01.01.1982 г. и введенные до 31.12.2000 г.; котельные установки, введенные с 01.01.2001 г.).

При этом необходимую степень снижения выбросов ДС,. %. вычисляют по формуле

(1)

где С_т — фактическая массовая концентрация но ЗВ в выбросах.

4 8 Затраты на оборудование по снижению выбросов ЗВ для каждой энергетической установки З_сум. руб., вычисляют как сумму капитальных затрат З_хап и эксплуатационных затрат З_эхсп по формуле

^сум ⁼ 3,-ап ⁺ З.*_сп.    (2)

Капитальные затраты З_кап. руб., вычисляют по формуле

3*ап ⁼ З_{уд кап} Л/^,    (3)

где З_{уд ип} — справочные значения удельных капитальных затрат на оборудование по снижению выбросов. приведенные в приложении Б. руб./кВт;

Л/^ — установленная электрическая мощность рассматриваемой энергетической установки. кВт. Эксплуатационные затраты З_жсп, руб., рассчитывают по формуле

(4)

где З_{уд жсп} — справочные значения удельных эксплуатационных затрат на оборудование по снижению выбросов, приведенные в припожении Б, руб./кВт ч;

Т — среднее время работы оборудования по снижению выбросов за год, ч; t — срок эксплуатации основных фондов, который принимают равным 15 годам; г — коэффициент, характеризующий инфляцию (прирост цен) за 1-й год (выбирают по официапь-ным прогнозам Минэкономразвития). %.

5 Обобщенный алгоритм выбора наилучших доступных технологий и перспективных технологий для снижения выбросов загрязняющих веществ

5.1    Основными критериями для выбора наилучших доступных и перспективных технолошй являются:

-    требуемая степень снижения выбросов, определенная в соответствии с 4.7;

-    сроки реализации мероприятий (внедрения технологий). Данный критерий характеризует период простоя действующего оборудования;

-    капитальные и эксплуатационные затраты на реализацию, рассчитанные в соответствии с 4.8.

5.2    Выбор наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов ЗВ на конкретном объекте проводят в соответствии с алгоритмом, представленным на рисунке 2.

Рисунок 2 — Обобщенный алгоритм выбора НДТ для энергоустановок

5.3    При сжигании газообразного топлива выбор наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов оксидов азота рекомендуется проводить из перечня, представленного в таблице 1. в зависимости от необходимой степени снижения выбросов.

5.4    При сжигании твердого топлива в зависимости от необходимой степени снижения выбросов выбор наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов ЗВ рекомендуется проводить из перечней, представленных:

-    в таблице 2 — для оксидов азота;

-    в таблице 3 — для диоксида серы;

-    в таблице 4 — для твердых частиц.

Таблица 1 — Перечень рекомендуемых наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов оксидов азота при сжигании газообразного топлива

Необходимая степень очистки. % Рекомендуемые технологии АС, £ 30 1    Контролируемое снижение избытка воздуха 2    Нестехиометрическое сжигание 3    Упрощенное двухступенчатое сжигание без реконструкции 4    Рециркуляция дымовых газов 30 < ЛС, £ 50 1    Нестехиометрическое сжигание 2    Двухступенчатое сжигание с реконструкцией (для установок с 1982 года ввода)/без реконструкции (для установок до 1982 года ввода) 3    Рециркуляция дымовых газов 4СНКВ 5    Нестехиометрическое сжигание + рециркуляция (для установок с 1982 года ввода) 6    Двухступенчатое сжигание + рециркуляция 7    Малотоксичные горелки (для установок с 1982 года ввода) 50 < .\С, £ 70 1    Нестехиометрическое сжигание + СНКВ (для установок с 1982 года ввода) 2    Двухступенчатое сжигание + рециркуляция 3    Рециркуляция дымовых газов ♦ СНКВ 4    Малотоксичные горелки (для установок с 1982 года ввода) лС, > 70 (для установок с 1982 года ввода) 1    Двухступенчатое сжигание + рециркуляция 2    Малотоксичные горелки ♦ рециркуляция 3    Малотоксичные горелки ♦ СНКВ 4    Малотоксичные горелки + двухступенчатое сжигание

Таблица 2 — Перечень рекомендуемых наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов оксидов азота при сжигании твердого топлива

Необходимая степень очистки, % Рекомендуемые технологии ДС, £ 30 1    Контролируемое снижение избытка воздуха 2    Нестехиометрическое сжигание 3    Двухступенчатое сжигание без реконструкции/с реконструкцией (для установок с 1982 года ввода) 4    Концентрическое сжигание 30 < ДС, £ 50 1    Двухступенчатое сжигание без реконструкции/с реконструкцией 2    Упрощенное трехступенчатое сжигание 3    Малотоксичные горелки (для установок с 1982 года ввода) 4СНКВ 50 < ДС, £ 70 1    Малотоксичные горелки (для установок с 1982 года ввода) 2    Трехступенчатое сжигание 3    Нестехиометрическое сжигание + СНКВ ДС, £ 70 (для установок с 1982 года ввода) 1    Малотоксичные горелки 2    Малотоксичные горелки ♦ СНКВ

Таблица 3 — Перечень рекомендуемых технологий для снижения выбросов оксидов серы при сжигании твердого топлива

Необходимая степень очистки. % Рекомендуемые технологии ДС, £ 40 1    Скруббер Вентури с использованием щелочных свойств золы (при его наличии) 2    Упрощенная мокро-сухая сероочистка (метод £-SOx) (перед ЭФ) 40 < ДС, £ 60 1    Скруббер Вентури с использованием двойного щелочного способа (при его напичии) 2    Упрощенная мокро-сухая сероочистка (метод Е-SOx) (перед ЭФ) 3    Полусухая сероочистка с циркулирующей инертной массой (метод NID) (для установок с 1982 года ввода) 60 < ДС, £ 80 (для установок с 1982 года ввода) 1 Полусухая сероочистка с циркулирующей инертной массой (метод NID) ДС, > 80 (для установок с 1982 года ввода) 1    Полусухая сероочистка с циркулирующей инертной массой (метод NID) 2    Аммиачно-сульфатная сероочистка

Таблица 4 — Перечень рекомендуемых наилучших доступных и перспективных технологий для снижения выбросов золы при сжигании твердого топлива

Необходимая степень очистки. % Рекомендуемые технологии ДС, £ 10 1 Ремонт и наладка ЗУ 10 < ДС, £ 30 1    Для батарейных циклонов -    замена на эмульгатор/скруббер 2    Для скрубберов/эмульгаторов -    установка эмульгатора в корпусе скруббера 3    Для электрофильтров -    оптимизация работы (влажностное или химическое кондиционирование), -    модернизация ЭФ (установка современных электродов и вспомогательного оборудования) ДС, > 30 1    Для батарейных циклонов -    замена на эмульгатор, РФ или ЭФ. -    установка скруббера или эмульгатора после батарейного циклона 2    Для скрубберов/эмульгаторов -    замена скруббера на эмульгатор. -    замена на РФ или ЭФ 3    Для электрофильтров -    модернизация ЭФ (увеличение количества полей, увеличение высоты электрофильтра); -    установка современных ЭФ или РФ

5.5 При окончательном выборе наилучших доступных или перспективных технологий для снижения выбросов энергетических установок необходимо учитывать:

-    конструктивные особенности котельной установки, включая установленное пыле-, газоочистное оборудование;

-    возможность уменьшения капитальных затрат за счет применения очистного оборудования для снижения выбросов сразу нескольких ЗВ (например, в мокрых скрубберах можно не только улавливать летучую золу, но и за счет использования щелочных свойств золы и раствора гашенной извести снижать выбросы S0₂);

-    возможность внедрения нескольких НДТ на одной энергетической установке без снижения надежности и эффективности ее работы (например, мокрая сероочистка перед рукавным фильтром не может быть внедрена на одной энергетической установке без снижения ее надежности).

6 Алгоритм расчета затрат на снижение выбросов загрязняющих веществ для энергетической отрасли

6.1 Оценку затрат на снижение выбросов ЗВ при переходе на НДТ энергетической отрасли проводят в соответствии с алгоритмом, приведенном на рисунке 3.

Рисунок 3 — Алгоритм оценки затрат при переходе на НДТ энергетической отрасли

6.2    Для формирования репрезентативной выборки из перечня энергоустановок, не удовлетворяющих требованиям НДТ. необходимо использовать метод стратифицированного семплирования. Данный метод предусматривает выделение типических групп (страт) исходя из следующих критериев:

-    вид сжигаемого топлива;

-    сроки ввода энергетического оборудования в эксплуатацию;

-    необходимая степень снижения выбросов.

6.3    На основании критериев, приведенных в 6 2. все энергоустановки, не удовлетворяющие требованиям НДТ. разбивают на страты в следующей последовательности (рисунок 4):

-    выделяют главные группы по виду сжигаемого топлива (газообразное или твердое топливо);

-    внутри каждой выделенной главной группы выделяют группы по срокам ввода энергетического оборудования в эксплуатацию (до 1982 года или после 1982 года);