ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

■ВНИИСТ-

ПО БАЛЛАСТИРОВКЕ ТРУБОПРОВОДОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗАКРЕПЛЕННЫХ ГРУНТОВ

ВСН 180-85

----|    if    Ц    ||    II    '    1ЦТТ1ГТГ--ТП---

Миннефтегазстрой

Москва 1985

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

-ВНИИСТ-

ПО БАЛЛАСТИРОВКЕ ТРУБОПРОВОДОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗАКРЕПЛЕННЫХ ГРУНТОВ

ВСН 180-85

Миннефтегазстрой

Москва 1985

Таблица 4

Условия закрепления и хранения Угол внутреннего тре- Сцепление, МПа Модуль де-фо^мации, Плот ность, г/см3 йзгибная прочность3^ (МПа) при дозировке МГ. % ния,град _&__S__s_

Уплотняющее давление 0,09 МПа, дозировка продукта 6$ по массе сухого грунта, 7 сут влажного хранения при исходных влажностях,%:

30	0,026	2,8	1,65	-	-
13	0,036	1.9	1,83	—	-

33

33	0,025	1,6	1,55	_	—	—
24	0,056	1,9	1,65	-	—	—
7	0,043	1,5	1,78
5	0,028	1,0	1,85

Уплотняющее давление 0,20 МПа,дозировка продукта 8$, 7 сут влажного хранения при исходных влажностях грунта, $:

10

20

30

40

23 0,065 - 1.93 1.93 0,22 0,20 0,19 0,11 0,23 0,13 - - - 1,68 1,68 0,16 0,14 0,05 0,03 0,09 0,04

влажности.

Уплотняющее давление 15 МПа, исходная влажность 23$, влажное хранение в течение:

28 сут 7 сут

Уплотняющее давление 0,20 МПа, исходная влажность 23$, влажное хранение в течение:

х7

28 сут 7 сут

Регламентируется при уплотняющих давлениях 0,20 МПа и оптимальной

Б-Б

A-A

Рис.2. Конструкции балластных перемычек:

а-балластный лригруз из закрепленного грунта; б-комбинированный групповой метод балластировки; I-рекультивационный слой; 2-закрепленный грунт; 3-шнеральный грунт; 4-трубопровод; 5-грушовой

пригруз УБО; 6-блок бетонный

f—!

3.4.    Комбинированный балластный пригруз (рис.2,б), состоящий из группы утяжелителей типа УБО и закрепленного грунта, следует применять с водоотливом при глубине воды в траншее, исключающей контакт укладываемой вяжущегрунтовой смеси с водой в процессе работы.

3.5.    Параметры траншей при строительстве трубопроводов на пойменных и заболоченных участках определяется согласно СНиП Ш-8-76.

4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1.    Определение необходимой величины пригрузки на прямолинейных участках.

4.1.1.    Согласно нормам [i ] проверку против всплытия подводных трубопроводов на переходах через водные преграды и на обводненных участках цроизводят по расчетным нагрузкам и воздействиям из условия

где Б - необходимая величина пригрузки (вес балласта под водой), приходящаяся на трубопровод дайной I м, Н/м;

К_м - коэффициент безопасности по материалу, равный (дая * случая балластировки закрепленным грунтом) 1,2;

Кпо- коэффициент надежности при расчете устойчивости по-' ложения трубопровода против всплытия, равный (дая пойм рек и периодически заливаемых участков 1$-ной обеспеченности) 1,05.

4.1.2. Расчетные нагрузки и воздействия определяются по фор

мулам:

расчетная выталкивающая сила воды, действующая на трубопро

вод

^ГВ If

(2)

расчетная масса заизолированного трубопровода в воздухе

^ Яр    5 $£/3    )

(дополнительная нагрузка на трубопровод нулю),

(3)

Q_J0il принимается равной / ^у

где 1_н - наружный диаметр заизолированного трубопровода;

- удельный вес вода, равный НЛО³ Н/м³;

~ собственный вес трубопровода;

' собственный вес изоляции.

4.2. Определение необходимой величины пригрузки на криволинейных участках,

4.2.1. Проверку против всплытия трубопроводов, прокладываемых криволинейных (в вертикальной плоскости) участках трассы,производят из условия

^ ^    Н в fmp

где /{_м> К не. / %_тр и О_ог?теш те же значения, что и в п.4.1; п.4Л.2; ^у Цц1?- расчетная величина пригрузки (вес балласта под водой), необходимая для изгиба трубопровода по данной кривой дна траншеи, определяемая из условия прилегания трубопровода ко дну траншеи:

±    £    J

а рр>>

(5)

на вогнутых кривых

31

9

(6)

0*0* '

^лпр.с " расчетная величина пригрузки, необходимая для предотвращения подъема трубопровода на выпуклых в вертикальной плоскости криволинейных участках под воздействием продольных усилий, вызванных внутренним .давлением и перепадом температур:

£

6_a/>.c~S/j>-    (7)

В формулах (5), (6), (7) J - момент инерции поперечного сечения трубы; J3 - угол поворота трубопровода, рад; у⁵ радиус упругого изгиба оси трубопровода; S - продольное усилие, равное

S * р(0,2Р_кц-{-    (8)

где F - площадь поперечного сечения металла трубы;

oCf - коэффициент линейного расширения, равный для стали 1,2.10^ 1/град;

At - перепад температур, принимаемый для подземных труб о проводов, равный ±40°;

13

кольцевые напряжения в трубе от действия внутреннего давления

/X P^Sh    ,q\

28

Здесь Р - внутреннее давление в трубопроводе;

Dfiy- внутренний диаметр трубы;

$    -    толщина    стенки    трубы.

4.2.2. Длина волны изгиба трубопровода на выпуклом участке определяется по формуле

(Ю)

на вогнутом участке    ^

(II)

4.3. Расчет удерживающей способности балластировочной перемычки

4.3.I. В качестве удерживающей способности одного погонногс метра перемычки Руу принимается величина ее сопротивления поперечным вертикальным перемещениям, трубопровода единичной длины Р_с за вычетом архимедовой силы А/

(12)

4.3.2. Сопротивление перемещениям Р_с определяется в соответствии с расчетной схемой, представленной на рис.З. Оно состоит из двух слагаемых: массы грунта непосредственно над трубой Р_Гр и результирующей силы сопротивления грунта сдвигу Р_сда по двум плоскостям среза, проекции которых представлены на схеме отрезками АВ и сд:

^ро-^ргр^+рс,1.    да>

4.3.3. Массу грунта над трубой Р_Гр определяют как произведение объема грунта в пределах фигуры АВ СД над трубопроводом еди

ничной длины на удельный вес закрепленного грунта

Р = (]] р - Pi”) и

гр '“но 8 'игр,

&Л^гр — удельный Еес закрепле ■ юго грунта.

4.3.4. Величину Р_сда находят из выражения

(М)

(15)

где

Рис.З. Расчетная схема для определения Руд

^ср~

средние касательные напряжения по плоскостям среза: ^ср    ^орт    ^гр'

е.

(здесь ьQxm - активное давление грунта на уровне середины высоты tl₀ \ (f_{3 Z}p “ УГ°л внутреннего трения закрепленного грунта.

Gg 2р~ сцепление закрепленного грунта; Ff - площадь плоскости среза перемычки единичной длины, численно равная fa ).

4.3.5. Значение в_а#_т в начальной стадии закрепления, когда сцепление закрепленного грунта наименьшее, определяют по формуле    м    L    ф    _

03 rp Fo j_ п / / г-° J_f I    ,    \

*^П'*    -'),    (17)

Р =

''акт

2

После завершения процесса закрепления, когда сцепление приобретает максимальное значение, £_аш следует принимать равным нулю.

4.3.6. Архимедова сила находится, как произведение объема rpyi

15

та в пределах АВСДЕ над трубопроводом единичной длины на удельный вес вода с учетом взвешенных минеральных частиц грунта:

U8)

4.3.7, Полная удерживающая способность перемычки равна произведению РудНа длину перемычки в я-

4.4. Определение конструктивных размеров перемычек.

4.4.1. Высоту перемычки    определяют    глубиной траншеи

и высотой рекультивируемого слоя грунта    по формуле

“hp ~ ^тр ~ /lреЦ ,

4.4.2.    Откосы перемычек 1# назначаются равными 1:1-1:1,25.

4.4.3.    Длина перемычек должна удовлетворять технологическим требованиям, в соответствии с которыми желательно, чтобы вяжущее вещество, доставленное на трассу одним битумовозом, было использовано для приготовления грунтовой массы на одну перемычку. В этом случае отпадает необходимость в жестком контроле за расходом вяжущего и даже при неравномерном (по длине перемычки) поливе удается в конечном счете добиться нужной дозировки продукта по массе за счет более тщательного перемешивания грунта.

Исходя из этого масса сухого грунта в перемычке подлежащая закреплению, будет равна при дозировке продукта

(20)

где М - масса вяжущего в одном битумовозе.

Отсюда объем грунта V в перемычке, подлежащей закреплению, равен

где J>_G - плотность сухого грунта.

4.4.4. В соответствии с принятой конструкцией перемычки (см. рис.2) объем грунта V в ней определяется по формуле

Y-F_efe„i-2Vt_t    (21)

где F_efi - площадь поперечного сечения средней ‘части перемычки, “ ограниченной дайной за вычетом поперечного сечения трубы;    ⁷

где

VS - объем грунта в откосе перемычки. 4.4.5. Площадь F_ap определяют по формуле

F =F -F

ср ^г п тр /

(22)

Fm - полная площадь поперечного сечения перемычки в траншее

/7

а+5

г

h

о /

(23)

- площадь поперечного сечения трубы

^Р    7/71*

Г =    (24)

' /яр //

В формуле (23) Q.J $ - ширина перемычки по верху и по низу

соответственно

(25)

Величина S и откос траншеи / принимаются в соответствии со СНиП П-45-75 и СНиП Ш-42-80.

4.4.6.    Объем V$ определяется как

Ь Л^гпВ-^_й)(21г_л-д„) + jjp-9n.    (26)

4.4.7.    Из выражения (21) длина перемычки 9_п равна

V -2УГ

(27)

Ср

Г    р

4.4*8. Расстояние между перемычками С определяют для каждого прямолинейного и криволинейного участков отдельно из условия устойчивости трубопровода против всплытия по соответствующей необходимой величине пригрузки,* отсюда    F5=    in

^У (28)

79 ‘

9я Руд

4.4.9. Трубопровод, балластируемый перемычками из закрепленного грунта с шагом t , следует проверять на прочность.

4.5. Расчет числа перемычек

4.5.1. Число перемычек на балластируемом отрезке трубопровода определяют как сумму частных от деления длин прямолинейных, криволинейных выпуклых и криволинейных вогнутых участков на

I?

соответствующие им величины Е_тр отрезка).

4.5.2. Если на прямолинейном участке последняя перемычка не попадает на границу с последующим криволинейным участком, число перемычек округляется в меньшую сторону до ближайшего целого, и очередная перемычка устраивается на расстоянии шага, определенно го для данного криволинейного участка.

При переходе с криволинейного на прямолинейный участок число перемычек на криволинейном участке округляется в большую сторону.

плюс одна перемычка (в начале

4.5.3. Когда при расчете на всем балластируемом отрезке число перемычек получается дробным, его округляют в большую сторону до ближайшего целого.

4.6. Расчет потребности в вяжущем ЖГ-Л.

Общую потребность в вяжущем Q определяют произведением числа перемычек на массу вещества, перевозимого за один рейс битумовоза М:

$ - Mn    (30)

4.7. Масса одной балластной перемычки в зависимости от степени обводненности траншеи может быть определена для наиболее часто встречающихся вариантов в следующем виде:

I расчетная схема Ин~Уо^к Нв

P=8EJu₀ А^г,

Д расчетная схема Нв>$«

с³А³~Зф-з

Р-2В1С--_¥(с/}3_},

(31)

(32)

Ш расчетная схема - трубопровод полностью вод водой

p=VmEjs%

$

(33)

Здесь

й

- характеристика трубопровода;

(34)

EU - жесткость трубопровода;

у₀ - высота выступающей части плавающего трубопровода * над поверхностью вода, м;

Нр - расчетная глубина, м;

fj_g- глубина воды в траншее, м;

С - расчетная длина изогнутого трубопровода, ы.

•±.8. При групповой установке грузы укладывают вплотную друг к другу, а их общее число на I км трубопровода должно соответствовать расчетному (требованиям проекта) с учетом массы грунта.

4.9.    Основным фактором, ограничивающим число грузов в группе при балластировке трубопроводов, является прогиб трубопроводов.

4.10.    Для определения максимального числа грузов в группе необходимо задаться допустимым прогибом трубопровода.

Максимальный прогиб пригруженного трубопровода будет в середине свободного от грузов участка.

4.11.    Предельную длину группы грузов определяют из уравнения (35)(при этом прогиб трубопровода ограничивается до 10 см)

ы/ -—“    , ,    os)

где

2j_z(F^k ³/ 6k^z)+QJS№)

Е - модуль упругости материала трубопровода;

(7 - момент инерции трубопровода;

{£ - прогиб трубопровода;

- распределенная пригрузка, определяемая по формуле

h'h

top

(36)

где

рд - плотность воды;

Y/пр- объем I м трубопровода в воздухе

^^sT_ip'f^L)

(37)

^ - пригрузка от балласта; р - вес груза плюс вес грунта засыпки в воде;

5_гр~ ширина груза.

4.12. Пример расчета конструктивных и технологических параметров балластировки пойменного участка газопровода приведен в приложении 4.

где

5. ОРГАНИЗАЦИЯ И ТШОШПШ РАБОТ

5.1. Б основу технологии положена идея искусственного улучшения инженерно-геологических свойств слабонесущих минеральных

19

УЖ 621.643.002.2.2(204.1)

Настоящая Инструкция по балластировке трубопроводов с использованием закрепленных грунтов разработана на основе проведения экспериментальных и теоретических исследовании, выполненных ВНИИСТом, Уфимским нефтяным институтом и МИЕХ и ГП дм. И.М.Губкина.

При составлении Инструкции был обобщен опыт балластировки газопроводов Уренгой - Петровск и Уренгой - Но-вопсков строительно-монтажными организациями Главвосток-труб опроводстроя.

Инстанцию разработали: Н.П.Васильев (ВНИИСТ), Л.А. Бабин, Л.И. Быков, (лК.Рафиков, В.А.Ильин (Уфимский нефтяной институт), В.Л.Березин (МИНХиГП им. И.М.Г^бкина), Ф.В.Мухамедов, Р.М.Шакиров, Б.Ф.Бобрик, А.И.Лазин (Глав-востоктрубопроводстрой).

Предназначается для работников проектных институтов Мингазпрома и строительных организации, осуществляющих балластировку магистральных газонефтепроводов.

© Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов (ВНИИСТ), 1985

грунтов путем химического связывания их органическими веществами на основе недефектных продуктов углубленной нефтепереработки.Именно таким воздействием удается обеспечить требование СНиП П-45-75.

5.2.    До начала балластировки трубопровода перемычками из закрепленного грунта:

балластируемый трубопровод должен .быть уложен в траншею на проектные отметки, изоляционное покрытие проверено и в случае необходимости отремонтировано; должны быть проведены работы по предохранению изоляционного покрытия от механического повреждении (если они предусмотрены проектом); завезен вяжущий состав ВЛТ; произведена разбивка и закрепление размеров перемычек на местности, проверена и подготовлена техника," в зоне работы звена подготовлен инвентарь, приспособления и средства для безопасного производства работ; получено письменное разрешение от заказчика на балластировку уложенного трубопровода.

5.3.    Технология балластировки трубопроводов перемычками из закрепленного грунта в зависимости от сельскохозяйственного назначения земель включает следующие основные операции:

приготовление грунтовой смеси;

послойная укладка смеси;

послойное уплотнение смеси;

обратная рекультивация.

5.4.    В зависимости от климатических, гидрогеологических условий и оснащенности подразделений строительной и специальной техникой используются несколько технологических схем балластировки трубопровода.

5.5.    Если нет грунта, пригодного для закрепления, следует применять карьерный способ приготовления вшущегрунтовой смеси (рис.4). Подготовленная смесь доставляется на трассу автосамосвалами и отсыпается в необходимом количестве на бровке траншеи с расчетным шагом в местах устройства перемычек.

5.6.    Бригада по приготовлению грунтовой смеси карьерным способом состоит из 5 чел.: машиниста бульдозера (I), машиниста дорожной фрезы Д-530 (I), водителя автобитумовоза (2), машиниста одноковшового погрузчика Т-157 (I).

5.7.    Бригада оснащается следующими машинами и механизмами (табл.5).

5.8.    Укладку закрепленной смеси, послойное уплотнение пере^ мычки, засыпку трубопровода минеральным грунтом и рекультивацию производят бульдозером ДЗ-19.

2)

Министерство Ведомственные строительные ВСН 180-85 строительства НОРМЫ МиннеФтегазстрой предприятий нефтяной и газовой промышленности Инструкция по балластировке трубопроводов с использованием закрепленных грунтов Впервые

I. ОБЩЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1,1* Настоящая Инструкция распространяется на проектируемые вновь строящиеся и реконструируемые трубопровода л ответвления от них с условным диаметром до 1400 мм (включительно) и избыточным давлением среды не выше 10 Ша, укладываемых подземно и в насыпях на обводненных и заболоченных участках с использованием технической мелиорации грунта,

1.2. В качестве пригруза используются минеральные грунты* улучшенные добавками вяжущих компонентов (тяжелые крекинг-остатки битумы и т.д, и активаторов (цемент, известь и т.д.). Эти грунты называются закрепленными грунтами. Они могут использоваться в виде балластных перемычек или в сочетании с железобетонными утяжелителями.

1.3.    Балластировку трубопроводов закрепленным грунтом применяют на обводненных прямолинейных и криволинейных участках (периодически затапливаемые поймы рек, обводненные заболоченные участки при мощности торфяной залежи до 2,5 ми несущей способности грунта ^-0,015 Ша ) при подземном, полузаглубленном и наземном способах прокладки как в летнее, так и в зимнее время.

1.4.    Балластировку трубопроводов закрепленным грунтом можно применять в сочетании с утяжеляющими грузами и анкерными устройствам, в частности, на вертикальных вогнутых кривых, где необходима пригрузка для изгиба трубопроводов, и на выпуклых кривых, где требуется пригрузка для предотвращения выпирания труб из грунта.

1.5.    При проведении изысканий трасс трубопроводов необходи

мо определять основные физико-механические характеристики грунтов подлежащих мелиорированию (удельный вес, влажность, гранулометрический состав, число и индекс пластичности, сжимаемость грунта,

угол внутреннего трения и сцепление, величины набухания и размока

ем ости).

Црок введения Г июня 1985 г

.Внесена ШЖиТом ТотделГ экспериментальных исследований)__

Утверждена Миннефтё-газстроем 10 сентяб*-оя 1984 г._

«

Если при изысканиях трубопроводов получены характеристики грунтов .необходимые для расчета, разрешается недостающие характеристики принимать согласно данным предшествующих изысканий (для аналогичных грунтов) в данном районе. Б этом случае принимаются минимальные значения плотности и удельного веса, а также угла внутреннего трения и сцепления, которые 'могут бы^ь у данного вида грунта.

1.6. При балластировке трубопроводов закрепленным грунтом следует руководствоваться требованиями работ [l, 2, 3 , 4^.

2. ВЯВДЕЕ ДЛИ 1ДАГЙСТРАЛЪШХ ТРУБОПРОВОДОВ (Bl.1T)

И СВОЙСТВА, закрепленных грунтов

2.1.    В качестве средства закрепления и стабилизации строительных свойств обводняемых минеральных грунтов применяется вяжущее fflT-Jl, выпускаемое производственным объединением Башнефте-химзаводы Ыиннефтехимпрома,

2.2.    Вяжущее ВЛТ-Л готовится компаундированием- 70-80/S тяжелых нефтяных остатков (гудрон, крекинг-остаток, вакуумированный крекинг-остаток) и 20-30^ легкого газойля деструктивных процессов (замедленного коксования, термокрекинга). Оно должно соответствовать требованиям Технических условий (ТУ 3830III7-8I), указанных в табл.1.

Таблица I

Наименование показателя Значение ГОСТ или метод и опыта- показателя ния

Вязкость условная при 50°С (не ниже), градусы условные	10	ГОСТ 6258-52
Тешература0застывашгя (не выше;, иС	0	ГОСТ 20287-74 Метод Б
Температура вспышки в открытом тигле, °С (не ниже)	ЮС	ГОСТ	4333-48
Массовая доля вода (не более), %	I	ГОСТ	2477-65

Рекомендуемый групповой углеводородный состав и соответствующие физико-ХйМИчес!ше свойства Б/1Т-Л приведены в приложении I.

2.3.    Упаковку, маркировку и ранение вяжущего ШТ-Л выполняют по ГОСТ 2517-80 аналогично нефтяным жидким дорожным битумам. Транспортировку вяжущего ШТ-Л производят железнодорожным и автомобильным транспортом.

Отпуск и прием вяжущего ШТ-Л производят партиями. Партией считается любое количество вяжущего, однородного по своим качественным показателям и сопровождаемого одним документом о качестве Качество поступающего вяжущего ШТ-Л контролируют отбором проб в соответствии с ГОСТ 25I7-8G.

2.4.    Для оценки возможности балластировки закреплением грунтов вяжущим ШТ-Л, определения дозировки вяжущего, способа и параметров уплотнения устанавливаются физико-механические характеристики грунтов в соответствии с приложением 2.

Характеристики грунтов устанавливают по материалам инженерно-геологических изысканий, а в случае отсутствия или недостатка их - лабораторными испытаниями образцов, отобранных в соответствии с ГОСТ 12071-72.

2.5.    Закреплению вяжущим ШТ-Л подлежат (без специальных добавок) рыхлые минеральные грунты. Хирные глины,одноразмерные сыпучие барханные пески и пески средней крупности и крупные могул быть закреплены вяжущим ШТ-Л в соответствии с указаниями СН 25-74 только при введении минеральных добавок (извести, цемента)илг после улучшения гранулометрического состава,,

2.6.    Требования к физико-механическим показателям закрепленных минеральных грунтов при балластировке разработаны с учетом норм по закреплению грунтов в дорожном, аэродромном и промышленном строительстве и специфики трубопроводного строительства и приведены в табл.2,

2.7.    Дозировка вяжущего ШТ-Л для закрепления грунта при балластировке зависит от вида, влажности и состояния грунта.

2.8.    Для суглинков дозировка вяжущего, определенная с учетов зависимости прочности на сжатие, водонасыщения и сопротивления пс перечным перемещениям (коэффициента увеличения балластирующей сш собности) (рис. I), составляет 6% по массе сухого грунта при исходных влажностях, близких к оптимальным. Значения оптимальных влажностей для различных грунтов приведены в приложении :

Если исходные влажности отличаются от оптимальных в большу! или меньшую сторону на 40# и более, допускается увеличение дозировки вяжущего до 8# (при достаточном технико-экономическом обосновании) идя улучшения условий перемешивания и уплотнения смеси.

5

Таблица 2

Показатель Значение ГОСТ или метод яс- питания

Предел прочности при сжатии неводонасыщенных образцов ударного изготовления при 20°С, МПа

Предел прочности при изгибе неводонасыщенных образцов-балочек, полученных уплотнением при давлении 15-20 МПа Не менее ОД

IT ²⁰ °v“^a    Н.    «ли

Набухание, %

Капиллярное водонасыщение,%

Коэффициент морозостойкости для образцов оптимального уплотнения

Модуль деформации закрепленных грунтов:

Не менее 0.3^Х^

Не более

Стандартная методика СоюздорНИИ,

СН 25г-74

То же

¹² л

14

Не менее 0,6

уплотненных катками

15-20 МПа, МПа    20-60

уплотненных массой машин (до 0,09 Ша), МПа    1-5

Мет-Oj та,

юек-

Угол внутреннего трения при исходной влажности не более

оптимальной, град    Не    менее    23    ГОСТ    12248-66

Сцепление при исходной влажности не менее оптимальной,

ЫПа    Не менее 0,05    ГОСТ 12248-66

Время размокаемости, мин    Полное отсут-    Прибор ИРГ, методи-

ствие размока- ка Гидроцроекта емости

Примечания: I. Показатели приведены для образцов влажного хранения в возрасте 7 сут, за исключением морозостойкости, определяемой в возрасте 28 сут. 2. Минимальные значения прочности на сжатие определены для образцов тяжелых супесей и суглинков, закрепленных 6% ШТ-Д по массе скелета грунта и испытанных после 7 сут гидроизолированного хранения. 3. Минимальные значения углов внутреннего трения и сцепления определены для образцов суглинков, закрепленных 6-8$ по массе ШТ-Л, испытанных по способу медленного одноплоскостного среза при условной стабилизации осадки штампа (не более 0,02 мм за 12 ч). 4. Допускается определение величины Ичвлажности набухания по методике Гидропроекта на приборе ПЕГ. 5.^х' Нижние пределы приведены для супесей, верхние для суглинков.

6

Рис.I. йзбор дозировки вяжущего ВАТ-Л: I - прочность на сжатие; 2-водонасыщение; 3 - коэффициент усилия

2.9. Дозировка вяжущего ШТ-Л дан некоторых видов грунта и назначается и уточняемся с учетом их свойств (табл.З и 4).

2.10. Физико-механические характеристика для выполнения расчетов балластирующих перемычек из закрепленного грунта,, устойчивости трубопровода и строительного периода принимаются по табл.З и 4.

3. КОНСТРУКЦИИ БАЛЛАСТНЫХ ПРИГРУЗОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕ!

ЗАКРЕПЛЕННЫХ ГРУНТОВ

3.1.    Выбор конструкций балластных пригрузов с использованием закрепленных грунтов обусловливается:

схемой прокладки трубопровода;

мощностью торфяной залежи;

расположением участка трубопровода в плане и в профиле (наличием горизонтальных и вертикальных кривых);

методом и временем цроизводства строительно-монтажных работ.

3.2.    Выбор различных вариантов балластных пригрузов с использованием закрепленных грунтов (рис.2) зависит от вида и состояния грунта, а также от поперечного профиля и обводненности траншеи.

В зимнее время при проведении работ во избежание смешения ШТ-Л с мерзлым грунтом необходимо предварительно разрыхлить минеральный грунт.

3.3.    Конструкцию (рис.2,а) в виде расположенных с определенным шагом t отдельных перемычек из закрепленного грунта следует применять для балластировка трубопровода во всех случаях, когда траншея во время производства работ свободна от воды (периода-чески заливаемые поймы рек (работа без водоотлива), короткие заболоченные участки с использованием водоотлива при мощности торфяной залежи, ие превышающей глубины траншеи, протяженные заболоченные участки с торной заделью не превышающей глубины траншеи).

Длина участков определяется производительностью водотливиой техники и прочностью трубы. Разделение на участки производится комбинированными балластными пригрузами, состоящими из группы утяжелителей типа ТБО, засыпанных обычным минеральным грунтом.

Таблица 3

Показатель Дозировка вяжущего по массе сухого грунта, % 4 6 8 4 6 8 4 J_в 8 Суглинок тяжелый темно-буоый Суглинок красный Супесь тяжелая мелкая Предел прочности при сжатии не* водонасыщенных образпов при 20 ( и режимах хранения, Ilia сухое хранение 2В сут 2,94 2,75 2,35 2,36 2,14 1,95 1,70 0,93 0,55 7 сут. 2,05 1,69 1,32 1,20 1,00 0,50 1,09 0,67 0,44 влажное хранение 28 сут 1,32 1,28 0,90 0,86 0,79 0,73 0,68 0,50 0,36 7 сут. 0,50 0,42 0,35 0,32 0,25 0,20 0,42 0,35 0,28 Набухание, % 16 12 10,2 10,4 8,2 6,5 2,3 2,0 1,6 Капиллярное водонасыщение, % 18 14 12 12,2 10,4 8,3 5,0 3,5 3,0 Плотность закрепленного грунта при уплотнящем давлении 15-20 МПа, г/см3 1,93 1,94 1,90 2,08 2,06 2,02 2,14 2,10 2,08

Примечания: I. Исходные влажности при данных исследованиях приняты: суглинок тяжелый темно-бурый - 22$; суглинок красный - 16$; супесь тяжелая - 12$.

2.' Морозостойкость суглинков обеспечивается в пределах 4-5 циклов замораживания-оттаивания при коэффициенте морозостойкости 0,6.

о