ГОССТРОЙ СССР ГЛАВПРОМСТРОЙПРОЕКТ ВСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ СОЮЗСАНТЕХ ПРОЕКТ Государственный проектный институт САНТЕХПРОЕКТ
Серия ВЗ-25
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ ОРОСИТЕЛЬНЫХ КАМЕР
МОСКВА 1968
УТВЕРЖДАЮ:
/ГлавшИ инженер фш Сантехпроект
ОшАШ
В нестоящей третьем издании рекомендаций содержатся материалы для расчете оросительных камер центральных кондиционеров, применяемых в системах кондиционирования воздуха и вентиляции.
В настоящем альбоме приводятся новые данные для расчета процессов охлаждения и нагревания воздуха в оросительных камерах при распылении в них холодной или горячей воды.
Приводятся также новые денные для расчета двухступенчатых камер и зависимости для расчета охлаждения циркуляционной воды в оросительных камерах.
Расчет процессов обработки воздуха производится по методу, разработанному кандидатом техшнаук Л.М.Зусмановнчем.
Этот метод рекомендуется применять для расчета типовых и индивидуальных оросительных камер, а также для теплотехнических расчетов вновь конструируемых камер.
Конструктивные характеристики секций центральных кондиционеров приводятся в альбоме оборудования "Центральные кондиционеры".
Альбом составлен канд.техн. наук Л.М.Зуомаиовичем, подготовлен к изданию в техническом отделе ГПИ Саитехпроект и утвержден в качестве материала, обязательного для применения в системе Всесованого объединения Совасантехпроект.
С выходом настоящего издания ранее выпущенные первое и второе издания альбома по расчету оросительных камер кондиционеров анцулжрувтся.
40-
где А, С, К - коэффициенты»
0; т,п - показателя стелены
” относительнее вшовонв*
tc“ температуры воздуха;
- относительное изменение _ - up твплосодерхахн» воздух*!
лТс
во аду ха по Сухову термометру еромекля в град!
C/i иУл - теплосодерханяя воздух* до м после ороаенвя
to-/ и 1сг-
тенлооодержаяие в температура точки роем воздух* до оровеввя в кввл/кг в грод|
гнгреметричоская разность температур воздух*
» грм*
гягреметрнчесхед разность топлосодервавв! воздух* в ккал/кг
- начальная температура распыляемо! водв в град»
tp- £ &н _ температурим! аналог двинуло! сидм/разно потенцвалов/ влагообмема в град!
температурнн! кратер*!, учитывай»*» начальные cc,-t.p параметре воздуна в водн|
- коэффициент ороневн*!
- холвчоетво распыляемо! воды в кг/ч;
- количество обрабатываемого воздуха в кг/ч;
- теплоемкость вязду влажного воздуха в ккал/кг
гр«Д1
Критеря» PL уВходяцн! в ураввенне /4/ в учвтывавцн! влнянне влвгообмена на теплообмен «определяете я по следух-ще! формуле»
/?,= у+^а..а г 34а,
Оч-Ёгг ~ Р&н £/> “
Рп и Рьн
- коэффшнент пропорциональности , в ш рт.ст/град»
- парциальные давленая водяного пара в состоянии насыщения соответственно
прн температурах tputgH в нм рт.ст.
- отноненаа коэффициентов тепло-а влаго-обмена)
Для обычных условия работы оросительных камер н градирен
1 - скрытая теплота парообразования. приннмаомая для средних условна равно! 585 клал/кг»
Для определения критерия И может служить также приближенная формула
Я - 1,795 ♦ 0,022/ tp ♦ ttoZ+OtOOCm/tp+t, ' ^Sh * ^Sm /•
II. Физический смысл уравнений /4/ и /5/ в входящих в них величин заключается в следующем.
Уравнение /4/ характеризует полный теплообмен между воздухом и водой в форсуночных охладителях, а уравнение /5/ характеризует явный теплообмен.
безразмерная величина о U характеризует изменение теплосодержания обрабатываемого воздуха в процессе ороменмя его водой. Безразмерная величина &ТС - характеризует изменение температуры воздуха при его обработке в оросительной камере.
Температурный критерий Mi учитывает начальные параметры взаимодействующих сред воздуха и воды и представляет собой отномение температурного аналога двяжей силы
-42-
влагообмеяа / tp - £ён / к начальной гнгрометрической разноси температур воздуха / tc< - ±р /•
В ааввснмостн от абсолютных значений tpj-Ь&я и tc пра Mi - const может мне» место раалнчнан велнчнна движущей силы влагообменадР=Ри-Рб*=^«г£ф]оэтому одна жрвтеряй Mi характеризует температурные условна толь» при явном теплообмене /уравнение /5/ .
Критерий Я. учитывает влияние влагообмена на теплообмен н определяет действитедьяув величину движущей снам/ ревности потенциалов/ влагообмена, жоторая зависит от абсолютных значений tp и » входящих в разность /tp-tan/»
Произведение критериев Mi Я характеризует отяоаевие движущей силы влагообмена к начальной гигрометрнчесной разности температур обрабатываемого воздуха и поэтому используется для характеристики полного теплообмена /уравнение 4/. Эго же произведение хритериев^Яхаракх*-ризует и отноиение движущей силы влагообмена к движущей силе теплообмена /£с-£ен/
Критерий В, или как его обычно называют коэффициент орошения,представляет собой отноиение весовых сноростей воздуха Vjf я воды US'ft& в поперечном сечении
оросительной камеры В = ^^- и характеризует гидро
динамические условия тепло я влагообмена*
Таким образом, тепло - и влагообмен в оросительных каыерах,оценнваемый величинами а С/и дТс , характеризуется как температурными /произведение М, Я /, так и гидродинамическими /критерий В/ условиями обмена*
43-
Графическая интерпретация ъыячи & С/;&Тс ; № j R. и сг применительно к процессам охлаждения в осущення воздуха представлена на .ряс .3
12. Пря непосредственном контакте воздуха с водок могут происходить семь различных процессов тепло-в влаго-обмеиа /см. рис.1/, которые равдедявтся ва трв группы.
А. Процессы,протекавшие с появхеявем теплоеодержания, характеризуется тремя режимами вдагообмева при охлаждении вовдухат
процесс I - осупевве в охлаждение воздуха /а/е
процесс 2 - без взмевеявя влагосодержанвя /сухое охлажхенве dz= cfv /|
процесс 3 - увлажнение в охлажхенве воздуха Idt > d-t /.
Б. Процесса без в вменения теплосодержания обрабатываемого воздуха. К этой группе /см. ряс.1/ относится только одмж процесс 4 - процесс адиабатического увлажнения в охлаждения воздуха /с!г >Ф/
В. Процессн,сопровождашди<Нивниением теплое одержания, характеризуется тремя режимами теплообмена прн увлажнения воздуха.
процесс 5 - охлаждение в увлажнение воздуха i
процесс б - изотермическое увлажнение воздуха процесс 7 - нагрев и увлажнение воздуха /£ce>ic-t/.
13. Проведение перечисленных в п.12 процессов обработки воздуха в оросительных камерах зависит от взаимного соотношения трех величин!
начальной температуры распыляемой воды
начальнах параметров обрабатываемого воздуха(£С/4/ ‘-г'>
коэффициента орошения В.
Эти величины входят в расчетные уравнения /4/ и /5/.
—/V-
Й(С.З Графическая иктерлретация ряочепш* величия аЗ ; дТ& - и а
В З-d -^иягрянме.
atp-t^-tp - гмгроме/гричессяя рААЯОСТ*;
.м- 3,-tfo, 3,-3*
АЭ * ЗУ - Ьр ~ Qt4(t«.-t,p) “ очноеителькое изменяли е геягосодержакия; аТо* ~^су “ относительное изменение темпера** рм.;
Mi"TTT7— Танлературиии критерий)
R=.i+ в'*^^^<Й^1срнтсрт^^тшиио11^|« ъхиъммг влатооЗнеиа яатиишо$мен-;
^ tp-ttH * 1ьоа4,Фи«,ие»т, ми Рт. tr | г?а*.
-45-
Условия,необходимые в достаточные для проведения каждого as com процессов тепло- в влагообмена при непосредственном контакте воздуха с во до! /ев. рис. I/, приведены в табл.1.
Произведение критериев Л7гА=-1 является осиовпш граничным условием, разделяющим три группы процессов/ с повннеяи-ем,бев и вменения в с понижением теплосодержания/.
Оно непосредственно следует ив обобщающих уравнение типа /4/ и било получено не реиения дифференциального уравнения для адиабатических процессов.
44. Развернуты! вид обобщающего уравнения /4/ относительно разности теплосодержания воздуха раскрывает составные части процессов полного теплообмена.
д7= «7/ -Ул =ACp(tcrtp)Hp,Bm+J}Cf>(ti> ~1ен)Я**Р' В** /7/
И8 уравнения 111 следует, что разность дУ охлаждаемого воздуха состоят из двух слагаемых. Первое определяется начально! гигрометррчесхо! разностью температур /£с,- £>о/, а второе-величино! температурного аналога движуще! силы влагообмена Itp-terf. Чем меньне значение Itcftp /, т.е.чем больной относительная влажность воздуха *f> , тем незначительнее доля первого слагаемого в общем теплообмене.
При / ±Q<-tp /-Он * IOOf величина перво! составляющее в уравнении равна нулю. При этом условии полученн уравнения для расчета процессов обработки насыщенного ввиду».
15. Уравнеяня/4/ н /5/ применимы для описания процессов тепяо-н влагообмена происходящих в оросительных камерах
ЗгдовмЯг оров&ддеид, процессе», яри цепесредетбешсон соктаисте цмсалк!Цйикото мэдось о ьо*,ой & ороситееискх л^мерах
Золоеи* 1уро»е^цсцу туроцессо»
качалисл/*-'сеимраусчр», расиидхсной юдк,tto
Процесс шисиы» с-оетоенл*. воздуХ4-
M, &|
Процесс 1 Ocyiuevtue и
(UAAXfcuc-Me *»< А* |
V |
vj;400% |
Процесс Z сухое
охлаждение- |
А« |
^J*400%
м^Г
йАг_ |
Процесс 3 увлажнение и охлаждение |
te,^
С |
^Г^н~
f/* |
Процесс 3 Увлажнение w охлаждение &1 > Ы/, |
tt1-^
t,^ |
|
ПрОЦСОС 1}. а^и&4&/гичес1сое До;еэьэ1т«-н,ие <£ез иэнснскм*’ тмиоса*ерж<екм*у.
ttt *t$H * tc* (-4* Mi *0)
tfc« > t-C.,
n,£<-i
Процесс- 5 Охмждосие и $»л*жие«иг t'tj
Процесс/S oj£ *-а^сгцси4<е и иьдо/жксмце “tct сЪс4
Процесс & иэотерничеек*
з»л;икке#смс "to* л 1/t-j
Процесс 7 К^ьгре» м 3»лдескек«е
t/C4 > "t'Ci
Принечалсие. Ьритермй Мц = ~ \i+M<) = Ve-*tp ; коэффициент К- ^ ,
Во* - теоретическим коэффициент орошения; &р и £6 - т«илен*аеть воэдэхгймдц
-41-
рашчт конструкция.
Структура указанных уравнения не uiicr от конструктивных характеристик камер.
В зависимости ох вонструхтввных характерветвк камер, т.о. от двамотра выходных отверста! центробежных форсунок do, плотности ях расположения на стояках п , числа рддеа стояков 2 и от взаимных направленна двнження воядуха я водя» в уравнениях А/ н /5/ изменяются только величиям показателе! степени пн Ш у коэффициента орояенил В я величины коэффициентов А,С и К.
16. Численные значения коэффициентов я показателе! степене! в уравнениях А/ н /5/, в зависимости ох указаниях в п.15 конструктивных факторов .приведены в расчетных таблицах
2,5 н 10.
Ох размеров площади поперечного сечения оросительных камер у величины А,С и к и показатели т и п , при всех прочих равных конструктивных характеристиках, практически яе зависят.
17. Обобщающие уравнения,приведенные в табл.2,5 и 10, применимы для расчета процессов изменения состояния воздуха с различными начальными параметрами.
В том числе эти уравнения справедливы и для расчета процессов охлаждения /табл.2/ или нагрева /табл.10/ насыщенного воздуха при </, - 1009*. При постоянном произведения критериев HiR, величины д С/ не зависят от гигрометрячесю! разности температур (to-tp) т.е. при Л7, Я, - const
лд t f (tci-tp).
18. Для получения частных расчетных зависимостей для охлах-денвя насыщенного воздуха aptnj> * 100% обобщающие ураввеняя следует представать в развернутов вале (сы. пункт 14) я приравнять к нулю первое слащеное в ураввеняя (7), так как ( ttj'tp )*0.
При этой расчетная форяуха для процессов охлалденяя насыщенного воздуха приобретет следующий вид:
да=з,- = ясР (tp-t6H)R1+- в”.
Таким яе способом могут быть получены я частные расчетные формулы для охлаждения воздуха с различными начальными параметрами при конкретных значениях ( tc7 0.
19. При расчетах оросытехьша каме/г^^охлаждения и осу-моняя воздуха возникает необходимость определения величины коэффициента влаговвпадвиня»
Коэффициент влаговыпадевия определяется по следующей формуле
м,
- температурный критерий, представляющий отномевне температурного аналога движущей сиш влагообмена к движущей силе теплообмена;
* X В р
R = R -1 = • а - критерий, учитывающий влияние
влагообмена на теплообмен.
Формула (9) получена из уравнений (4) я (5) при d0 =
4,5-5,0 мм, Z от 2 до 3,лриь. изменении Kj от 0 до + I и при у слова t(H^tp
Произведение критериев Мг R* имеет четкий физический смысл и представляет собой отионение движущей енлы влагообмена к движущей силе теплообмена.
Коэффициент £ определяется также и с помощью уравнений (10) ♦ (16) для лЗ и дТс , так как £-
д J
Ж"
20. Обобщающие уравневия (4) и (5), а также расчетные за-
-i9-
висииости, приведенные в таблицах 2,5,7 в 10, связывают воеди-не начальные н конечные нараыетры воздуха, начальную тейпе ра-туру ороиающей вода н коэффициент ороиеняя В, что создает вовнояюств дня решения как нрявнх, так н обратных задач но расчету оросительных катер. Методика расчета и ход рем-ния различных теплотехнических задач приведены в табл. 14, 15,16 и 17.
I. РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ ПРИ НЕПОСРЕДСТВЕННО!
КОНТАКТЕ ВОЗДУХА С ВОДОЙ_
А. Расчет процессов понижения теплосодержания _мзддха_
I. Одноступенчатые оросительные камеры
21. Расчет процессов понижения теплосодержании воздуха
в оресвтельнях хажаржх различных поперечных сечений провево-дится по значении критериев с С и л Тс Формулы для расчетов приведены в табл. 2.
По табл. 2 / см. форнули (Ю) ♦ (16)/ нив рассчитывается различные оросительные камеры, характеристижи которых пред-стявяенн и табл. 3.
Приделы изменения яараыетреи воздуха я йоды для расчетных формул (10) - (16) указаны в табл. 4.
22. Для облегчения расчетов по формулам (1и)-(16) состав-лет воыогравт 1,2 в 4.
Критерий ft определяется по диаграмме 1, составляю! по формул (6).
Дм облегчения аваяятяческях расчетов в приложении врвве-денн табл. 18 и 19, в которых содержатся значения коэффицлитов ороиения В и критерия R , вычисленные в соответствуют! степенях.
23. Пря язображенин процесса язкелнжя состояния воздуха на 3 -d диаграмме прямой линией следует иметь в виду, что конечные аараиетри воздуха приобретают белее высокие значения, чей конечная температура отпденной воды 1( т.е. процесс отклоняется вправо от значения t«K ).
-2-
йдддгiа а1Д
Стр.
I. Общее волохеяяя............... Ц
D. Сущность метода расчете оросительных камер________________Э
В* Расчет процессов пра непосредственном контакте
воадуха с ведом в ороспешных камерах................. 19
i. Расчет процессов поннхеяна хеидесодерхания
воадуха........................... ................19
I/ одяоступенчатне ороснтеяьнне камеры________________19
2/ двухступенчатые о рос пепине хаморн..................23
Б. Расчет процессов адиабатического увдахяеннн ■ „„
охлаждения вощдуха............................ 26
В* Расчет процессов повиаенид топдосодеркаянд
вовдуха....................................................................31
Г* Расчет охдащдення води в оросительных каморах.... 35
1У.Последовательность расчетов обработки вощдуха в ,Л оросятедьинх каморах------------------------ 38
У.Примори расчетов.............. Н8
Пряыерм I я г. Расчета охяакдеяяя я осущеняя ,. вощдуха» Прямая вадача»—.......................... .48
Примеры 3 я Ч, Расчета охдащденяя я осуаення сп вощдуха» Обратная задача........................................... 59
Пример 5» Расчет сухого охдахдения вовдуха..............69
Пример б» Расчет ехдахдеаяя я увлажнения вощдуха.....73
Пример 7» Расчет охдааденяя я осущеняя насыщенного
вощдуха................. 77
Пример 8. Расчет охдааденяя я осущеяня вощдуха в оп
двухступенчатом камере..................... oU
Пример 9» Расчет адиабатического увлажнения 0|
вощдуха» Прямая задача................................ОН
Пример Ю.Расчет адиабатического увлахневяя Qn
воздуха» Обратная задача................ о/
Пример II.Расчет изотермического увдахненяя воадуха90
Z.
^акквсе ДЛЯ/ расче/та Ttpoi^eecoa -пдкижек-иа теяхо содержания* воэдоз&а,
& одкостугьекчатьол оросителькьех камерам. |
Тигронет-
рИЧеС-fC ВЛ
разность
Темпера-
тур
t р |
-Характер
процессов
обработки
Воздуха. |
Циаметр
вкходнмч
отверстия
форсунок
(Lo, нм |
Ра^оче-тк-ьге зависим. ости |
Материала Для srvpощенил расчетов |
Дл.х определения величин дЗ и Djj, |
&ля определения Величин дТс. и tcfc |
Иокогранмм |
Диаграмма |
ТаЗлидн |
OtAtptlS |
Оечшек-ие,
csxoe ox*
Ы^кдение
и^&даж'
некие
Воздуха- |
5.0тЦ,5 |
^7^]аЧГ W |
дТс. * (0,73 + 0,49 («J |
Номограмма £ |
Диаграмма!
а*-*.
шц>едоле-
нмя
Критерия
в |
Таблицы;
<8 и <9
с вычислен
Н.ЫМИ
знаменной
b*Z
Ь соответствующих степенях:. |
k.Q |
a5=0,G2(j+M,fcJR,'O'V,S6 И |
лТ«,=(р,7«+0,Э8М1)&0,3 (О) |
Номограмма 2 |
3,0 |
s 0,7(1+ М, 2 J R/"0'5 12 (А) |
ДТс * (0,81 Q.V6 Н,) В0’” [К) |
Номограмма 2 |
O^tp-so |
Йсзшекие 1еасли^ек-Клго
Воздух |
5,0-4,5 |
дз =3rv°.,57(.tp't‘«j («) |
Значение Ььг определяется но У2иЧ4* 400% |
Номограмма |
|
|
-го- |
-3-
Стр
Припер 12. Расчеты нагрева и увлажнения воздуха_______95
Пример 13* Расчет нагрева и увлажнения насыщенного
воздуха....._....... Эй
Пример 14* Расчет охлаждения воды. Прямая задача .J02
Примеры 15 и 16. Расчеты охлаждения воды. .пп
Обратная задача 1 Ur
У1* Расчетные номограммы и диаграммы.................................Ж
Номограмма I для расчета процессов с понижением теплосодержания воздуха. Диаметр форсунок do =
= 4,5-5,0 мл. _ 111
Номограмма 2 для расчета процессов с понижением теплосодержания воздуха. Диаметр форсунок do - ...
- 3,0-4,0 мм ................ 112
Номограмма 3 для расчета процессов с понижением теплосодержания воздуха в двухступенчатых _
оросительных камерах. -........—f 13
Номограмма 4 для расчета процессов охлаждения и нагрева насиценного воздуха . ...........................
Номограмма 5 для расчета увлажнения воздуха...........
процессов адиабатическог^
Номограмма б для расчета процессов с повышением теплосодержания воздуха...................... .Но
Номограмма 7 для расчета охлаждения воды в ороси* тельных камерах. .. ................ И7
Диаграмма I для определения критерия R,
/прutp-tBHz? - 15°л
Диаграмма 2 для определения критерия Я
Тпри£.£5„^ - №г
УП. Прилохения ........................................ -.............. -J20
I. они» полагамя
1. Настояло реявяядяяп (нхппюв да мпдотехннчео-яого расчета оросятедышх камер, применяемых > остовах коядв-цвопроваяд nixjn 1 хентапцп.
В рехоиеадацлх ярвядятев халве ддя расчета одноступенча-твх а двухиуявчатах имр «ротон, а таяяе лмслоста ддя расчета оааавдевл щвркуяяцваяве* веяв в оросвтеаанх «мерах.
2. Маминешме ураввевл ■ яевегрянл, праводшше в реко-веадацвях, вовляхвт равстатавап л едшшу «входу все сею яроцоооох обработав воздуха (рве. I), кетарве осущес«ва«втся
в ореевтедьлх ваверах яра расхыдевл в авх хеаехно! ада горяча» веди.
3. Дл расчета оресатааявх «авар врявдяса авадатачеекм уралевл» ваиНеяе «вал едеввевщл рлхвчвл врецессн тев-я- ■ вяагообвева яря велсредатвелев веяявта воздуха с воде». Огаячл еаввеялста» яснел «авх в верхов ■ впрок нэда-вяях таьбоя от яраводамнх уравлл» еостоат в том, что пос-лдвл учитывая вавяле лчаюввх лраветроа мвдуха в вода вроавпдмвл двух врвтарлв »jR.
а. Вроваведевя иувирвев Mj,R яовяявл:
хвравап обвял урале дввн раадячал яроцоссы обработав воздуха ( с лшвввяев в лншавлв теяяосодерхадяж);
учесть валял пграветрячаел» ревновав тошератур в подучать едлл вавлввоета ддя расчета яро лесов яме иен д сос-тоаал во»духа с рляяялл вачажышан врмтрш;
буяетвеиио раеащрять дааалов врляявл реяовавдушшх дл расчете ураввевл, врежтячеевв ддя все! работа» обдаста D-d длграшл. Првлдлл в табддцах 2 а 10 уравлвл позволю рассчатоять процесса охяядевп воздуха до ллчво» теа-лретурв tc2 « ♦ ♦ 5°С в вроцессв увааявевл а нагрева воздуха до tc2 « 85 ♦ W°C.
5. 1дя ооулствлял рлалввх вроцесоов лвевевл состоя-яш воздуха цедесеобрняио врвляять двух- вл трехрядные оросв-тедхвие жаворв фарсуяоч вето тал, а ддя адвабатвчасяого увдая-неяяг л «дуга одяерндвш ап двухрядле ваверв.
В двухрядных ваярах расшатало мл форсувяал сдедует пранавать веално-хстречнш, в трехрядявх - как вропвопчввв
-6-
(форсуней всех трех рядов распнлятт воду против потока воздуха), так ■ взаимно-встречн» (форсунки первого ряда распы-дивт воду по потоку вовдуха, а форсунки второго и третьего рядов - против потока воздуха). В однорядных камерах распыленна пода, кик правило, додано быть против потока воздуха.
6. Распыле кие иода в оросительных камерах, как правило, осуществляется центробвждамы тангвпдвадьннп форсунками.
В типовых кондиционерах применяет форсунки конструкции ВПК НИИ Сиитехииии ( Кд 1002-25) с подводящий каналои диаметром 7,0 мм м выходим отверстиями диаметром 3,0 t 6 мм. Производительность укаваявых центробежных форсунок, в зависимости от давления вода перед кип и диаметра' выходного отверстия, предствихева на ряс. 2. График построен во формуле, приведение! и справочнике типовых секций центральных кондиционеров.
п — чй ч о 0,48 j 1,38
Ц/~ 38,5 * *о • ио кг/ч, (I)
где Р0 - избыточное давление иода перед форсунками в
кгс/см3;
d0 - дмаммр выходного отверстия форсунки в мм.
7. Различные процессы тепловлалностпой обработки воздуха могут быть осуществлены в оросите льних киверах с диаметром выходных отверстий центробежных форсунок 3,0 t 6,0 мм. Для процессов охлаждения и увлажнения обмине применяется форсунка с d0 » 8 т 4 мм.
При выборе диаметра d, необходимо учитывать следующее:
а/ Процессы тепхоилажностной обработки воздуха при применении форсунок тонкого распыления (d0 *3*3,5 ми) протекает более интенсивно, чем при использовании форсунок грубого распыления ( d0* 5 ■» 6 мм).
При этой давление воды перед форсунками топкого распыления требуется значительно больиеф, что приводит к увеличение мощности насосов и дополнительный расхода* электроэнергия;
б/ форсунки тонкого распыления подвержены более частому засореиыа, чище выходят из строи и поэтову общее число форсунок I , располагаемых в камере прп d0 ^ 3,0 мм, должно быть увеличено в среднем на 10 * 15%.
-8-
8. Общее количество воды,распыляемое форсунками в камере орошения,определяется по формуле:
W • BG кп/ч /2/
где: - коэффициент ороненяя, кг/кг
G - количество обрабатываемого во вдула, кг/ч. Производительность одной форсунки определяется по следу идей формуле:
9-- Т ' ^
где: I - общее число центробежных форсунок в камере:
Z - число рядов стояков с форсунками:
f' - поперечное сечение камеры, м2 ;
Л'&ь - плотность расположения форсунок на стояках йГ в ряду, их/м2 ряд.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений при расчете сопротивления проходу воздуха для типовых оросительных камер принимается:
для однорядных и двухрядных камер 7 % - 26, для трехрядяых камер 7 § ■ 35
-9-
П. СУЩВОСТЬ МЕТОДА РАСЧЕТА ОРОСИТ ЕДЬНЫХ
_ЬШ_
9* Метод расчета оросительных камер,разработанным кандадатоы техннческнх наук 1.М. Зусмановичем, есноваа на применения критериальных завнсниосте! /4/ ■ /5/, характеризующих иименения тепдоеодерхамя дС/ я температуры лТе обрабатываемого во аду ха, дял оввсаняя в расчета рааявчвых процессов,провсходяывх пря непосредственном контакте воздуха с водоМ. Эта завясямостя быдя подучены с вомоцвв теория водобяя вря ревевяв основннх^ифференциальных урав-яенвм водного в явного теплообмена.
10. Процессы ,нрояс ходящие вря непосредственно!! контаве воадуха с иодом в различных ороснтедьвых камерах, выражаются сдедувцнмя бевразмерннмя аавяснмостямя.
Для водного теплообмена!
4У°А(‘/ + М*Я)Я,>'Вт
Для явного теплообмена
л Тс = (c+K'M-t)Вп
Излагаемым метод базируется на теоретических в экспериментальных ясследованялх автора /ом "Оросительные камеры
Остановок искусственного климата*, вед. Маянноетроение 967г./, а танке на обобщения я обработке больного экспериментального материала ,полученного при испытанна различных оросительных камер в других контактных аппаратов докторами техн.ваух 1.Д. Берманом,А.А. Гоголиным,Е.Е. Карпи-сом.О.Я. Кавериным, Е.В. Стефа новым, II.Б. Участкишш,хаищи-дат&мв наук П.Н. Дербняш,В.В. ЩухкпацД.А. Мате ленком,
А.В. Пузыревым. И. Г. Сенатовым,В.Н. Тетеревииковым,янхе-нерами I.H. К/Рановш|,М.Д. Соснным,Н.1.Нмхоаай и др.