Настоящие рекомендации разработаны старпом инженером Е.Г.Малявиной под руководством заведующего кафедрой отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха Московского инженерно-строительного института им.««Куйбышева доктора технических наук, профессора В .Н ♦Богословского*

Введены в действие приказом # 45 по В/0 Союзсантехцроект от 22 марта 1973 г.

-17 -

наружного воздуха выше, чем

3.3* Для определения теплопоступлений через ограждения путем теплопередачи учитывается изменение интенсивности солнечной радиации в виде правильного гармонического колебания, которое характеризуется:

-    средней за сутки интенсивностью суммарной солнечной радиации с^₀ ккал/м^ч;

-    амплитудой суточного изменения интенсивности суммарной

солнечной радиации Лсi , значение которой для расчета теплопередачи через массивные ограждения    ккал/м²    и    через

лучепрозрачные ограждения    ккал/м²ч;

-    временем максимума интенсивности солнечной радиации 2^ .

Расчетные значения характеристик интенсивности солнечной радиации приведены в табл, 3.

3.4.    Теплопоступления за счет непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы имеют сложный характер изменения во времени. Для расчета этих теплопоступлений необходимо знать величину максимальной интенсивности солнечной радиации cjr _mKG» которая также приводится в табл. 3.

3.5.    Влияние солнечного облучения наружных поверхностей ограждений на величину поступлений тепла учитывается добавлением эквивалентной температуры a tp к температуре наружного воздуха

(9)

где Р - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения (принимается по табл, 4    );

cL_H- коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения (принимается по СНиП П-А.7-62).

X • ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1,    В практике проектирования вентиляции и кондиционирования воздуха расчеты воздухообменов мощности вентиляционных

и холодильных установок для теплого периода года, как правило, основываются на сумме максимальных теплопоступлений от оборудования, лвдей, солнечной радиации и теплопередачи через наружные и внутренние ограждения. Однако в случаях, когда теплопос-тупления от солнечной радиации и теплопередачи через наружные ограждения составляют 30$ и более от общей величины, расчет может привести к существенно увеличенным затратам на сооружение и эксплуатацию систем кондиционирования воздуха и вентиляции.

Тепло, поступающее в помещение с конвективными потоками, непосредственно нагревает воздух и дает нагрузку на системы вентиляции или кондиционирования воздуха, а тепло, поступающее за счет излучения, сначала нагревает оборудование, мебель и ограждающие конструкции помещения, повышает их температуру, частично аккумулируется в них и затем передается воздуху помещения путем конвекции от нагретых поверхностей. Следовательно, производительность систем кондиционирования воздуха и вентиляции я мощность холодильных установок должны определяться по величинам теплопоступлений, рассчитанным с учетом несовпадения максимумов поступлений от отдельных источников и выравнивания нагрузки за счет аккумуляции тепла.

1.2,    В основу настоящих указаний положены формулы,полученные путем алгебраического сложения периодических колебаний, создаваемых тепловыми воздействиями на наружные ограждения вследствие теплопередачи и непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы.

1.3,    Расчеты требуют сложения и вычитания гармонически колеблющихся величин (гармоник).

В результате сложения двух гармонически колеблющихся величин с суточным периодом колебаний подучается правильная гармоника, причем, среднесуточная величина ее равна сумме среднесуточных значений складываемых гармоник:

-21-

3*6* Расчетная кривая изменения ^ является правильной гармоникой, поэтому изменения л tp также являются гармоническими в могут быть определены

среднесуточной величиной	. -ь - Р- ' 9о о г ; ■ diH	(Ю)
амплитудой	П - Р ' Afl OQ.	(II)
временем максимума	ZAtp = Ц 4 >	(12)

¹⁴⁶    Я'О    )^Qi    Zo    ~ среднесуточная величина, амплитуда

'    '    •    и    время    максимума    интенсивности

солнечной радиации» определяете по табл. 3.

3.7, Расчет теплопередачи через наружные ограждения производится, исходя из условной температуры наружной среды

£усл ^z t-н ⁺ &    °С.    цз)

Сложение t _и и д t р производится по правилу сложения гармоник, изложенному в п. 1.3, поэтому изменения t _усл являются гармоническими и характеризуются тремя величинами:

-    среднесуточной tусл. о, °С

-    амплитудой Jty_C/r °С

-    временем своего максимума Z £ _усл , ч.

Таблица 4

Коэффициенты поглощения солнечной радиации

Наименование материала    :    Коэффициент

поглощения

Стеновые материалы Известняк светлый, шлифованный Известняк темный, шлифованный

- 4 -

-    для температуры t₀ = t_oi + Ь₀д >

-    для поступлений тепла cj₀ = у _0i+

Амплитуда результирующей гармоники А и время Ъ ствувдее максимуму функции, выражается формулами

Примечание* В формуле (4) для определения % выбирается знак "+" или для того, чтобы момент времени максимума результирующей гармоники оказался между 2, и    .

Графики на рис, I составлены для значений    от 0 до

12 ч; если в расчетах д Z оказывается больше 12 ч, то следует к меньшему значению времени максимума складываемых гармоник 2/, или 'ty, прибавить 24ч, тогда разность Ai~\Z_f - Z₂|    окажется    меньше    12    ч.

1.4. При необходимости вычесть одну гармонику из другой к моменту максимума гармоники - вычитаемого прибавляется 12 ч, а затем производится сложение по правилам, описанным выше.

- 8 -

3. РАСЧЕТНЫЕ НАРУЖНЫЕ УСЛОВИЯ

3.1.    Для расчет* нестационарного теплового режима помещения в летних условиях необходимы данные об изменении температуры наружного воздуха, интенсивности солнечной радиации и скорости ветра.

3.2.    За расчетную кривую изменения температуры наружного воздуха прижимается правильное гармоническое колебание с суточным периодом, которая определяется:

-    средней за сутки температурой наружного воздуха t_H0> °С;

-    амплитудой суточных колебаний

-    временем наступления максимума температуры наружного воздуха Z-t_H , которое для всех географических пунктов принимается равным 15 ч.

Значения расчетных характеристик t_HQ и At_H для большого числа пунктов Советского Союза приведены в табл. 2, где нормируемые СНиП П-Г.7-62 параметра наружного воздуха А,Б и В дополнены данными о соответствующих им коэффициентах обеспеченности К _а§ и расчленены на среднесуточную температуру наружного воздуха t_H,o °С и амплитуду отклонения от среднесуточной температуры    . Температуры, приведенные в СНиП

П-Г.7-62, рассматриваются как максимальные в расчетные сутки.

Под коэффициентом обеспеченности Н₀$ понимается доля общего числа случаев, не допускающих отклонения от расчетных условий. За расчетный ряд случаев приняты вое сутки трех летних месяцев периода наблюдений, приведенного к столетнему. Например, для Москвы при    М₀§ = 0,9    ^но~ ²²°^{с и}    =    6,5°С.

Это означает, что среднесуточная температура ниже 22°С й максимальная суточная температура ниже t _н MfiKC = t_H0 +    ~

= 22+6,5 = 28,5°С бывают в 90# случаев в среднем‘за три летних месяца.

В табл. 2 приводятся характеристики температуры наружного воздуха, соответствующие коэффициентам обеспеченности 0,9;

0,7 и 0,5, а также продолжительность периода, коцца температура