Альбом ПС-249
Компенсация температурных перемещений теплопроводов с применением труб, изолированных пенополиуретаном в полиэтиленовой оболочке. Материалы для проектирования

- для -£=|| =1,375 — а, =2,4 по номограмме #IQ для длин плеч

2/~ ■s-xaj=40x2,4=96M и

2**Jjxa2=55xI, 9=104,5 м находим соответственно £_г=23м и 2,=25м, принимаем среднюю длину канальных участков i =2^,Ом.    I

6.2.2. Силы упругой деформации (Р) для прямого угла позора- I

та определяются по номограммам 9; 19 для соответствующего диаметра труб в зависимости от длины примыкающего канального участка ?т от 1_г (или от %',) и Pg    (или    от Zj).

Пример 2 по п.б.2.I: Ду=4ССмм    I

При <Z_# * ^ =40ы и л, =12,5м, ?|=1500кгс;    j

при Т_т- = *2 =55м и i₄ =15м    ?2=130Скгс.    j

6.2.3. Силы упругой деформации в теплопроводах при тупом 1 ■ внутреннем угле трассы (90°+ /) определяются по номограммам 9 ; -fO I

соответствующего диаметра в зависимости от приведенной длины канального

участка, равной фактической длине, умноженной на поправочный коэффициент

X ' ^Р1 ⁰⁷ if ^{и р}2 ^от -§!■

Поправочные коэффициенты находятся по номограмме #11 па-

углу f и отношению ~j - для Sj и -для в₂*

Пример 3 по п.6.2.1: Ду=500**, / =40°, Z,=24m и ^=23м, по

номограмме #11 для /=40° находим:-для 4* =§^= 1,04 -*»    з^=2    2;

<li _23    ^;    ^

По номограмме .#10 находим: - для -g =4р_т=П,43 —> ?₂=

- для -££=    -*"■    Р|=2950кгс.При    средней    длине    канального    участка

4 =*23,5м, Р₂*Р_г= 2775ктс.

6.2.4.При применении для теплопроводов стальных труб из низколегированных сталей длины канальных участков принимаются с коэффициентом 0,9, а силы упругой деформации с коэффициентам 1,25.

~    6.3.Расчет компенсации температурных перемещений теплопро

водов с использованием 2 - образных поворотов производится по номограммам #12,13,14,построенным для труб из углеродистых сталей.При применении для теплопроводов труб из низколегированных сталей значение вылета „2'-образного поворота и примыкающих к нему канальных участков принимаются с коэффициентом 0,90, а силы упругой деформации -с коэффициентом 1,25.    '

А/1

ъ

Рис.5. Схема компенсации с 1 -образным поворотом теплопровода.

6.3.1.Определение длин канальных участков производится по номограммам # 12,13 в следующей последовательности:

-    по правой части номограммы # 12 или 13 для соответствующего диаметра труб в зависимости от расстояния между неподвижными опорами X находится длина вылета 2-образного поворота, прокладываемого в канале

се₂);

-    затем по дезой части номограммы 12 *ли 13 сселяется длина ка-нальных участков, примыкающих к вылету (2 j) для соответствующего диаметра в зависимости от длины канального участка

Пример: Ду = 500 мм; %= 75 м.

По правой части номограммы 13 для Д^=5С0 мм и X =75 м находим ^ 2=22,5 м, затем по левой части номограммы 13 для t^^2Z_nS м и Ду=50Смм находим I -=6,4 м.

6.3.2. Силы упругой деформации определяются по номограммам # 12,13 в следующей последовательности:

-    Сила упругой деформации Р^ действующая на плечах ^Z -образ-ног*? поворота определяется в зависимости о? длины среднего канального участка £ £ Д^ля соответствующего диаметра по правой части номограмм нН2,йЗ

-    Сила упругой деформации Р₂, действующая на среднем канальном участке находится в зависимости от длины канальных участков, примыкающих к вылету поворота, для соответствующего диаметра по девой части номограмм # 12,13.

Пример 4 по п.6.3.1: Ду=500 мм dj=6,4 м    м

-    по правой части номограммы # 13 для Ду=500 мм и =22,5 м находим ?_т=1260 ктс;

7.5,    Силы внутреннего дазления передаются на те неподвижные опоры, которые расположены между неуравновешенным сальниковым компенсатором и поворотом трубы, между двумя смежными участками с разными диаметрами сальниковых компенсаторов, на участке с задвижкой (при её закрытии) или с заглушкой.

Силы внутреннего давления неуравновешенных сальниковых компенсаторов для рабочего давления теплоносителя 1,6 МПа (16 кгс/см ) приведены в таблице док. -OS настоящего альбома.

Для случая с переходом диаметроэ труб силу внутреннего давления определяют как разность сил внутреннего давления соответствующих диаметров, направление силы - в сторону меньшего диаметра.

7.6.    Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижные опоры следует определять:

-    на кснцев.ую опору - как сумму сил действующих на опору;

-    на промежуточную опору-как разность сумм сил, действующих с хаж- -дой стороны опоры; при этом меньшая сумма сия, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий, и сил упругой деформации (жесткости) сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7

Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется хак сумма сил, действующих с одной стороны опоры, с коэффициентом 0,3. Сводные расчетные формулы для определения сил на неподвижные опоры в зависимости от схем компенсации для наиболее часто повторяющихся случаев

8. Основные расчетные положения.

8.1.    При расчете теплопроводов на компенсацию температурных перемещений приняты физико-механические свойства изоляции труб, приведенные в разделе 2 настоящей пояснительной записки, предопределяющие следующие особенности работы теплопроводов:

-    совместные деформации стальной трубы и изоляции под влиянием пере-

$

пада температур;    ‘    -    *

-    несущая способность теплопроводов при компенсации температурных

перемещений определяется прочностью стальных'труб;

-    при бескакальной прокладке в работе системы "труба-грунт" влияние слоев тепло- и гидроизоляции бесконечно мало.

8.2.    Расчеты гибких компенсаторов и участков естественной компенсации на температурные воздействия при бесканальной прокладке произведены

град„

-    величины температурных деформаций - без учета уменьшения за счет сил трения в грунта;

-    максимальная температура теплоносителя +150°С.

3.3.    Допускаемые изгибавшие компенсационные напряжения определены расчетсм в соответствии со справочным пособием Ленинградского отделения Тепдозяектрепроекта для механических расчетов трубопроводов тепловых сетей при бесканальной прокладке с соблюдением требований Празил Котлонадзора.

8.4.    Для бесканальных прокладок силы трения трубопроводов э грунт а также предельные - длины участков определены при высоте засыпки над верхом изоляции труб 0,7-1,5 м, что соответствует оптимальны* условиям

Сила трения трубопроводов с грунт на I п.м рассчитана.го формуле: Ртр = хх4хХх<рД| = I,2&j т/л.м где: к - эмпирический коэффициент, равный 0,35 \

4 - коэффициент трения оболочки о грунт, разный 0,5т0,6;

.    с^ - средняя интенсивность давления грунта о трубопровод с

учетом воздействия временной подвижной нагрузки на по-"/ верхности (<Дт20^тс/_мг j ;

Д£ - наружный диаметр трубопровода-(по изоляции) в м.

8.5.    Силы трения на участках канальной прокладки определены по обычным формулам строительной механики. При этом коэффициент трения для трубопроводов, уложенных на опоры, принимают равным 0,3, а для трубопроводов, уложенных на песчаную подушку - 0,5.

8.5.    Усилия я сальниковых и сильф соответствии с указаниями СНиП 2.04.07-86

ш

ных опор,

ilnw vm*u Ш тинмикчЕцы ш тнЕши* т ипишь-мн ним.ike * нц иитнмх тст**х ипзтьат ,

ш i-j • 3Q + 4000    /

2_Стальные тпш кшт сютаЕГСташгь т?шь*иц$ы ,Пщак эсшкстм ■

Ц ШВШНвСТ* ГМШтОЛВЬ n>k \ гтч*4 ты ^v (тт£) М«те-пт а пн^кшкш. Госпюшншор ten а ШП ШШ,Тепас^\е cm! iSchqmme шштеа» пн с >залiца-с» « яиашшт** ь *' mummiofc ошочке imcic.iw 1 евошт&тии- с шише-

UM9r ЗМШМЧг l»r тП$Зт ШПИЦЕ*** Mr тТкЩ ТЕХ ИIA J-. ГШСШ1 ШНШЫИП * ИтШП TEUMEtm UUiH К* CmmikCTIO TEUintX СЕТЕЧг„П1ЕГХШШ HotrmclUUHIH. ’ -ч

4. MkCtlr ТШ & ТЕП113МГ41Е» 9- П0ШТПЕШ11 ППЩЙ ИI Ш'т    *

UHr ПШ1 li СкШПЦМ mQ&ftK МКС* CTHkfHt ШГ U/f* m НЕТ* МЕТИ Ur Ik ПГкЕЦИ Cl*?*№ 1Ш (ТШЕПНЕ«И), ЯАОГ-tsm icMmtmm* - TO *г/и» штсть !\ошгс\шма&ой обошчкм -q,967 */с*^с

ПРИ lAUHE TPYSM 41 M.    :    ¹

ШЕУзохитошные ханцы TP35 покрыьмогса.-.wkw» №477 Ш&-ЮЦ2Ь-79 ш пацтоькЕ ГО-021 Ш 25\29-&а.    *    .    '

Шнй.м» noi/l 1пол.п мсь ч ДАТА 1ВЗАН.ИНС^

I. Общая часть.

В соответствии с Решением Мосгорисполкома от II июля 1986 года '

.¥ 1549 е г..Москве на грубозаготовительном комбинате I3CQ Мосинжстрой на базе импортного’оборудования организуется выпуск труб и фасонных деталей диаметром условного прохода от 50 до 1000 мм включительно с тепловой изолинией из пенополиуретана б полиэтиленовой гидроизоляционной оболочке.

В настоящем альбоме, в соответствии с утвержденным техническим заданием, разработаны материалы для проектирования различных способов компенсации температурных перемещений тепловых сетей при их канальной и бесканальной прокладке с применением труб с тепловой изоляцией из пеной олиуретана,

Разработанные материалы для проектирования применимы для тепловых сетей с рабочим давлением P^g - 1,6 МПа (16 кгс/см^} и расчетной тем-Ъер&турэй теплоносителя 120^С для 50+200 мм и 135°С для 250+

+1000 мм (кратковременная пиковая температура Т_мах - 15р°С).

При разработке материалов учтен зарубежный опыт проектирования, строительства и эксплуатации тепловых сетей с применением труб с теплоизоляцией из пенополиуретана в полиэтиленовой оболочке, а также рекомендации ВГЛ им.Ф.Э.Дзержинского по расчету компенсационных усилий и■ напряжений в бесканалькых теплопроводах.

Материалы альбома должны уточняться и корректироваться по результатам экспериментального строительства, а также по мере накопления опыта проектирования, строительства и эксплуатации тепловых сетей в г.Москве с применением труб, изолированных пенополиуретаном в полиэтиленовой ^; оболочке.

2. Конструкция и физико-механические свойства изоляции труб.

2.1. Конструкция труб с индустриальной теплоизоляцией представляет собой 12-ткметрэвую стальную трубу с нанесенной в заводских условиях тепловой изоляцией из пенополиуретана в полиэтиленовой оболочке. Номенклатура стальных труб, изолированных пенополиуретаном и их основные показатели приведены в док.-tH настоящего альбома.

Процесс изготовления труб основан на производстве полностью объединенных систем (внутренняя труба, теплоизоляционный слой к внешняя полиэтиленовая оболочка) с высокой степенью адгезии.

Для нанесения тепловой изоляции из пенополиуретана в пластмассовой оболочке,должны применяться стальные трубы, предусмотренные "Сортаментом стальных труб для строительства подземных трубопроводов в г.Москве", переиздаваемым Мэсинжнроектом ежегодно.

2.2.    Физико-механические свойства пенополиуретана характеризуются еле-

ующими данными:    ...    *    -

-    рабочая температура теплоносителя: в трубах диаметром условного прохода Д^ = 50+200 мм + 120°С (пиковая температура до 150°С), б трубах диаметром условного прохода Д^ = 250+ +1000 мм +Х35°С (пиковая температура до 150°С);

-    плотность пенополиуретана не более 70 кг/м^:

-    прочность на сжатие 0,4+0,3 МПа (4+3 кгс/см²);

-    прочность на срез 0,3+0,2 МПа (3-2 кгс/см^);

-    коэффициент теплопроводности не более 0,027 Бт/мк;

-    модуль упругости Е = 400-500 кгс/см^ (определен по эмпирической-формуле А.Н.Крашенинникова    = 1,68 0,67; где j_c- плотность пенополиуретана) ;    ®    ,

-    степень адгезии с металлической поверхностью 0,2 МПа (2 кгс/см²);

-    степень адгезии с пластмассовой поверхностью 0,2 МПа (2 кгс/см^);

-    неогнестоек, горюч.

2.3.    В качестве оболочек для труб с пенополиуретановой теплоизоляцией используются трубы из полиэтилена низкого давления ( высокой плотности) по 'ОСТ 16338-85. Физико-механические свойства материала оболонек характеризуются следующими данными:

-    плотность 950-960 кг/м*³;    -    Ф-

-    предел текучести при растяжении 20-25 МПа (200-250 кгс/см²);

-    относительное удлинение при разрыве 20(Ж

-    модуль упругости при изгибе 650-800 МПа (6500-8000 кгс/см^).

2*. 4. На основе анализа физико-механических сеойстб тепло- и гкдроиэо-

Ияции труб и сопоставления их с физико-механическими свойствами стальных Груб можно сделать следующие выводы:

-    слои тепловой изоляции стальных труб не оказывают существенного вли-

яния на жесткость и несущую способность теплопроводов, что позволяет выполнение прочностных расчетов, исходя из прочностных показателей материала стальных труб;

—    модули упругости материалов тепло-и гидроизоляции незначительны по сравнению с модулем упругости стали, а толщины слоен изоляции настолько незначительны по отношению к грунтовому массиву, что слои тепло-и гидроизоляции не оказывают существенного влияния на работу трубопровода в грунтовой среде; это позволяет в расчетах систему "труба-грунт” не учитывать прослойку изоляции;

—    высокая степень адгезии пенополиуретана с внешней оболочкой и стальной трубой получаемая при технологическом процессе изготовления, и сравнительно близкие значения коэффициентов линейного расширения материалов обеспечивают совместные деформации под влия-'нием перепада температур всей системы (стальной трубы,^-теплоизоляции, внешней оболочки).

Эти предпосылки заложены в основные положения по расчету ком-, пенсации теплопроводов с применением труб, изолированных пенополиуретаном в пластмассовой оболочке, и подтверждены зарубежной практикой их проектирования, строительства и эксплуатации.

3. Способы прокладки.и компенсации теплопроводов с пенополиуретановой теплоизоляцией.    ^

3.1.    Прокладка двухтрубных тепловых сетей с применением труб, изолированных пенополиуретаном в полиэтиленовой оболочке, может осуществляться бесканальным способом или в каналах.

Рекомендуется, как правило применять бесканальный способ прокладки. Канальную прокладку следует применять под проездами, площадями, автомагистралями, при пересечении с .трамвайными и железнодорожными путями, при строительстве тепловых сетей в неблагоприятных инженерно-геологических условиях, а также в сложившихся районах с плотной застройкой, с большим насыщением подземного пространства инженерными коммуникациями и при прокладке теплосетей на расстоянии менее 5м от фундаментов существующих зданий и сооружений.

Конструктивные решения канальной и бескаяальной прокладки двухтрубных Тепловых сетей с пенополиуретановой изоляцией приведены в альбоме СК 3303-87 института Мосинжпрозкт.

3.2.    Компенсация перемещений теплопроводов от перепада температур может осуществляться за счет применения:

- осевых (сильфонных или сальниковых) компенсаторов;

-    гибких ("ГГ - образных ) компенсаторов;

естественной компенсации ( ^амокомпенс.щии)ггги "Г" -    и    "7

образных поворотах трассы тепловых сетей ;    *    *    "

-    предварительного напряжения теплопроводов с жестки?/ закреплением концов участков на неподвижных опорах (жесткая прокладка)•

-    предварительного напряжении теплопроводов с заземлением ,-х в ™.т-

в напряженном состоянии без дополнительных ксмленскрувщих у—₃э_ств У неподвижных опор.    -    ■    ^,4

3.3.    Способы и конструктивные решения компенсации теплзих пт~«-дениЯ теплопроводов назначаются в зависимости от тим «мм* «ч.иши'кт* теюш-лкомических .сопоставлений. В документации - 02. аастзящег- альбома гги’

ведены рекомендации по выбору способа компенсации температурных пе-.у=ш»-ниЯ теплопроводов в зависимости от условий лвсллд,* а экспдитеавй. ^Г ” Itpx этом при всех способах прокладки теплопровода* и зс-х видах компенсационных устройств наиболее эффективными являются симмет-ичные схемы компенсации, позволявши уменьшить усилил з элементах —лее—и (неподвнхша опоры, направлявшие опоры , отводы и т.п.) и дакиТвоэмож-ность использовать унифицированные конструктивные решения.

3.4.    Расстояния между («подвижными опорами /длины (часткоэ 5-сча-

нальной прокладки назначаются из условия обеспечения прочности и у,._т я и

вости труб с учетом компенсирующей способности применяемых :o*™_h-a/o()~ НЫХ устройств.    ‘    -3.-йJd

_ви. „,³’⁵’ ^{При бвСИаналь}Н0Я прокладке расчет труб производится .на зоздейст-

виз следующих нагрузок:

-    внутреннее давление теплоносителя;

-    собственный вес изолированных груб и вес теплоносителе*

-    давление грунта засыпки на трубы с учетом временной яоиижно»

нагрузки на трубы; .

^П?К ХЭМПгнгацш *®«"*1»турных перемещений -тре.ни. о грунт, силы трения в сальниковых компенсаторах или силы упругой

к^”и! ^№!W”’ ^П ' ^{0вразнах комавяс}аторах,' при естестве^

стаяы,оГ^Г““ ^тЛаЦШ Т9ПЛ0Пр0В05“ «предадите* по деформациям

....    ^ПрИ    *^{аНеЛЬаОЙ    R}P^,K*^a*^Ke'    ^чет    труб    производится    на воздейстзи-

следующих нагрузок:    -    ^А

-    внутреннее давление теплоносителя;

-    собственный вес изо яйцо ванных ттг/б и вес теплгноси—-----

_

- нагрузки, вэзникаоцие при компенсации температурных перемещений - трение по скользящим опорам, силы трения в сальниковых компенсаторах или силы упругой деформации в сильфонных, П - образных компенсаторах, при естественной компенсации.

3.7.    Для теплопроводов, прокладываемых бесканальным способом с установкой компенсаторов клл с использованием естественной компенсации . длины участков бесканальной прокладки (расстояния от неподвижной опоры до компенсатора или^начала канального участка) для труб, предусмотренных "Сортаментом стальных труб для строительства подземных трубопроводов в г.Москве" не должны превышать величин указанных в таблице док.-СЗ-fo настоящего альбома.

3.8.    Предельные расстояния между неподвижными опорами в теплопроводах при применении труб в соответствии с "Сортаментом стальных труб для строитеяьствфодземных трубопроводов в г.Москве " в зависимости от способа прокладки теплопроводов и способов компенсации температурных перемещений приведены в таблице док.-05 настоящего альбома.

3.9.    В таблицах приведены предельные длины бесканальной прок- ' ланки и расстояния между неподвижными опорами для наиболее часто

встречающихся схем.

Дня теплопроводов с боковыми усилиями, передающимися на трубы от боковых подсоединений на длинном плече, предельные длины бесканальной прокладки и расстояния между неподвижными опорами определены из условия , при котором величина изгибающих напряжений

Р в С к ¹ i- J

^ ТЪТГс---

не превышает 50 (20)МПа (500 (200) кге/сьгц.Beличины боковых усилий в этом случае не должны превышать значений, приведенных в таблице #1 при расстоянии от оси боковой врезки до грани опоры fcf =1,5Ду.При расстоянии от оси врезки *до грани опоры, отличающемся от 1,5Ду, величина боковых усилий должна быть изменена пропорционально

S

т

Таблица 4

^! 200! 2501300! 350 Г 400! 500! 600!    ! 6001S00? 1000

Боковое уси-!

дне в тс, _f 500кгс/ем^^; 1ф! 3,5! 5,0! 6,0! 6,0! 7,5! IQD’11,0! 140! I'ijo! 20,0 создающее ' —■--------------- }

; 200ktc'cm²!QE!I,5!2,0!2,4!2,4!2,814,0!4,5'5,6!7,0!o,0

Если длина боковых ответвлений превышает 20ы, следует место ответвления защитить неподвижной опорой или Z - образным поворотом.

4. Компенсация температурных перемещений при бесканальной прокладке.

4.1. Для компенсации температурных перемещений при бесканальной прокладке'тепловых сетей на прямолинейных участках для труб диаметром более 500мм, а в стесненных условиях и для труб меньших диаметров в основном применяются осевые (сильфонные или сальниковые) компенсаторы.

4.1.1.    Сальниковые компенсаторы устанавливаются, как правило, при симметричных схемах, в камерах возле неподвижных опор.

На протяженных прямолинейных участках трассы при наличии затяжных уклонов сальниковые компенсаторы могут устанавливаться в камерах без крепления с установкой направляющих в середине участка между неподвижными опорами ("плавающие" компенсаторы).

4.1.2.    Сильфонные компенсаторы с индустриальной заводской теплоизоляцией укладываются, как и основной трубопровод, бесканально, как правило, в середине участка между неподвижными опорами.

На протяженных прямолинейных участках теплопроводов диаметром до 500мм включительно возможна установка двух компенсаторов без устройст -ва неподвижных опор между ^ими, так как середина между двумя компенсаторами является неподвижной^'без устройства опор.Б качестве устройства, обеспечивающего устойчивость сильфонных компенсаторов являются стальные конструкции, решение которых приведено в адьБоие ПС-235 ммсткигга Кос«н* проект.

4.1.3.    Схемы установки осевых компенсаторов приведены на

рис 1,2.

4.3.Углы поворота трасс теплопроводов следует, как правило, использовать для естественной компенсации (саыокаыпенсации) тепловых перемещений.

4.3.1. При "'2"- образных поворотах теплопроводов углы между .осями труб должны быть близки к 90°, при "Г"- образжкх поворота?: не более 120°, в отдельных случаях при симметричных схемах допускается использоБЕТь для саыокоыпенсации углы до 135°.

4.3.2. При использовании несимметрично располагаемых Z^M- образ-кых-поворотов для компенсации температурных перемещений теплопроводов длина наибольшего плеча должна составлять не менее 60% от расстояния между неподвижными опорами.

4.3.3. Для обеспечения поперечных деформаций теплопроводов их участки, примыкающие к углам поворотов, должны прокладываться в ка-

• налах или с упругими амортизирующими прокладками.Прокладки должны обладать следующими свойствами:

-    большая и продолжительная упругость в широком диапазоне температур;

-    минимальное водопоглощение;

-    высокая степень сопротивления агрессивным воздействиям окружающего грунта.

Такими свойствами в наибольшей степени обладает вспененный полиэтилен при плотности » 30кг/м^.Толщина прокладок определяется исходя из расчетного смещения при условии, что сжатие пены при тепловых перемещениях не должно превышать 50% толщины прокладки.

Длина участка канальной прокладки устанавливается в зависимости от диаметра и марки стали труб, величины угла поворо- ^tr та, расстояния между неподвижными опорами по номограммам, приведенным в докнастоящего альбома.

4.3.4. Силы упругой деформации, возникающие.в теплопроводе при самокомпенсации определяются также с помощью номограмм.

4.3.5. Наибольшие длины компенсируемых плеч при Г-образных поворотах трассы под прямым углом и наибольшие приведенные длины компенсируемых плеч при тупых' внутренних углах трассы (см.п 6.2 настоящей пояснительной записки) при прокладке канальных участков в соответствии с решениями альбома СК 3303-8? Мосинжпроекта не должны превышать величин указанных в таблице 2.

4.2.6.    При использовании Г-образных поворотов для компен

сации температурных перемещений участков теплопроводов с различными длинами плеч, длина меньшего плеча должна составлять не менее 25% расстояния между неподвижными опорами. _     _    ..............

5

В таблице:величины температур указаны при применении | труб как из углеродистых так и низколегированных сталей,- значком * "помечены значения, допусклемЕте пли применении труб только из низко-легированных сталей.

4.5.Компенсация температурных напряжений путем предварительного нагрева теплопроводов с заземлением его з грунте позволяет отказаться от применения компенсирующих устройств и неподвижных опор на теплопроводах.

4.5.1.Температура предваритэльного нагрева, как и при жесткой прокладке, принимается средней между рабочей температурой теплоносителя и температурой в период подогрева теплопровода- (см.. * таблицу 35.

4.5.2.Засыпка нагретого трубопровода должна производиться после достижения его температурного удлинения расчетной величины,; засыпка должна производиться с тщательным послойным уплотнением за- ‘ сыпаемого грунта.    ,

5. Компенсация температурных перемещений теплопроводов при прокладке з непроходных каналах.

тил, приведенные а п.4 настоящей пояснительной записки за исключением предварительного нагрева с жестким закреплением на опорах, защемлением труб в грунте.'

5.1. При применении для компенсации температурных перемещений теплопроводов, прокладываемых е каналах, осевых (сильфонных или сальниковых) компенсаторов компенсационные усилия в трубопроводе возникают

от сил' трения а подвижных опорах и усилий трения (в сальниках) или упругой деформации (з сильфонах).Расстояния между неподвижными опорами при конструктивных решениях прокладки по альбому СК 2303-67 определяются з зависимости от компенсирующей способности компенсаторов (см. док.-05 настоящего альбома).

5.2. При использовании гибких компенсаторов, а также естественной компенсации расчеты теплопроводов на компенсацию температурных перемещений проводят^ тайнее, как и при канальной прокладке теплопроводов с любым другим видом теплоизоляции.Методы расчета, справочные данные и необходимые номограммы достаточно подробно изложены з нормативной и справочной литературе по проектированию тепловых сетей и в настоящей работе не рассматриваются.

6. Правила пользования номограммами по расчету компенсации температурных перемещений теплопроводов при бесканальной прокладке.

6.1.Расчет компенсации температурных перемещений с помощью гибких компенектаров производится по номограммам н? Iпостроенных для теплопроводов с применением труб из углеродистых сталей.При при-менении труб из низколегированных сталей размеры компенсатора (вылет и спинка) и длины примыкающих к нему канальных участков принимаются с коэффициентом 0,9, а силы упругой деформации в компенсаторе с коэффициентом -1,25.

\ Р ! Я

Для компенсации температурных перемещений теплопроводов, прокладываемых в непроходных каналах, с применением труб изолированных пенополиуретаном, применяются компенсационные средства и ме

Рис.З. Схема компенсации с П-образным гнЭкйм коипейсаторои.