Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

87 страниц

Купить АЗ-901 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации по расчету аэрации и смешанной вентиляции разработаны в развитие СНиП II-33-75* "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" и в дополнение к "Рекомендациям по выбору и расчету систем воздухораспределения" серии АЗ-699

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общая часть

2. Исходные данные для расчета

3. Определяемые величины

4. Расчет аэрации однопролетных зданий

5. Расчёт аэрации многопролетных зданий

6. Расчет аэрации многоэтажных зданий

7. Расчет аэрации зданий с теплогазовыделениями

8. Решение обратной задачи расчета аэрации

9. Расчет смешанной вентиляции

10. Примеры

Приложение 1. Характеристики приточных и вытяжных аэрационных проемов

Приложение 2. Определение расчетных тепловых нагрузок в условиях нестационарных тепловыделений

Приложение 3. Определение площадей аэрационных проемов с использованием эквивалентных площадей

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОССТРОЙ СССР ГЛАВСТРОИЛРОЕКТ

СОШСАНТЕХПРОЕКТ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ САНШПРОШ

РКК011ЁНДАЦИЛ

ПО РАСЧЕТУ АЭРАЦИИ И СМЕШАННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

АЗ - 901

Носка:) 1984

Государственный проектный институт Сантехпроект Главстройлроекта Госстроя СССР (ГПИ Сантехпроект), 1984

Примечание. Величины конвективных тепловыделений принимаются по технологически»* данным. При отсутствии технологических данных отношение конвективного тепла к общим тепловыделениям источника определяется по табл.1. При температуре поверхности источника тепла до 250°С ориентировочно можно считать, что (^=0,5 $исх

Таблица I

Значение QK/QKCT при t пос ,°С

h

V

40

50

60

ICC

150

20С

ЗОС

500

ООО

х00С

1200

о,в

0,42

0,44

0,45

0,48

0,45

0,4

0,32

0.2

3 д

3,07

0,04

0,5

0,52

0,55

0,5С

0,59

0,56

0,51

0,42

0,29

0,14

Р*1

0,06

0,2

С,73

0,76

0,77

0,78

0,76

0,73

0,65

0,5

0.3

_

0,2

0.14

е) избыточные тепловыделения в помещении (}я. Метод определения расчетных тепловых нагрузок при наличии нестационарных тепловыделений приведен з приложении 2;

я) температура воздуха в рабочей зоне tp3 в соответствии с требованиями ГОСТа 12.1.ОСП-76;

з) температура наружного приточного воздуха t н по параметра/.: А (согласно СНиН Л-33-75*).

Примечание. В шогопролетных зданиях с чередующимися "горячими" и "холодными" пролотами температуру воздуха, поступающего через фрамуги фонарей "холодных" пролетов, следует принимать вышз расчетной температуры t н в зависимости от величины избытков явного тепла горячих зроле-

тоз, а именно: при удельной теплонапрг.ьенности до 50 ДаЛс.мЗ) на 1°С, от 50 до 85 Д*/(с.иЗ) - на 1,5 °С, от 85 до 140 Дж/(с.мЗ) - на 2°С, более 140 Дд/(о.м8) - на 2,5°С.

2.2. При расчоте аэрации по количеству выделяющихся газов необходимо иметь дополнительно:

количество выделений газов в помещении 2 (по технологическим данным шш натуршдл исследованиям);

величины предельно допустимых концентраций вредных газов в воздухе рабочей зоны помещения (согласно ГОСТу 12.1.005-76).

з. опрдашлшз шичиш

3.1.    Расчет аэрации производится с целью обеспечения нормируемой температуры воздуха в рабочей зоне помещения. При этом следует обеспечивать ПДК выделений газов в воздухе рабочей зоны.

3.2.    Расчет аэрации ведется только с учетом теплового давления для теплого, холодного и переходного периодов года и складывается из определения:

избыточной температуры воздуха в рабочей зоне поме-

(I)

шеыия

Л & t _ t/ •

Р.8 р.З    Пр,

При поступлении воздуха снаружи t ^ * fcH ;

избыточной температуры воздуха, уходящего из верхней зоны

at

(2)

пр


У*


У*

расхода аэрационного воздуха, требуемого для ассимиляции тепло избытков в помещении, (?а.

Примечание. При выделениях газов дополнительно определяется расход воадуха, обеспечивающий снижение концентрации газов в рабочей эоне до ПДК;

площади приточных и вытяжных аэрационных проемов.

4. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ОДНОЦВЕТНЫХ ЗДАНИЙ


4.1. Последовательность расчета сводится к опреде


лению:

а) коэффициента полюсного расстояния для всех тепловых струй


^п.р

£д<^-а.

Z/ ист


(3)

Формула применима при


If

F


А91_ пола


С 0,5


9


С) расчетного расстояния от полюса каждой тепловой струи до середины вытяжных аэрационных проемов (см.рис.1)

^р " 2в + 2п с 2 в + ^п.р *    (4)


Для источников тепла круглой формы о(ъ a d.

Для прямоугольного источника с соотношением сторон не более 1:3

. X Р ■ ■ . э а + в

Источник тепла с большим соотношением сторон делится на минимальное количество равных частей с соотношением сторон каждой части в пределах 1:3;

б) количества конвективного тепла в струе от каждого источника тепла



г) избыточной температуры воздуха в каждой тепловой


струе. f af / на высоте 2 п по формуле Л(/стр ‘'отр “•'р.з    *

или по номограмме (рлс.2);


i T

W--

w-

0,7-.

V--


zp9*

jioo

' 50

-50 - 70


¥*-■


(15--

V--


V--

aoa.

0,05-

Ц07--

до-

0,05 -


--50

- - SO HS *0 35

■ 30

г$

го

is


А^стр/С

mmv

..3

■■ V

.. H

■•V

■ - 5

-.6

- 7 -5

;-3 --10


±20


Рис,2. Uotforp&raa д;ш определения избыточной теьстературц тепловой струи


д)    расхода воздуха в каждой тепловой струе

^стр'3^^- г    (6)

е)    суммарного расхода воздуха в тепловых струях

*>CTP “ ^CTPj + ^СТРз +    ^

х) избыточной температуры уходящего воздуха

^ух^р.з + Л*стр«    (8)

Примечания: I. Этекиед ^ 8=д£доп принимается при

однорядном расположении источников тепла и относительном расстоянии между ними по фронту распространения приточной струи

aL > i.

а I

При 3—< I подачу воздуха следует осуще-а

стнлять с двух продольных сторон здания. При многорядном расположении источников тепла a t _ „ определяется как для много-

р* 3

пролетных здании с числом пролетов,равным числу радов оборудования (см.раздел 5).

2. При наличии источников тепла с различной геометрической и тепловой характеристикой ореднян избыточная температура тепловых струй определяется по формуле

■^стрт" ^стрр^стро' ^стр2 + .... ; (9)

41 стр.ор --4^-

стр

з) расхода воздуха, требуемого для ассимиляции избытков явного тепла

at

q, __з,.б. да.

ух

и проверке условия (г& ^ 2(?стр . Если (У& *-20'СТр, то для обеспечения требуемой величины л£р , следует дополнительно применять механическую вентиляцию, обеопе-чивапцу» разность расходов воздуха


Чтр

Особеыпости расчета смешанной вентиляции приведены в раздело 9 и приложении 3:

и) располагаемого теплового давления в помещении


лРт . 9.8 (/„ -/в ),    (II)

где плотность воздуха помещения определяется по среднеарифметической температуре воздуха в рабочей зоне я уходящего

4 в = °*5 ( £ р.з + *ух}*


J0


3$3 273 + t


к) площади аэрационных проомов:


приточных


F    &а

W Г 3(300 ^ пр v 2/>ц


дР,


(12)


пр


вытяжных F вцт --^    а    1     ;    (13)

3600/шт \|2/

ух ’д ^аыт

Коэффициенты расхода приточных вытяжных проемов приведены в приложении I.

Примечание. Расчет аэрации следует проводить при условии дРдр = лРвыт = 0,5 дРт или

С^р>пр = <ГР> выт-

Допускается (при сохранении расчетного воздухообмена) принимать потери давления на проход воздуха черзз

17


вытяжные отверстия    » (0,5 + 0,9) & Рт, через пре-

точные проемы -.лРщ, ■ (0,5 + ОД) - л Рт.

Определение площадей аэрационных проемов ориентировочно можно производить по формулам приложения 3.

4.2. Расчет для холодного и переходного периодов года проводится с учетом требований п.1.4б и, помимо определения требуемой площади аэрационных проемов согласно п.4.1, сводится к определению высоты располоиения приточного отверстия h* (рис.З), исходя из допустимой разницы температур t р.3>макс - t кт - 6°С, согласно

табл.2 ГОСТа I2.I.005-76

/XI = К 1 Н fetm? - •Ер.з.макс +tyx)1,    (14)

2 ^ мин ^р.з.ыакс +^>уХ) где i mR принимается по табл. 2 ГОСТа 12.005-76.

Для круглой струи (соотношения $ : z9 менее 1:15, где Ъ g Я 0,565 \J РQ )

К « 0,1 .

Для плоской струи (соотношение / : Z0 более 1:15)

К = С,15.

Если в результате расчета получено h 1 -<• 0,5 Н, то приточные проемы следует располагать на высоте 0,5 Н.

Если в результате расчета h * = (0,5f0,7) Н, то обеспечивается допустимая разность температур воздуха в рабочей зоне.    т

Если в результате расчета получено h ~ > 0,7 Н, то нормируемые табл.2 ГОСТа 12.1.006-75 температуры воздуха будут обеспечиваться на расстоянии X >- 2 м от места входа приточной струи в рабочую зону (см.рис.З).

Рио. 3. Схема аэрации однопролетного здания а холодный и переходный леоиоды года

Для определения расстояния от наружной стены помещения до места входа приточной струи в рабочую зону последовательно находят: критерий Архимеда

Аг 0.? j&cial. •    (15)

пр2лРпр • Тв относительную высоту поступления приточной отруи

3 т АГ~^. Ьй*Э-.. ;    (16)

0,463 At 1/3 (Ш-) 1/6 1в

относительное расстояние для круглой отруи

ТЧт    VAf,

■ли по ноиограиые (рис.4)

для плоской струи

-2/5

X = _1_ .    (18)

0,914 Аг||/5($!) 1/Ъ

или по ноиограиые (рис.5);

расстояние от наружной стены до иеста входа отруи в рабочую зону

X - X .    (19)

;ыти ии.А.И.Косыгина),

Рекомендыдаи разработаны 1Ш Сантехпроект на основе обобщения теоретических и экспериментальных исследований но аэрации, проведенных лабораториями институтов ЦНИИпромзданий, ВЦНИИОТ и ВНИИОТ ( г. Тбилиси ).

С введением в действие настоящих Рекомендаций утрачивают силу " Временные рекомендации по расчету аэрации промышле1гчых зданий " серии АЗ-596, М., 1979 г.

Все замечания и предложения по Рекомендациям просим направлять в ШИ Сантехпроект по адресу: 105203, Москва, Нижне-Первомайская ул., д.46.

Научный консультант -д-р техн.наук В.Н. Талиев

Рекомендации составил ииж. Л.Ф. Uoop,

СОДЕРЖАНИЕ    Отр.

1.    Общая часть .................................. Ч

2.    Исходные данные для расчета .................. 10

3.    Определяемые величины........................ 13

4.    Расчет аэрации однопролетных зданий .......... 14

5.    Раочот аэрации ыногопролетных зданий ......... 23

6.    Расчет аэрации многоэтажных зданий ........... 25

7.    Расчет аэрации зданий с тешюгазовыделешшма .. 28

8.    Решение обратной задачи расчета аэрации.......29

9.    Расчет смешанной вентиляции.................. 80

10. Примеры....................................... 87

Приложение I. Характеристики црито'ышх и вытяжных аэрационных проемов.......... 5?

Приложение 2. Определение расчетных тепловых нагрузок в условиях нестационарных тепловыделений............. во

Приложение 3. Определение площадей аэрационных проемов с использованием эквивалентных площадей ................ 70

У    X    А*

420

Г 50

ПО

<ао

30

во :

70

60

30

. -

- 30

МО [

.

го

--

- го

- 46

го "

46

- 46

46

44

- щ

а

. 42

iO

-*

3

В

- <0

7 ‘

6 ;

: 5

6

•7 I

0,043

0,06

0,07

О, и 0,41 0,43

ft ft 0,46


гi,

л

0,01


0,02


0,025

0,03 0,0S3

0,0к О, СМ 0,05


0,06


Рис.4 Номограмма для определения относительного расстояния I для крутлой струи


I. ОПЦАЯ ЧАСТЬ

1.1.    Рекомендации по расчету аэрации и смешанной вентиляции разработаны в развитие СЬиП П-33-75х "Отопле-нио, веятплящи п кондиционирование воздуха" ж в дополнение к "Рекомендациям по выбору и расчету систем возду-хораспродслешш" серии АЗ-669.

1.2.    Аэрация - организованная регулируемая естественная вентиляция помещений. При аэрации воздухообмен в помещении осуществляется под действием теплового или совместного действия теплового п ветрового давлений, что по сравнения с механической вентиляцией дает экономию энергии и капитальных затрат.

1.3.    Аэрацию следует применять в тех случаях, когда она обеспечивает нормируемые ГОСТом 12.1.005-76 и

СИ 245-71 условия воздушной срода в рабочей зоне помещений и допустима по технологическим условиям.

При аэрации воьдух в помещения поступает без очистка, поэтому применять ее модно только в тех случаях, когда концентрация вредных выделений (пыль, газы) в наружном воздухе менее 0,3 ЦЦК для рабочих помещений.

1.4.    Поступление приточного воздуха в аэрируемое помещение должно предусматриваться о учетом требований пп.4.75 и 4.80 СНнП П-33-75х:

а)    в теплый период года непосредственно в рабочую зону через проемы на уровне 0,3-1,8 м от пола до низа проема;

б)    в холодный и переходный периоды года через проемы на высоте (0,5т0,7) Н, но не ниже 4 м от пата до низа проема;

в)    глубину зоны действия аэрации допускается принимать не более 30 м от приточных аэрационных проемов.

1.5.    Приточные аэрационные проемы следует размещать в обеих продольных стенах в местах, наиболее близ-1зх к источникам тепла. Если источники тепла расположены

в пепосредсгве.шой (близости от одной та стен, то приточные проемы в этой стоне должны размещаться в разрывах между источниками.

1.6.    В целях обеспечения необходимой площади приточных проемов наружные продольные стены должны быть максимально свободны от пристроек. В цехах со значитель'шми выделениями тепла для подачи приточного воздуха следует использовать проемы транспортных ворот, проектировать аэрационные ворота, подъемные и раздвижные стены.

1.7.    В цехах, имеющих три пролета и более, один из которых "холодный” (удельная теплонапряженность до 5 Дж/ (с.м3), допускается приток воздула через этот пролет, если концентрация вредных выделений на кровле над пил

не превышает 0,3 ЩК. Расстояние между створками приточного и ближайшего вытяжного фонаря следует принимать не менее 10 м. При этом вдоль линии раздела пролетов рекомендуется применять свешивающиеся легкие перегородки, не доходящие до пола на 2-3 м.

1.8.    Оборудование, выделяющее тепло, долгно располагаться с учетом возможности проветривания проходов между ним. Рабочие места при этом следует располагать со стороны приточных проемов. Расстояние медду указанным оборудованием по фронту распространен- приточного воздуха должно быть более размера источника тепла (по фронту).

1.9.    В сблокированных зданиях участки с повышенными тепловыделениями для лучшего проветривания следует размещать в крайних пролетах. В многоэтажных зданиях размещение оборудования, выделяющего тепло и вредные вещества, следует предусматривать в верхних этажах.

1.10.    Удаление воздуха из аэрируемого помещения необходимо предусматривать через незадуваемые аэрационные фонари, а также через шагты круглого, квадратного иди прямоугольного сечений, снабженные устройствами, которые предотвращает задувание шахт ветром (дефлекторные

насадил, ветрозащитные панели) или крышные вентиляторы.

1.11.    Как правило, вытяжные аэрационные фонари должны применяться при равномерном расположении оборудования, выделяющего тепло, а шахты - при сосредоточенном. Шахты следует размещать непосредственно над этим оборудованием, учитывая его форма и габариты.

1.12.    Приточные и вытяжные проемы должны быть оборудованы механизмами для открывания створок с применением в необходимых случаях автоматического дистанционного управления. Доступ к механизмам должен оыть удобным и безопасным.

1.13.    Дш обеспечения лучшего рахита работы аэрации

необходимо:

провести анализ расположения выделяющего тепло технологического оборудования и расположения рабочих мест, з случав необходимости по согласованию с технологами провести перестановит оборудования;

установить возмояность проведения мероприятий по снижению поступлений тепла в рабочую зону.

1.14.    Расчет аэрации следует производить для теплого, холодного л переходного периодов года.

таш ШШШЖ Ч^нлтев вращ££

а, в - размеры сторон источника топла в плане, м; а' - расстояние медду источниками тепла по ходу распространения приточного воздуха, м;

Aza ~ криторхй Архимеда;

С - высота источника тепла, м;

0[    -    диаметр истот1ника тепла круглой фор\о; в пла-

но, м;

С1Э - эквивалентхшй диаметр источника тепла, м; 2/исг~ суммарная площадь проекций верхних граней источников тепла, м2;

Г - площадь аэрационных проемов, м2;

Г*,г - площадь вытяжных аэрационных проемов, м2;

Г0 - площадь приточного отверстия, м2;

Fрола- площадь пола помещения, м2;

Fnp - площадь приточных аэрационных проемов, м2;

- эквивалентная площадь проема или группы проемов, м2;

£га - расход аэрационного воздуха, кг/ч; q, - расход воздуха, обеспечивающий снижение кок-деитрации газов в рабочей зоне до ЩЦС, кг/ч; Q,M - расход воздуха, удаляемого механической вытяжной вентиляцией от местных отсосов, кг/ч; q, - расход воздуха, подаваемого механической вентиляцией, кг/ч;

(}сгр - расход воздуха в тепловой струе, кг/ч;

Q.rp - требуемый расход вс:духа, обеспечивающий нормируемую избыточную температуру воздуха в рабочей зоне, кг/ч; fl - расстояние мсзду центрами приточных и вытяжных проомэз по вертикали, м; fl - высота расположения приточною отверстия над

Ьрз

уровнем пола помещения, м;

- расстояние от пола до верхнего уровня рабо-

чей зоны, м;

И - высота помещения от пола до центра вытяжных проемов, м;

Кп.р - коэффициент полюсного расстояния;

I - полупирина приточного отверстия, м;

ПДК - предельно-допустимые концентрация вредных газов в воздухе рабочей зоны, мг/мЗ; дРвыт; дРпр- потери давления на проход воздуха через вытяжные и приточные проемы, Па;

дРт - располагаемое тепловое давление в помещения, Па;

Ъ3 - эквивалентный радиус приточного отверстия,м; - температура воздуха помещения, °С;

Ьмин " ювшмальная температура воздухз в приточной струе на уровне рабочей зоны, °С;

Ьн - температура наружного воздуха, °С;

Ьроа - температура поверхности источника тепла, °С;

tpp - температура приточного воздуха, поступающего в помещение, °С;

tp.3 - температура воздуха в рабочей зоне, °С;

Ър.з.макг максимально допустимая табл.2 ГОСТа

12.1.005-76 температура воздуха в рабочей зоне, °С;

tyx - температура воздуха, уходящего из верхней золы помещения, °С;

At доп - допустимая табл.З ГОСТа 12.1.005-76 разность ^ температур воздуха в рабочей зоне л нарух — кого, °С;

itp$ “ избыточная температура воздуха в рабочей so-не помещения, °С;

сумма значений избыточных температур в рабочей зоне пролетов, где температура при действии одной аэрации выше допустимой, °С;

допустимая табл.2 ГОСТа 12.1.005-76 максимальная разность температур воздуха в рабочей зоне и наружного, °С; избыточная температура воздуха в тепловой струе, °С;

tp.S.MQKC-

&tcrp -aty* -Те -

Ти -

л

избыточная температура воздуха, уходящего из

верхней зоны помещения, °С;

абсолютная температура воздуха помещения,

Та = 273 ♦ tB \

абсолютная температура наружного воздуха,

'Гм = 273 + Ьм ;

П

:Нвыт(Ппр)~

N -Чист -

G* -Qrrp -

4* -

X

X

</ -

коэффициент, учитывающий влияние избытков тепла в крайнем пролете на величину естественного воздухообмена в здании; отноиеыие потерь давления на проход воздуха через вытялаше (приточные) прое*ш к располагаемому тепловому давлению в помещении; число пролетов в задании; тепловыделения от источника тепла, Вт; конвективные тепловыделения от источника тепла Вт;

количество конвективного тепла в струе, образующейся над источником тепла, Вт,

QcTpr Qk ' избытки явного тепла в помещении, Вт; расстояние по торизм нтали от наружной стены до места пересечения оси приточной струи с верхним уровнем рабочей зоны, м; относительное расстояние,

расстояние ло вертикали от центра приточного отверстия до верхнего уровня рабочей зоны,м;

относительная высота, у =

У

Z -Не -

Zn -

2пр -

1 -j* -

(/*Р)выт~

(fF)« -

(^Г)пр -Ръ -

/ч -

Ру* -

газовыдоления в помещении, кг/ч; расстояние от верха источника тепла до середины вытяжных проемов, м; расстояние от полюса струп до верха источника тепла, м;

концентрация газов в прито’шом воздухе, мг/мЗ;

коэффициент местного сопротивления аэрационного проема;

коэффициент расхода аэрационного проема; эквивалентная площадь вытяжных проемов, м2; эквивалентная площадь монтажных и технологических проемов в можэтажных перекрытиях, эквивалентная площадь приточных проемов, м2; плотность воздуха помещения, кг/мЗ; плотность наружного воздуха, кг/мЗ; плотность уходящего воздуха, кг/мЗ;

S - степень черноты поверхности источпика тепла.

2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДДЛ РАСЧЕТА

2.1. Для расчета аэрации необходимы следующие исходные данные:

а)    размеры здания и помещений (длина, ширина, высота);

б)    характеристики всех видов проемов для подачи ж удаления воздуха (окна, фонари, ворота и т.д.) и их коэффициенты расхода (см.цряложыше I);

в)    расположение оборудования, выделяющего тепло, я его размеры (рис.1), а таете расположение выделяющих тепло изделий в виде полуфабрикатов или готовой продукции;

г)    тепловыделения от каждого источника тепла QHCT;

д)    конвективные тепловыделения от каждого источника тепла Qk.