Госстрой СССР
Государственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт
САIITSXH ИИПРОЕКТ
Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧАСТЬ П
МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНА! ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ
АЗ - 977 Альбой I
МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ
Москва 1989
Государственный проектно-конструкторский и научно-исследовательский институт СантехНЙИпроект Главного управления организации проектирования Госстроя СССР (СантехНЙИпроект), 1989
Методика базируется на экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНШкондиционере
[г]-Ы.
Настоящие методические материалы являются обяза-тельныгл руководством по выбору и расчету тепломассооб-менного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ при проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха и предназначены для учебных, научно-исследовательских организаций, а такие для широкого крута инженерно-технических работников, занимающихся исследованием, проектированием, наладкой, монтьмом и эксплуатацией систем вентиляции и кондиционирования.
Для расчета и подбора всех видов гепломассообмен-ного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ разрабатываются фортран-программы для машин серии ЕС и ряда персональных ЭВМ. Указанные программы могут быть переданы заинтересованным организациям после заключения договоров с ВНИИкондиционером на их передачу.
ВНИИкондиционер и ГПКВШ СантехШИпроект по договорам выполняют также все виды расчетов по выбору тепло-массообменного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.
В подготовке настоящих материалов принимали участие следующие организации и исполнители:
ВНИИкондиционер Минстройдормаша СССР - Б.И.Вялый, А.В.Степанов, Г.С.Куликов,И.Ф.Юхно, И.В.Соин, Н.Ф.Кос-совский;
харьковский завод "Кондиционер" Минстройдормаша СССР - Н.И.Загривый, О.П.Шмигуль;
ГПКЙИИ СантехНИИпроект Госстроя СССР - С.М.Фин-кельштейн, Т.И.Садовская, В.М.Рубчинский, И. Л.Нейман.
Замечания и предложения просим направлять по адресу: 105203, Москва, Нижняя Первомайская ул., д.46, ГПКЙИИ СантехНИИпроект . 1
I. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
1.1. Методика расчета и примеры расчета камер орошения выполнены в единицах СИ и в системе Ш<ТСС,
Значения в единицах системы МКГСС указаны в скобках.
1.2. Принятые условные обозначения:
С - удельная теплоемкость среды, кДж(кг?С)£ккал/(кг?(| d - влагосодержание воздуха, г/кг;
L, - объемный расход воздуха, м3/*;
(У - массовый расход среды, кг/ч; й - расход теплоты, холода (тепловой поток)*, кВт (ккал/ч); t - температура среды, °С;
У - относительная влажность воздуха, %;
I - энтальпия воздуха, кДж/кг (ккал/кг);
1В нас- энтальпия насыщенного воздуха при начальной температуре жидкости,кДж/кг (ккал/кг);
V - середина диапазона аппроксимации кривой насыще-_ ния У1 = 100$, кДц/кг (ккал/кг);
Alc - приведенный энтальпийный напор, кДж/кг(ккал/кг);
Еп - приведенный коэффициент энтальпийной эффектив-ности;
£а - коэффициент адиабатной эффективности;
об - корректирующий коэффициент, кг/кДж (кг/ккал);
J3 - корректирующий коэффициент, кг/кДк (кг/ккал);
4 - коэффициент аппроксимации, кг.°С/кДж(кг?С/ккал) ;
\/^С- коэффициенты аппроксимации;
- коэффициент орошения;
п - количество форсунок, шт.;
др - потери давления, кПа (кгс/см^);
9 - относительный перепад температур(температурный
критерий);
£ - расходный коэффициент, т/ч.
х и расчетах расход теплоты принимается со знаком расход холода - со знаком п-я. 2
1.3. Принятые индексы:
б - водонагреватель (бойлер); Б - барометрический;
В - воздух; ж - жидкость; к - конечный; мин - минимальный; н - начальный; нас - насыщенный; ном - номинальный; м - мокрый; п - помещение; пр - предельный; р - расчетный, росы точка; с - середина; ф - форсунка; фр - фронтальный; х - холод.
1.4. Перевод применяемых физических величин из системы МГКСС в СИ:
энтальпия I ккал/кг = 4,187 кДж/кг;
теплоемкость I ккал/(кг?С) = 4,187 кДж/(кг?С);
расход теплоты, холода (тепловой поток) I ккал/ч=
= 1,163 Вт;
давление I кгс/м^ =9,81 Па.
1.5. Соотношение применяемых физических величин с единицами СИ:
тепловой поток I кВт = 3,6 * 1СГ3 ГДк/ч;
расход теплоты, холода I кДк = I кВт.с.
2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ
2.1. Эффективность тепломассообмена в контактных аппаратах зависит от конструктивных характеристик камер орошения, температурных и гидродинамических условий обработки воздуха.
Для расчета камер орошения и блоков тепломассообмена (далее камеры орошения) при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2°С — tft H 30°С разработана
методика (далее методика I), основными расчетными уравнениями которой являются:
II
М = Е„ М„ ; (2.1)
^ЕА^н-^и)^и-^)Л1} (2.2)
~ 'bg.K ~ 1&.ц ; ^2.3)
М-Ъл-Ьел; (2.4)
&io° (‘•б.нас ~h.H К^А1кнас-1^*Я^.тГ1с'Ыг-5') ■
2.I.I. Уравнения (2.1) и (2.2) представляют собой теплотехнические характеристики камер орошения, :так как устанавливают взаимосвязь между начальными и конечны?,ш состояниями воздуха и воды при политропных релимах обработки.
Изгленение энтальпии обрабатываемого воздуха в контактных аппаратах описывается уравнением (2.1). Как видно из этого выражения, конечное значение энтальпии определяется величинами приведенного коэффициента энтальпийной эффективности Еп и приведенного энтальпийного напора Al0 . Величина Е„ представляет собой отношение изменения энтальпии обрабаты-ваемого воздуха Л1 к начальному энтальпийному
напору (Ai0 = ^s.Mac~ ПРИ линейной ап"
проксимации кривом насыщенного воздуха f - 100%,
, Нелинейность кривой насыщения и количественное влияние ее на величину изменения энталыши обрабатываемого воздуха учитывается формой и структурой уравнения для приведенного энтальпийного напора ,Al0.
Изгленение температуры воздуха по сухому термометру в контактных аппаратах описывается уравнением (2.2).
Первое слагаемое уравнения определяется величиной коэффициента адиабатной эффективности Ед и начальным температурнкгл напором ( АЬН= ) и ха
рактеризует протекание процессов тепломассопереноса при постоянной температуре поверхности контакта, равной первоначальной тешературе воды Ьж.н •
В идеально протекающем адиабатном процессе(Л£ = 0) величина ВАЛЬН представляет собой изменение темпе- 3
ратуры воздуха в контактном аппарате. В политропном процессе, наряду с изменением термодинамических параметров воздуха, происходит изменение температуры воды (температуры поверхности контакта), что приводит к снижению темпа изменения температуры обрабатываемого воздуха. Именно это обстоятельство учитывается вторым слагаемым уравнения (2.2), величина которого зависит от величины энтальпийного напора ЛТ0 , конструктивных характеристик камеры орошения и гидре-динамических условий обработки воздуха. Корректирующее значение второго слагаемого оказывается тем больше, чем в большей мере изменяется температура воды в контактном пространстве.
2.1.2. Зависимости (2.1), (2.2) справедливы в широком диапазоне начальных температур воды (2°С^ ta н ^ 30°С), воздуха по мокрому термометру (-5°С^
^ м.в.н s 30°С) и в интервалах коэффициентов орошения 1,6 Для БТМЗ,^рЙ^2,5 для ОКФ-3 и для ОКС-3.
Для указанного интервала температур значения корректирующих коэффициентов J3, 4 , а также
величина 1С в формулах (2.5), (2.2) приведены в табл. 2.1. 4
Таблица 2.1
Коэффициенты di, J*, €} Lc |
Коэффициент |
Единица |
Числовое |
|
измерения |
значение |
|
кг/кДк |
0,000716 |
кг/ккал |
0,003 |
|
кг/кДж |
-0,00351 |
кг/ккал |
-0,0147 |
i |
кгЯс/кДж |
0,33 |
кг?С/ккал |
1,38 |
/ |
кДк/кг |
54 |
ис |
ккал/кг |
12,9 |
|
2.1.3. Величины коэффициентов ЕдИ Ед в формулах (2.1),(2.2), характеризующие эффективность обработки воздуха в камерах орошения, зависят лишь от конструктивных характеристик камер орошения и гидродинамических условий обработки воздуха. Между указанными коэффициентами существует функциональная взаимосвязь, которая в общем виде для камер орошения может быть представлена уравнением
Ей - ..JrJXfltei^zAA--(2.6)
где i> =(1+2^5) jT+C [- ^CI-Ea)] -°'S58J>(2.7)
С достаточной для инженерных расчетов точностью величина Ед может быть определена по аппроксимирующей зависимости
ЕА = I - ехр (-0,15 - Aj Ji ^ ). (2.8)
Коэффициенты аппроксимации С, входящие в
зависимости (2.0”), (2.7) и (2.8), для различных камер орошения кондиционеров КТЦЗ приведены в табл.2.2. 5
Коэффициенты Ар cHjj с Таблица 2.2 |
Производительность |
Тип |
Испол |
Коэффициент |
по воздуху, тыс.м /ч |
обору
дования |
нение |
Ах |
|
С |
|
Двухрядные камеры орошения ОКФ-З |
10; 20 |
ОКФ-3 |
2 |
0,503 |
1,91 |
0,387 |
20 |
ОКФ-3 |
I |
|
|
|
63-160; 250 |
ОЩР-З |
2 |
0,611 |
1,96 |
0,387 |
10; 63-160; 250 |
ОКФ-З |
I |
0,655 |
2,02 |
0,387 |
31,5; 40; 200 |
ОКФ-3 |
2 |
|
|
|
31,5; 40; 200 |
ОКФ-3 |
I |
0,716 |
2,07 |
0,387 |
|
Однорядные прямоточные камеры орошения ОКФ-3 (второй по ходу воздуха стояк отключен) |
10; 20 |
ОКФ-З |
1,2 |
0,619 |
2,44 |
0,387 |
30-80 |
ОКФ-3 |
1,2 |
1,09 |
2,44 |
0,387 |
120-250 |
ОКФ-З |
1,2 |
1,44 |
2,44 |
0,387 |
Однорядные противоточные камеры орошения (первый по ходу воздуха стояк отключен) |
ОКФ-З |
10 |
ОКФ-З |
I |
2,18 |
1,8 |
0,387 |
20;31,5;40;200 |
ОКФ-З |
I |
1,6 |
1,8 |
0,387 |
63:80:125:160:250 |
ОКФ-З |
I |
1.47 |
1,8 |
0.387 |
10-250 |
ОКФ-З |
2 |
1.25 |
1.77 |
0.387 |
|
Блоки тепломассообмена |
10-250 |
БШ.1-3|
БШ.2-3 |
1,25 |
1,77 |
0,387 |
К |
ямеш опошения 0KG |
31,5-80 |
0KCI-3 |
I |
0,525 |
2,29 |
0,177 |
31,5-80 |
0KCI-3 |
2 |
0.426 |
2.29 |
0.177 |
31,5-80 |
0КС2-3 |
I |
0,406 |
2,19 |
0,177 |
31,5-80 |
0КС2-3 |
2 |
0,329 |
2,19 |
0,177 |
|
2.2. Для расчета камер орошения при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в более широко:.! интервале температур разбрызгиваемой воды (2°С ^ tmH — 50°С) и температур воздуха по мокрому термометру (-27х — 30°С) разработана методика II.
Согласно этой методике, процесс тепловлажностной обработки рассматривается как результат смешения необработанной и идеально обработанной частей воздушного потока. Из такого представления вытекают предложенные в работе [I] зависимости, полученные Е.В.Баркаловым из понятия об
"идеальном процессе"
~ Ч-н - -
Ч ~ и.» р Ьв*- 1$,н „
одесь t/g ; Ьпр у цр ~ темпеРатУРа» энтальпия и
влагосодержалие предельной» состояния воздуха, графическое изображение которого на I-d -диаграмме, представляющее точку пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ( Т =100$), показано на
рисунке.
35 -27°С - минимально допустимая температура холодного воздуха по мокрому термометру при испарительном нагреве (обработке его теплой водой) в камерах орошения ОКС-3. Указанная температура определена по результатам исследований ВШШкондиционера, показывающих, что при ^ -26°С в камерах орошения 0KG-3 практически не образуются иней и лед.
В калерах орошения 0КФ-3 процесс испарительного нагрева гложет происходить в тех случаях, когда температура воздуха на входе в камеру орошения выше 0°С. 6
Рисунок к п.2.2.
Из этого же представления следует, что коэффициент Е1 не зависит от начальных параметров теплообгленивающих-ся сред и, следовательно, эн должен быть равен адиабатному коэффициенту эффективности Ед.
(2.10)
(2.11)
(2.12)
(2.13)
Вводя дополнительно также не зависящий от начальных параметров температурный критерий 0 (правомерность этого обстоятельства доказана в работах [2] ,[ З] , получим основную систему уравнений глетодики П для расчета камер орошения:
" h.H ~ ЕА(1В “
Чк~Ь.н ~ Еа № ~ Ь&н)>
ЬвР~ н~ 9 (£ж.к ~ Ьж.н).
0 определяется зависимостью
где коэффициенты Еп и Ед - характеризуются зависимостями (2.6)-(2.8), коэффициент 6 принимается по табл.2.1. 7
Методики I и П расчета хорошо согласуются друг с другом в диапазоне применимости первой из них (2°С ж.н. ^ 30°С; -5°С ~ ^ м.йн 30°С), что позволяет в этом диапазоне проводить расчеты камер орошения по любой из них, исходя из соображений простоты процедуры вычислений.
2.3. Приведенные зависимости (2.1), (2.2), (2.10)--(2.12) справедливы для всех разновидностей адиабатных и политропных процессов обработки воздуха в камерах орошения, включая испарительный нагрев и процессы с переменным, регулируемым вручную или автоматически расходом разбрызгиваемой воды.
Процессы с переменным расходом воды в ряде работ называются "процессами с неполным увлажнением или недо-увлажнением", "управляемыми процессами". Сущность процессов с переменным расходом воды в камерах орошения состоит в том, что при изменении расхода разбрызгиваемой воды достигается переменная поверхность теплообмена между водой и обрабатываемым воздухом. Указанное позволяет в одной и той же установке обеспечивать различные заданные параметры воздуха после камеры орошения. Применение процессов с переменным расходом воды позволяет отказаться от байпаса камер, а также в ряде случаев (если не требуется поддержание постоянной относительной влажности) от воздухонагревателя П подогрева.
Процессы обработки воздуха в камерах орошения схематически показаны в табл. 2.3. 8
Госстрой СССР
осударственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт
СА НТЕХНЙИПРОЕКТ
Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧА СТЬ П
МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ
АЗ - 977 Альбом I
МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ
Москва 1989
Таблица 2.3
Процессы обработки воздуха |
Процесс обработки воздуха |
Начальная температура распыляемой воды t ж.н |
Номев г
Прямая
задача |
гоимет
Обрат
ная
задача |
Политроп-ный с понижением энтальпии |
Охлаждение
и осушение, ^ <Ув.к<с/в.н tк» рм |
£ж.Н -<tр.В.Н |
1
1,2,3 |
6,7 |
Охлаждение « при постоянном влагосо- tw 1
Т ЙЯЙ!н,
*Ж-Н
d в.к=йв.н |
£ Ж.Н^^р.В.Н |
4 |
|
Охлаждение tanV^wi и увлажне- dwtBj<>r' ние, *ж.н tB.K -cfB.H, Ым ЯВ.К»Л.Н |
£ж.н-«£м.в.н |
|
|
Адиабатный без изменения энтальпии] |
Охлаждение и увлажне-ние, *
tB.K^CB.H,
о(в.к>о(в.н |
^ж.н= £м.в.н |
8,9 |
10 |
Политроп-ный с повышением энтальпии |
Охлаждением
увлажнение,
t B.K-* tB.H, £/В.К>^В.Н lMAH |
£ a.H>t м.в.н |
13 |
14 |
Увлажнение
при постоян- t*.K/
ной темпера- Vtxx
^ tB.H. £/
о(в.к>с*в.н |
£ж.н> £в»н |
5 |
|
Нагрев и £ак >* of в.к>о^в.н йам/7 |
6ж.Н> tB.H |
II |
12 |
|
Руководящий материал по центральным кондиционерам .КТЦЗ предназначен для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха, выбора кондиционера и может использоваться в работе проектных, учебных, научно-исследовательских, планирующих , сбытовых, монтажных и наладочных организаций.
Материал состоит из двух частей:
Часть I. Технические характеристики и конструктивные особенности оборудования центральных кондиционеров и кон-диционеров-теплоутилизаторов КТЦЗ.
Часть II. Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.
В разработке части I принимали участие Харьковский завод "Кондиционер”, ВНИИкондиционер, ЦНИИпромзданий, ЦНИИЭП инженерного оборудования, ШИ Проектпромвентиляция.
Часть II разработана ВНИИкондиционером, ГОКНИК Сантех-НИИпроект и заводом "Кондиционер". Часть И выпускается в виде трех альбомов.
Альбом I. Методика расчета камер орошения.
Альбом 2. Методика расчета воздухонагревателей.
Альбом 3. Методика расчета воздухоохладителей.
Часть II распространяется ГГ1КШ-Щ СантехНИИпроект (105203, Москва, Нижняя Первомайская, 46) и ВНИИкондиционер (3I08I8, Харьков, Московский проспект, 257).
Часть I распространяется Харьковским заводом "Кондиционер" ( 310044, Харьков, Московский проспект,257).
2
СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
Введение .................................. 7
1. Условные обозначения...................
2. Методика расчета камер орошения........ II
3. Гидравлические характеристики камер
орошения............................... 24
4. Расчет камер орошения
4.1. Расчет камеры орошения при политропном
режиме обработки воздуха (2°С — 30°С;
- 5°С=£ t м в н ^ 30°С). Прямая задача. Расчет
выполняется по методике И...................... 25
4.2. Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки воздуха (2°С-ЬЖ н ^30°С;-5°С
=s t в н ~ 30°с;. Обратная задача. Расчет выполняется по методике I ........................ 26
4.3. Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°С^ t ж^н — 30°С;
- 5°С t м в н 30°С). Прямая задача. Расчет
выполняется по методике I ...................... 28
4.4. Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°C^ts н — 30°С;
- 5°С s -t MeBeH — 30°С). Обратная задача.
Расчет выполняется по методике I ............... 28
4.5. Расчет камеры орошения при политропном
режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев) (2°С ^ — 50°С;
- 27°С ^ t м.в н ~ 30°С). Прямая задача.
Расчет выполняется по методике И ............. 29
3
Рисунок 2.4. Зависимость £п^| ) и Е) для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение I и 2)...................... 38
4.6. Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев) (2°C^t*.w=s 50°С;-27°С*tM,s,H*30°C). Обратная задача. Расчет выполняется по методике И... 31
5. Примеры расчета........ 32
Приложение I
Рисунок 2.1. Зависимость для форсунки ЭШФ
7/10 ...... ГТГ./Г..........;.....35
Рисунок 2.2. ЗависимостьCLp(AfL)для форсунки УЩ4-
- 10/15 ...... ...,.*.7............ 36
Рисунок 2.3. ЗависимостьЕп(^) и JA ) для
двухрядных камер орошения ОКФ-3 (исполнение I и 2). . .37
Рисунок 2.5. Зависимость EnljA) и ) для
однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3
(исполнение I)................. 39
Рисунок 2.6. Зависимость ) и S) для блоков тепломассообмена БШ2.1-3 и БТМ2.2-3 ........ 40
Рисунок 2.7. Зависимость ЕП1М) и Е^(уИ ) для
камер орошения ОКС-3 (исполнение I и 2).............41
Рисунок 3.1. Зависимость Л 5л ( Gfc ) для двухрядных камер орошения ОКФ-3 ...................... 42
Рисунок 3.2. Зависимость Л 5л ( (Нк ) Для однорядных пря1лоточных камер орошения ОКФ-3 и блока тепломассообмена БТМ-3............. 43
Рисунок 3.3. Зависимость Л 5л () для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 ............44
Рисунок 3.4. Зависимость Л 5л ( № кшеР
орошения ОКС-3 ............. 45
Рисунок 4.1. Зависимость О, ( ) для встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ........ 46
4
Рисунок 4.2. Зависимость А Р^ ( ) для встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ...........47
Приложение 2................... 48
Пример I. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в СИ» «48
Пример 2. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике Н(раздел 4.1) вс) теме МКГСС...... • .................................
Пример 3. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (разделы 4.1, 4.7)
в системе МКГСС ............ 50
Пример 4. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе 1ЛКГСС................. 52
Пример о. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе МКГСС ................. 53
Пример 6. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в системе МКГСС ........................................54
Пример 7. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (разделы 4.2, 4.7) в системе МКГСС ..................... 56
Пример 8. Адиабатный режим обработки воздуха.
Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в СИ.57
Пример 9. Адиабатный режим обработки воздуха с переменным расходом разбрызгиваемой воды. Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в системе МКГСС.... 58
Пример 10. Адиабатный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.4) в системе МКГСС......... 60
5
Пример II. ПолитропныЗ резким обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Прямая задача. Расчет по методике П(разделы 4.5, 4.7) в системе МКГСС....... .................................61
Пример 12. Политропный режим обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Обратная задача. Расчет по методике II(раздел 4.6) в СИ.........63
Пример 13. Охлаждение воды в камере орошения (политропный режим обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ ...............65
Пример 14. Охлаждение воды в камере орошения (политропный резким-обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ ...............68
Список литературы.....................................70
6
ВВЕДЕНИЕ
В данном альбоме представлена методика и примеры расчета контактных аппаратов - камер орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительной системы блока тепломассообмена ЕГМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются кондиционеры КТЦЗ [10] .
Катлеры орошения ОКФ-3. Камеры оснащены эксцентри-ситетными широкофакельными форсунками ЭШО 7/10 (диаметр входного отверстия 7 глм, соплового отгорстия - 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования). Камеры, оросительная система которых состоит из двух рядов стояков, изготавливаются в двух исполнениях. В камере орошения исполнения I первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность установки форсут.ок, второй - меньшую.
В камере исполнения 2 форсунки устанавливаются с одинаковой плотностью в каждом ряду, равной плотности форсунок первого ряда камеры орошения исполнения I.
Конструкция камер позволяет предусматривать подачу воды в один или два ряда стояков:
в первый по ходу воздуха ряд (далее - однорядные прямоточные камеры ОКФ);
во второй по ходу воздуха ряд (далее - однорядные противоточные камеры ОКФ);
в два ряда (далее - двухрядные камеры ОКФ).
Катлеры орошения ОКФ-3 могут быть использованы для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха.
Камеры орошения ОКС. Камеры имеют оросительную систему, состоящую из горизонтального коллектора с высокорасходными форсунками УЦ14-10/15 (размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр соплового
7
отверстия 14 мм), расположенного в верхней части камеры и двух ярусов сеток, улучшающих теплотехнические характеристики камер за счет вторичного дробления капель орошаемой воды. Камеры изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью установки форсунок (камеры исполнения I имоют меньшую плотность, исполнения 2 - большую), и двух модификациях - 0KGI-3 и 0КС2-3. Камера 0КС2-3 отличается от 0KGI-3 наличием в ее конструкции встроенного, орошаемого рециркуляционной водой водонагревателя (водожидкостного теплообменника)'. Камеры 0KG могут быть применены для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха, функциональные возможности камер орошения ОКС существенно расширены. В частности, они могут использоваться для осуществления испарительного нагрева воздуха (нагрев и увлажнение теплой водой воздуха с отрицательной температурой), так как конструкция камеры без входного сепаратора исключает образование наледи в таком режиме обработки воздуха. Указанное позволяет шире использовать вторичные энергоресурсы для нагрева воздуха в системах вентиляции и кондиционирования.
Блоки тепломассообмена БШ. Клоки изготавливаются в двух вариантах: БТТЛ2.1-3 - с насосом и обвязкой оросительной системы; Ш!,12.2-3 - без насоса и обвязки оросительной системы. Блоки тепломассообмена включают теплообменники, используемые для реализации политропных процессов, и оросительную систему - для адиабатных процессов. Оросительная система состоит из одного ряда стояков с широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10. Количество установленных форсунок соответствует количеству форсунок одного ряда камеры орошения ОКФ-3 исполнения 2.
Приведенная методика расчета камер орошения и блока тепломассообмена позволяет рассчитать любые разновидности адиабатных и политропных процессов обработки воздуха.
8
1
2
3
4
5
6
7
8