Поправка для СНиП II-В.3-72
Стальные конструкции. Нормы проектирования

ваг

/

Шг.

Постановлением Госстроя СССР от 27 декабря 1978 «■.

^г    г

№ 250 утверждены ¹и с I января 1979 г. введены в

4    *

действие публикуемые ниже изменения и дополнения главы СНиП И-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования»! утвержденной постановлением Госстроя СССР от 29 декабря 1972 г. N2 222.

' В связи с этим, утратили силу с -1 января 1979 г. пп. 9 и 10 приложения к постановлению Госстроя СССР от 23 июня 1976 г. № 94 «Об изменении и дополнении пунктов 2.9; 3.1; 10.34 и 10.42 главы СНиП И-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

*    Пункт 2,7 изложить .в следующей редакции:

«2.7. Для сварки стальных конструкций следует применять материалы, приведенные в приложении 3 настоящей главы».

Примечание 3 к пункту 3.1 признать утратившим

Силу. •    л    '

*    Таблицу 5 изложить в следующей редакции:

V4-

h

Ь

<100

(32 а)»

Пункт 6.4 дополнить примечаниями следующего со-

-■    4    ”

держания; «Примечание. При проверке устойчивости

стенок балок симметричного сечения с односторонними поясными швами 8 формуле (34) должны быть приняты значения коэффициента /Со = 4,5; в формуле (35) значения То должны быть умножены на коэффициент 0.8.»    •

Ч-

Пункт 6.10 дополнить примечанием следующего содержания: «Примечание. В - центрально-сжатых элементах из сварных двутавров с односторонними поясными швами наибольшая расчетная высота стенки Ло определяется по формуле:

Y4

А₀

Ь

40

(48)

и не должна быть больше 756.»

>    ги

Расчетные сопротивления н сварных соединений

2100

2100

(2600)

2900

2900

(3100)

Сжатие ⁷

2600

2600

(3000)

Растяжение:

*

а) автоматическая сварка; по

пев

луавтоматическая и _ сварка с физическим лем качества швов

б) полуавтоматическая и ручная сварка

Срез    ’

Срез (условный):    ‘

а) металла шва

. б) металла границы сплавления

ручная контро-

Я"

пев

рев*

^У.ш

п СВ

У. с

2200

1500

2500

1800

*

1300

1700

С угловыми

швами

2000

2100

2000

2000

1800

1800

I

расчетных сопротивлений срезу (условному): металла углового шва (#у7ш)

”    (    г»^СВ

ления \ "y.cJ ^{для всех} классов стали должны быть умножены на коэффициент 0.85».

(74)

•И

ш

где hm\ и ha2

/

Ш

Fвт» f х. вт» *

/х.ВТ'И fy,HT

Значения коэффициента при числе проходов

Ry^Bm ИЛИ R

пев У.С,

R

Вид сварки

более 3

2 и 3

0.9

0.7

1.1

3 — 5

1,05

I

Р'

0.8

0.7

р

1.4 — 2

1

Р'

1

Примечания. 1. Чясло приходов прн сварке углового шва устанавливается в зависимости от вида сварки, положения шва н его толщины в соответствии с табл. 526.

2.    Указанные в табл. 42а значения коэффициентов соответствуют сварке под флюсом н в углекислом газе проволокой сплошного сечения при технологии сварки, в которой не используются специальные меры, направленные на повышение производительности наплавки, сопровождаемые снижением глубины проплавлення.

3.    При ручной сварке, полуавтоматической сварке проволокой сплошного сечения диаметром менее 1,4 мм н порошковой проволокой, при применении специальных мер, направленных на повышение производительности наплавки, ‘ указанных в п. 2 настоящих примечаний, а также лля конструкций из стали классов С70/60 н CS5/75 при любом числе проходов значения коэффициентов принимаются

«=0,7 и Э'~1.

толщина углового шва, принимаемая равной катету (А_ш) вписанного равнобедренного треугольника (рис. 19);

-    коэффициенты, принимаемые по табл. 42а в зависимости' от условий сварки,

с

которые должны быть оговорены в проекте;

-    расчетная длина шва, равная его полной длине за вычетом длины, рав-

. ной 2А_Ш; .

(рис. 18а): по металлу шва —формула (74) и по ме-таллу границы сплавления — формула (74а)

г ^ ^N

И Ш1 ^

Таблица 42а

л

Значения коэффициентов р и р' в зависимости от

условий сварки

Полуавтоматы ческая и автоматическая

Автоматическая

пев

^у.ш

(74а)

1,05

0.9

N

р

1.15

^у^Вщ ^и Л«_с - расчетные сопротивления, принимаемые

по табл. 5.

Толщину углового шва следует назначать равной большему из двух значений Ann и Ашг* Допускается

\ ■

уменьшать толщину шва при условии увеличения рас*

четного сопротивления металла шва ^?у^Вш ^{п0 тд}бл. 5 соответственно более высокому классу стали и с в а-

— *

рочным материалам! указанным 8 табл. 52а для этого класса стали. При этом значение hmi должно быть не меньше значения hmz* Минимальная толщина шва до* стигается, когда hm\ *= Ащ2.»

Пункт 9.6 изложить в следующей редакции: «9.6. Сварные соединения с угловыми швами при од* новременном действии в одном и том же сечении

г

т

соединения срезывающих напряжений в двух.направлениях рассчитываются на равнодействующую , этих напряжений.

л

Сварные соединения с угловыми швами, прикрепляющими элемент, на который действует одновременно растягивающее усилие и изгибающийся момент* рассчитываются по формуле (22), в которой значения

у. нт и R принимаются соответственно: F_BT.— расчетная площадь швов или границы сплавления, определяемые с учетом глубины проплавления умножением соответственно на коэффициенты Р или р¹, значения которых указаны в табл.

42а;

расчетные моменты инерции швов или границы сплавления с учетом глубины проплавления;

принимаемые по табл. 5.»

Таблицу 44 изложить в следующей редакции:

Пункт 10.11 дополнить абзацем* следующего содержания:

«В сварных двутавровых балках, несущих статическую нагрузку, допускается применять односторонние поясные швы при выполнении следующих условий: .

нагрузка должна прикладываться симметрично относительно поперечного сечения балки;

■

к сжатому поясу балки ~с помощью сварки, болтов или заклепок должен быть прикреплен жесткий металлический настил;

в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок должны быть установлены поперечные

■г

ребра жесткости.

В балках, рассчитываемых по пластическому моменту сопротивления в соответствии с п. 4.15 настоящей главы, применение односторонних поясных швов ' не допускается.»

•ы

Раздел 10 дополнить пунктами 10.19а и 10.20а еле-

^    г

дующего содержания:

«10.19а. В центрально-сжатых колоннах и стойках из сварных двутавров, рассчитанных с учетом примечания к п. 6.10 настоящей главы, допускается применять односторонние поясные швы.

расчетные сопротивления,

Формулы для расчета поясных соединений в составных балках»

Расчетные формулы

Соединения

Характер нагрузки,

QSu

(82)

СВ

2§R

у.ш^бр

Угловые

ронние

вы двухстск

QSn

(82 а)

2р'/?у®_с/_бр *

Неподвижная нагрузка (распределенная и сосредоточенная) _

V

QS_n

(82 6)

Р^и/бр’

QSn

Угловые швы односторонние

(82 в)

Заклепки

(83)

/бп*

, //2Ьу . (ЪР)\

■р

V ^{бр г} *

(84)

Угловые швы'двухсторон ние

(84 а)

Подвижная'сосредоточен-

ная нагрузка

‘У к

Заклепки

(85)

+

н

Обозначения, принятые в табл. 44:

А_щ и Л_ш, -толщийа углового шва;

-наибольшая поперечная сила в*рассматриваемом сечении:

-статичеЬкий момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси;

_S^Q Р я р" а

^закл

коэффициенты, принимаемые по табл. 42а; шаг поясных заклепок;

меньшее из двух значений расчетного усилия на одну' заклепку, принимаемо; равный:

ври расчете на смятие

при расчете на срез

N³™* - л_Ср ^ /?|р^КЛ;

dlbR™™;

хракл

л>^ев р^св .

"у.ш> "у.с „закл ₀закл

*\ гг% »

■    расчетные сопротивления, принимаемые по табл. 5;

■    расчетные сопротивления, принимаемые по табл. б;

>    величина расчетного сосредоточенного груза (для подкрановых балок — расчетная величина давления колеса крана, при»

нимаемая без коэффициента динамичности); ¹    ‘    -

►    коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 4.13 настоящей главы;    -

■    условная длина распределения давления сосредоточенного груза, принимаемая согласно указаниям п. 4.13 настоящей

главы:    -    '

■    коэффициент, принимаемый:

при нагрузке по верхнему поясу клепаной балки, в которой    стенка    пристрогана    к    верхнему поясу, — а=0,4; то же, но

при отсутствии пристрожки стенки, а также при нагрузке    по    нижнему    поясу — а=1.»

ср

см

Я1 Z

ду концами таких швов не должно превышать 156, где 5 — толщина фасонки.

т

В конструкциях, возводимых в районах с расчетные

f

ми температурами наружного воздуха ниже, минус

__ь

40° С,, а также при применении ручной сварки швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки.»

Подпункт «а» пункта 10.34 изложить в следующей

*    -j

редакции:

■ *

«а) толщина угловых швов hm должна быть не 6о«

В узлах крепления к колонне с односторонними поясными швами связей, балок, распорок и т. д. в зоне передачи усилия следует применять двухсторонние поясные швы. При этом двухсторонний шов должен выходить за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину 30 йш с каждой стороны.»

«10.20а. Размеры угловых швов, прикрепляющих фасонки соединительной решетки к колоннам, должны назначаться по расчету и располагаться в шахматном порядке в виде отдельных участков; расстояние меж*

Материалы для сварки угловых швов, соответствующие классу прочности стали