Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

5 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

 Скачать PDF

 
Дата введения01.01.1979
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.02.2020
ОпубликованБСТ 4-1979 (стр 13-17)
Дополняет:СНиП II-В.3-72

Организации:

27.12.1978УтвержденГосстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)250
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5


ваг

/


Шг.


■“    т

Изменение в дополнение главы СНиП 11-6.3-72

Постановлением Госстроя СССР от 27 декабря 1978 «■.

г    г

№ 250 утверждены 1и с I января 1979 г. введены в

4    *

действие публикуемые ниже изменения и дополнения главы СНиП И-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования»! утвержденной постановлением Госстроя СССР от 29 декабря 1972 г. N2 222.

' В связи с этим, утратили силу с -1 января 1979 г. пп. 9 и 10 приложения к постановлению Госстроя СССР от 23 июня 1976 г. № 94 «Об изменении и дополнении пунктов 2.9; 3.1; 10.34 и 10.42 главы СНиП И-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

*    Пункт 2,7 изложить .в следующей редакции:

«2.7. Для сварки стальных конструкций следует применять материалы, приведенные в приложении 3 настоящей главы».

Примечание 3 к пункту 3.1 признать утратившим

Силу. •    л    '

*    Таблицу 5 изложить в следующей редакции:


V4-


h

Ь


<100


(32 а)»


Пункт 6.4 дополнить примечаниями следующего со-

-■    4    ”

держания; «Примечание. При проверке устойчивости

стенок балок симметричного сечения с односторонними поясными швами 8 формуле (34) должны быть приняты значения коэффициента /Со = 4,5; в формуле (35) значения То должны быть умножены на коэффициент 0.8.»    •

Ч-

Пункт 6.10 дополнить примечанием следующего содержания: «Примечание. В - центрально-сжатых элементах из сварных двутавров с односторонними поясными швами наибольшая расчетная высота стенки Ло определяется по формуле:


Y4


А0

Ь


40


(48)


и не должна быть больше 756.»


Таблица 5

4

■ Сварные соединения

1 1 р

Напряженное состояние

Условное, обозначе

*

Расчетные сопротивления в кгс/см* сварных соединений :

- струкциях и,з стали класса _

в кон-

Ъ

ь.

ч

ние

C3S/23 j С44/29

С46/33 I С52/40 j С60/45 j С70/60

C8S/75

стык

i ^

ев


>    ги

Расчетные сопротивления н сварных соединений


3400

3800

т \

4400

*

5300

3400

4 1

3800

4400

'-г

5300

2000

2300

'

Ч

2600

„ 1

3100

2100

%

2400

2800

W

3400

2300

2700

3000

*

3600

1- -

4


2100

2100

(2600)


2900

2900

(3100)


Сжатие 7


2600

2600

(3000)


Растяжение:

*

а) автоматическая сварка; по


пев


луавтоматическая и _ сварка с физическим лем качества швов

б) полуавтоматическая и ручная сварка

Срез    ’

Срез (условный):    ‘

а) металла шва

. б) металла границы сплавления


ручная контро-


Я"

пев

рев*

^У.ш

п СВ

У. с


2200

1500


2500


1800

*

1300


1700


С угловыми

швами


2000

2100


2000

2000


1800

1800


I


СВ

Значения #у,ш установлены по временному сопротивлению металла шва растяжению. *    •

Примечания:    1. В скобках указаны расчетные сопротивления растяжению сварных соединений встык, эксплуатация которых-возможиа и после достижения металлом предела текучести.    _    -    ‘    '

2. Для элементов из “стали разных классов расчетное сопротивление сварного соединения встык принимается раваым расчетному сопротивлению соединения встык менее Тпрочной стали.    '

- 3. Расчетные сопротивления сварных соединений встык установлены для швов, выполненных двухсторонней сваркой или односторонней с подваркой корня шва.    .    '

__ 4._При применении в соединяемых элементах конструкций проката „ более толстого, чем указано в при л. 1. расчетные

сопротивления сварных соединений встык устанавливаются в* соответствии с расчетными сопротивлениями основного металла (примеч. 3 к табл. 2).    *    •    .    _    .

5. Для конструкций, возводимых а районах с расчетными температурами наружного воздуха ниже минус 40* С, значения

расчетных сопротивлений срезу (условному): металла углового шва (#у7ш)

”    (    г»СВ

ления \ "y.cJ для всех классов стали должны быть умножены на коэффициент 0.85».

для стали класса C3S/23 и металла границы сплав*

N

Пункт 6.3 дополнить примечанием следующего, содержания: «Примечание. В балках с односторонними поясными швами проверки устойчивости стенок не

■Iя

требуется, если при отсутствии местного напряжения

Пункт 9.3 изложить в следующей редакции:

«9.3. Расчет сварных соединений с угловыми швами,

^ *

воспринимающих' продольные и поперечные силы, ча

* ■«(условный) производится по двум сечениям


(74)


•И


ш


где hm\ и ha2


/


Ш


Fвт» f х. вт» *


/х.ВТ'И fy,HT


Значения коэффициента при числе проходов


RyBm ИЛИ R


пев У.С,


R


Вид сварки


более 3


2 и 3


0.9


0.7


1.1


3 — 5


1,05


I


Р'


0.8


0.7


р


1.4 — 2


1


Р'


1


Примечания. 1. Чясло приходов прн сварке углового шва устанавливается в зависимости от вида сварки, положения шва н его толщины в соответствии с табл. 526.

2.    Указанные в табл. 42а значения коэффициентов соответствуют сварке под флюсом н в углекислом газе проволокой сплошного сечения при технологии сварки, в которой не используются специальные меры, направленные на повышение производительности наплавки, сопровождаемые снижением глубины проплавлення.

3.    При ручной сварке, полуавтоматической сварке проволокой сплошного сечения диаметром менее 1,4 мм н порошковой проволокой, при применении специальных мер, направленных на повышение производительности наплавки, ‘ указанных в п. 2 настоящих примечаний, а также лля конструкций из стали классов С70/60 н CS5/75 при любом числе проходов значения коэффициентов принимаются

«=0,7 и Э'~1.


толщина углового шва, принимаемая равной катету (Аш) вписанного равнобедренного треугольника (рис. 19);

-    коэффициенты, принимаемые по табл. 42а в зависимости' от условий сварки,

с

которые должны быть оговорены в проекте;

-    расчетная длина шва, равная его полной длине за вычетом длины, рав-

. ной 2АШ; .


(рис. 18а): по металлу шва —формула (74) и по ме-таллу границы сплавления — формула (74а)

г ^ N

И Ш1 ^


Таблица 42а

л

Значения коэффициентов р и р' в зависимости от

условий сварки


1

о

Z*.

к*

3

з:

п

и ^

в* 5 5 £ -

■t?

-

2 ч

*5 о

СП

О

ct а


Полуавтоматы ческая и автоматическая


Автоматическая


пев

^у.ш


(74а)


1,05


0.9


N


р


1.15


Рис. 18а. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом / — сечение по металлу шва* 2 — сеченне по металлу границы сплавления


Вщ и Л«с - расчетные сопротивления, принимаемые

по табл. 5.

Толщину углового шва следует назначать равной большему из двух значений Ann и Ашг* Допускается

\ ■

уменьшать толщину шва при условии увеличения рас*

четного сопротивления металла шва ^?уВш п0 тдбл. 5 соответственно более высокому классу стали и с в а-

— *

рочным материалам! указанным 8 табл. 52а для этого класса стали. При этом значение hmi должно быть не меньше значения hmz* Минимальная толщина шва до* стигается, когда hm\ *= Ащ2.»

Пункт 9.6 изложить в следующей редакции: «9.6. Сварные соединения с угловыми швами при од* новременном действии в одном и том же сечении

г

т

соединения срезывающих напряжений в двух.направлениях рассчитываются на равнодействующую , этих напряжений.

л

Сварные соединения с угловыми швами, прикрепляющими элемент, на который действует одновременно растягивающее усилие и изгибающийся момент* рассчитываются по формуле (22), в которой значения

у. нт и R принимаются соответственно: FBT.— расчетная площадь швов или границы сплавления, определяемые с учетом глубины проплавления умножением соответственно на коэффициенты Р или р1, значения которых указаны в табл.

42а;

расчетные моменты инерции швов или границы сплавления с учетом глубины проплавления;


принимаемые по табл. 5.»

Таблицу 44 изложить в следующей редакции:

Пункт 10.11 дополнить абзацем* следующего содержания:

«В сварных двутавровых балках, несущих статическую нагрузку, допускается применять односторонние поясные швы при выполнении следующих условий: .

нагрузка должна прикладываться симметрично относительно поперечного сечения балки;

к сжатому поясу балки ~с помощью сварки, болтов или заклепок должен быть прикреплен жесткий металлический настил;

в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок должны быть установлены поперечные

■г

ребра жесткости.

В балках, рассчитываемых по пластическому моменту сопротивления в соответствии с п. 4.15 настоящей главы, применение односторонних поясных швов ' не допускается.»

•ы

Раздел 10 дополнить пунктами 10.19а и 10.20а еле-

^    г

дующего содержания:

«10.19а. В центрально-сжатых колоннах и стойках из сварных двутавров, рассчитанных с учетом примечания к п. 6.10 настоящей главы, допускается применять односторонние поясные швы.


расчетные сопротивления,


Формулы для расчета поясных соединений в составных балках»


Расчетные формулы


Соединения


Характер нагрузки,


QSu


(82)


СВ


2§R


у.ш^бр


Угловые

ронние


вы двухстск


QSn


(82 а)


2р'/?у®с/бр *


Неподвижная нагрузка (распределенная и сосредоточенная) _


V


QSn


(82 6)


Р^и/бр’

QSn


Угловые швы односторонние


(82 в)


Заклепки


(83)


/бп*


, //2Ьу . (ЪР)\

■р

V бр г *


(84)


Угловые швы'двухсторон ние


(84 а)


Подвижная'сосредоточен-

ная нагрузка


QSn / бр


'йПлР


‘У к


Заклепки


(85)


+


н


Обозначения, принятые в табл. 44:

Ащ и Лш, -толщийа углового шва;

-наибольшая поперечная сила в*рассматриваемом сечении:

-статичеЬкий момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси;


SQ Р я р" а

^закл


коэффициенты, принимаемые по табл. 42а; шаг поясных заклепок;

меньшее из двух значений расчетного усилия на одну' заклепку, принимаемо; равный:


ври расчете на смятие


при расчете на срез

N3™* - лСр ^ /?|рКЛ;


dlbR™™;


хракл


л>ев рсв .

"у.ш> "у.с „закл 0закл

*\ гг% »


■    расчетные сопротивления, принимаемые по табл. 5;

■    расчетные сопротивления, принимаемые по табл. б;

>    величина расчетного сосредоточенного груза (для подкрановых балок — расчетная величина давления колеса крана, при»

нимаемая без коэффициента динамичности); 1    ‘    -

►    коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 4.13 настоящей главы;    -

■    условная длина распределения давления сосредоточенного груза, принимаемая согласно указаниям п. 4.13 настоящей

главы:    -    '

■    коэффициент, принимаемый:

при нагрузке по верхнему поясу клепаной балки, в которой    стенка    пристрогана    к    верхнему поясу, — а=0,4; то же, но

при отсутствии пристрожки стенки, а также при нагрузке    по    нижнему    поясу — а=1.»


ср


см


Я1 Z


ду концами таких швов не должно превышать 156, где 5 — толщина фасонки.

т

В конструкциях, возводимых в районах с расчетные

f

ми температурами наружного воздуха ниже, минус

__ь

40° С,, а также при применении ручной сварки швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки.»

Подпункт «а» пункта 10.34 изложить в следующей

*    -j

редакции:

■ *

«а) толщина угловых швов hm должна быть не 6о«


В узлах крепления к колонне с односторонними поясными швами связей, балок, распорок и т. д. в зоне передачи усилия следует применять двухсторонние поясные швы. При этом двухсторонний шов должен выходить за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину 30 йш с каждой стороны.»

«10.20а. Размеры угловых швов, прикрепляющих фасонки соединительной решетки к колоннам, должны назначаться по расчету и располагаться в шахматном порядке в виде отдельных участков; расстояние меж*


Минимальные толщины hia угловых швов

щ-

1 1

Группа конструкций

(по табл. 50)

*

Вид

сварки

л

-4 —

Вид соединения ;

* л _

Класс

стали

Минимальные толщины шров imii) при толщине более толстого из свариваемых элементов <мм*

г

Ч-

4-5

б— ю

11-16

17—22 I 23—32

_ ■

33^*11

Конструкции всех групп

*

*

*

1» -1 Ручная

! л

я

Г

*

Тавровое соединение с двухсторонними угловыми швами; нахлесточ-ное и угловое

соединение

if

С38/23—

С52/40

W

*4

5

*

6

#■

7

— -ь

8

9

10

С60/45

5

к

,

6

L

7

ф 1 S

9

10

12

л

1

Консгрукцнц всех групп

Автоматическая и по- * лу автоматическая

То, же

-*

1

Л +

Н

С38/23— С52/40

3

4

. 5

6

г

1 ч_

7

j

8

9 '

4

г*“

1

С60/45

4

5

6

ч

7

i

8

9

/

10

Крепление ребер жесткости и * диафрагм, а также крепление стенок с полками в стержнях двутаврового и коробчатого сечения в конструкциях III, IV и VI

групп

ш

То же

л

¥■

Тавровое соединение с односторонними угловыми швами .

С38/23— С46/33

Л

•Ш

4 ;

| •к

>

5

#

*-

• 6

%■ 1

7

8

ч_

*

9

10

■ 4-

1 г*

Примечания: 1 В конструкциях из стали классов С70/60 и С85/75, в также яз стали всех классов гсрн толщине элементов более 60 мм минимальные толщины угловых швов принимаются по специальным техническим условиям,' утверж денным или согласованным в установленном порядке.

2. В конструкциях, возводимых в районах с расчетными температурами наружного воздуха ниже минус 40° С, миннмаль ные толщины швов увеличиваются на I мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включительно и на 2 мм при толщине элементов более 40 мм».    *    »

лее 1,2 6, где 6—наименьшая толщина соединяемых элементов;»

Подпункт «б» пункта 10.34 изложить в следующей

•щ

редакции:

«б) в зависимости от группы конструкций, вида сварки, вида соединения, класса стали и толщины свариваемых элементов толщины угловых швов hm следует принимать не менее указанных в табл. 48. В случае, когда из-за разницы толщины свариваемых элементов требования, изложенные в пп. 10.34, а и 10.34,6 становятся противоречивыми, следует принимать не-равнокатетные швы, у которых катет, примыкающий к

более тонкому элементу, соответствует требованиям

\

п. 10.34,а, а примыкающий к более толстому элемен*

я    _

ту — требованиям п* 10.34,6.    .    . >    ■

Для прикрепления ребер жесткости и диафрагм в конструкциях 111, -IV и VI групп допускается применять односторонние угловые швы, - толщины которых hm следует принимать не менее указанных в табл. 48.

* *

У    “

Применение" односторонних угловых швоз для прикрепления ребер жесткости, диафрагм, а также для поясных, швов в сварных балках, колоннах и стойках Двутаврового сечения не допускается в* конструкциях: эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивных средах (в соответствии с главой СНиП по за-

•ы

щите строительных конструкций от коррозии); .

изготавливаемых из стали классов C52/4Q -i— С85/75;

1-

возводимых в районах с расчетными температурами

наружного воздуха ниже минус 40е С; • ч *

t

изготавливаемых с применением' ручной сварки.’.

h

Подпункт «г» л/нкта 10.34 изложить в следующей

* *

редакции:

«г) наибольшая расчетная длина флангового шва должна быть не более 85рЛШ-ф—ь коэффициент, при-

■" j

нимаемый по табл. 42а), за исключением шаов сопряжений, в которых усилие, воспринимаемое фланговым

■>

швом, возникает на всем его протяжении (в последнем случае длина флангового шва не ограничивается);»

Заглавие приложения 3 изложить в следующей редакции:    ,    !

«Материалы для сварки конструкций».

Пункты 1,2 и 3 приложения 3 признать утратившими силу.

Заглавие таблицы 52 изложить .в следующей редакции:    -    ‘

ш

«Материалы, рекомендуемые для сварки стыковых соединений, соответствующие классу прочности стали.»

■ '

i г Приложение 3 дополнить таблицами 52а и 526 еле*

I

дующего содержания; •


щ    *

Таблица 52а

--—

#■

Сварочные материалы

*

л

г ^

Г

Марки проволок (по ГОСТ 2246-70) для механизированной сварки 1

.

Группа конструкций

(по табл. 60)

ч.

-L. ^

Класс стали

j

*

под флюсом

.

ч

в углекислом газе

(по ГОСТ 8050-76)

сплошной

проволокой

порошковой проволокой*

1 j—

Типы электродов для ручной сварки (по ГОСТ 9467-75)

I. »

*

С38/23

h

\

Э42А

! ш, IV, vi

W

Э42 _

I, II

*

С44/29

1 *

Св-08АА. Св-08А

к

1 ^

Э46А

III, IV, VI

С46/33 '

ч

1 Св-08

Э46

I, II

С52/40

4

4

■■■

Св-ЮГА, Св-08ГА

Св-08Г2С, .

ПП-АН8, ПП-АНЗ

Ъ.

' ’ Э50А

III, IV, VI

Св-08Г2СЦ

. Э50

L

Все группы

-

С60/45

1

Св-ЮНМА,

Св-10Г2 .

< *

h

Св-08Г2С **, Св-08Г2СЦ **

Р-

i -

Э60А

ч

\

4

Все группы

г

[

С70/60

Св-08ХН2ШЮ

Ф

1

Св-10ХГ2СМА

■ - ■ I

1. 370

* *

* Порошковая проволока марки ПП*АН8 поставляется по ЧМТУ 4-353-71, марки ПП*АНЗ—по ТУ ИЭС 24-66.

^ СВ

•* Применение проволоки Св-08Г2С а Св*08Г2СЦ обеспечивает значение Яу.ш ” 2400 кгс/см2 только в конструкциях •

СВ

из стали класса С60/45 для однопроходных швов, в остальных случаях при применении указанных проволок Ку.ш ~ 2100 кгс/см3. * ' -

У

j * *

Таблица 526

Зависимость числа проходов при сварке углового шва от вида сварки, положения шва и его толщины

ВиЛ сварки

* _

г

Положение шва при сварке

1

'

Число проходов при толщине шва, мм

ы *

3—8

9-10

12

14 I 16

18

Полуавтоматическая -

В лодочку Не в лодочку

1

1

1

2

Г

3

*■

2

более 3

1

3

более 3

более 3 более 3

Автоматическая

1 ч

В лодочку Не а лодочку

1

I

*

1

2

1

2

ч

. 1 3

1

11

3

* * 2

более 3

Материалы для сварки угловых швов, соответствующие классу прочности стали