Изменение №1 для Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах
Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

Изменения

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Москва 2011

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ

И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

ПРИКАЗ

от 14.12.2010 г.    №649

Москва

О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404

Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении Методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) согласно приложению.

С.К. Шойгу

ПРИЛОЖЕНИЕ к приказу МЧС России от 14.12.2010 №649

Внести в Методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении Методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) (далее — Методика), следующие изменения:

1.    В абзаце втором пункта 1 Методики слова «, линейной части магистральных трубопроводов» исключить.

2.    Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.

3.    Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:

«Условные вероятности поражения человека Qjj(a) определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.».

4.    В абзаце первом пункта 27 Методики слово «здания» заменить словами «здания или пожарного отсека здания (далее — здания)».

5.    Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:

«42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее — индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:

для зданий, сооружений и строений класса Ф1 по функциональной пожарной опасности — 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, ФЗ, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы — 1, при некруглосуточном режиме работы — доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.».

6.    Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:

«Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части

магистральных трубопроводов

45. Величина потенциального риска Р(г) (год^-1) в определенной точке на расстоянии г от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

К₀    ^x2jk

^p(f) =    ("Об/*    I£по_Р/* (*> ^г№>    (¹3)

чям* ^    Л    ^г,/

У-1 *-1    x_Xjk

где Х_;(/и) — удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода

для у*го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, год"¹ • м~¹;

К() — число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

— имгпп пэггялдтпмааомиу тмплв пязгапмотм'чЛ! imu*

V и    * W Я 'W ■ V рр* М    V и    I рр * * V V* W    * *    * m щ, «    • w НР>    |*>    • W    W i * I W V*    |

Qjk — условная    вероятность    реализации    k-го    сценария развития пожароопасной

ситуации (пожара) для у-го типа разгерметизации;

Qnopik(x, г) — условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии г от оси магистрального трубопровода в результате реализации /с-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой х, расположенной в пределах участка влияния к-го сценария развития пожара для у-го типа разгерметизации; хуь хук — координаты начала и окончания участка влияния.

Границы участка влияния определяются для к-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при

аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии г от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении № 6 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности Q_Jk и Qnopjkix, г) определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

46.    Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.

47.    Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S (год^-1) определяется по формуле

S' = max {Si, S₂,...,S_p,...,Sq},    (14)

где Su S2, S_p, Sq — величины социального риска для различных потенциально опасных участков

линейной части магистрального трубопровода, (год^-1), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;

Q — количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегаю^ щей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.».

7.    Приложение № 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:

«При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.».

8.    В приложении № 3 к пункту 18 Методики:

а)    абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции соответственно:

«При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива F_np (м²) жидкости определяется по формуле

^пр =/р^ж.    (П3.27)

гдеf_v — коэффициент разлития, м^-1 (при отсутствии данных допускается принимать равным

5 м^-1 при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 м^-’ — при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 м^-1 — при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

У_ж — объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации

резервуара, м³.»;

б)    пункт 10 изложить в следующей редакции:

«10. Радиус Лнкпр (м) и высота Z_FIKnp (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее — НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:

для горючих газов (далее — ГГ):

тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П3.54— ПЗ.57.7 и П3.62, принимая L равным L_F, d равным D_P, 0 равным 0, a Ef по формулам П3.53—П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать Ef по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м²;

при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным L/.);

при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.».

9. В приложении № 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

«I. Метод определения времени от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения

на них опасных факторов пожара

Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени

т_6л =^minfc,C ’C²’C }•    <^П5-¹)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте

1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре — + 70°С; по тепловому потоку — 1400 Вт/м²; по потере видимости — 20 м;

по пониженному содержанию кислорода — 0,226 кг • м“³; по каждому из токсичных газообразных продуктов горения (С0₂ — 0,11 кг • м"³, СО — 1,16 • 10~³ кг м^-3, HCL —23 • 10^-6 кг • м"³).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара; зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

а — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е — начальное освещение, лк;

/„р — предельная дальность видимости в дыму, м;

D_m — дымообразующая способность горящего материала, Нп • м²/кг;

*

L — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг; X — предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м³;

L_a — удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80 % геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле

h    h    Л

2-—exp 1,4—,приЯ<6м,    (П5.7)

\ Hj

где h — высота рабочей зоны, м;

Я— высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле

Я = h„ + 1,7 - 0,5 • б,

где А_Пл — высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

5 — разность высоты пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м. Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, нахо дящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следу ет ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры А и п определяются следующим образом: для случая горения жидкости с установившейся скоростью

А = vu_F • F, при п = 1;    (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью

0,67 \|/_F -F

А--р==-, при л = 1,5;    (П5.10)

х

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала

А = 1,05 • V|/p • v², при п - 3;    (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени

А - y_F • v • Ь, при п = 2,    (П5.12)

где \|//.• — удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м² ■ с);

F— площадь пролива жидкости;

время установления стационарного режима горения жидкости, с;

v — линейная скорость распространения пламени, м/с;

b — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром А, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени п, равным 1.

ю

При отсутствии специальных требований значения а и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а /_пр — равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.»;

б) абзац второй раздела И изложить в следующей редакции:

«При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной /, и шириной 6, Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.».

10. Дополнить Методику приложением № 6 следующего содержания:

«Приложение № в

к пункту 45 Методики

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а)    на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации Х_ср. При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается Х._ср принимать равной:

1,4 • 10~⁷ год^-1 м^-1 для магистральных газопроводов;

2,7 10'⁷ год^-1 м^-1 для магистральных нефтепроводов;

б)    выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 — проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j = 2 — отверстия с диаметром, равным 10 % диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 — разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 — «свищи» — отверстия с характерными размерами 0,3 • L/D (L_p — характерный размер продольной трещины, D — условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия — 0,0072 So (So— площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 — трещины, характерный размер 0,75 • i/Д площадь дефектного отверстия — 0,0448 So^m,

7 = 3 — «гильотинный» разрыв, характерный размер 0,75 ■ L/Д площадь дефектного отверстия — 0,179 • So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

оассматоиваются шесть поичин оазгеометизаиии (i = 1 ... 6 — таблииа П6.1У

/ t    I    I    •    I    *    |/    *    /    •

г)удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для / -го типа разгерметизации на участке т трубопровода определяется по формуле

(П6.1)

где Х_ср — базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год^-1; fij(m) — относительная доля /-й причины разгерметизации для у-го типа разгерметизации на

участке т магистрального трубопровода;

д) величины fy для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

” yi/cp * *тс * ^зт * ^ннб * ^пер I *	(П6.2)
flj ~ ftjzp ' ^бд>	(П6.3)
J3J ~ J3jcp * ^ктс * *-кпз 1	(П6.4)
J4j ^Jfycp ' кдгд ' ^пер2>	(П6.5)
JSj “.о/ср ’ ^oni	(П6.6)
И О "О	(П6.7)

где kj_C, к„, к_инъ, к_пер|, къ_а, к_Кпз, к_яга, к_пер2, к_оп — поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1 — Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных

данной причиной, на магистральных трубопроводах

		Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, fjcp (т), %
	Причина	Проколы (трещины), точечные отверстия	Отверстие	Разрыв	Всего
		;=1 1	/ = 2 !	_ .. ;' = з _______
/= 1	Внешнее воздействие	13,2/16,8	26,6/26,2	9,7/6,5	49,5
/ ~*2	Брак строительства, дефект материалов	10,6/11,3	4,7/4,6	1,2/0,6	16,5
/'== 3	Коррозия	15,2/15,2	0,2/0,2	0/0	15,4
/ = 4	Движение грунта, вызванное природными явлениями	1,8/2,2	2,2/2,2	3,3/2,9	7,3
/ = 5	Ошибки оператора	3,0/3,0	1,6/1,6	0/0	4,6
/ = 6	Прочие и неизвестные причины	6,5/6,5	0,2/0,2	0/0	6,7
	Итого	50,3/55,0	35,51/35,0	14,2/10,0	100
Примечание — В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе *— магистральных нефтепроводов.

Т а б л и ц а П6.2 — Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной

доле аварий

Поправочный коэффициент	Значение поправочного коэффициента
Поправочный коэффициент кзависящий от толщины стенки трубопровода 5 (мм)	кк = ехр [-0,275(5-6)]
Поправочный коэффициент к^, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее 0,8 м от 0,8 до 1 м более 1 м	Азт= 1 к^Т - 0,93 *зТ = 0,73
Поправочный коэффициент &ннб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее — ННБ): на участках этих переходов вне этих участков	^ннб = 0 ^ннб =
Поправочный коэффициент кпер] переходов через искусственные препятствия: на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией меж- трубного пространства	к =2 Лпер к = 1 ''-пер 1

Окончание таблицы /76.2

Поправочный коэффициент	Значение поправочного коэффициента
Поправочный коэффициент учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве: для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов	^бД “ 1 *бд = 0,07
Поправочный коэффициент к^ учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии: менее 5 от 5 до 10 более 10	^КТС = 2 ктс —' ^ с = 0,03
Поправочный коэффициент ккт, учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.)	1с “1 Лкпз ” 1 ^■кпз = 0,1 6
Поправочный коэффициент кйГЮ зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	*дгд = ехр[-0,00156 (D- 274)]
Поправочный коэффициент /сперъ учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: для водных преград для заболоченных участков при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ	^пер *"■ ^ К'лер = ^ к ~ 1 апер ” 1
Поправочный коэффициент koni зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	коп = ехр[-0,004 (D — 264)]

Тираж 15 экз. Заказ № 395. Отпечатано в ОАО «ЦПП»