Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

14 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Показать даты введения Admin

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

Изменения

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Москва 2011

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ

И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

ПРИКАЗ

от 14.12.2010 г.    №649

Москва

О внесении изменений в приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404

Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении Методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) согласно приложению.

С.К. Шойгу

Министр

ПРИЛОЖЕНИЕ к приказу МЧС России от 14.12.2010 №649

Внести в Методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении Методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) (далее — Методика), следующие изменения:

1.    В абзаце втором пункта 1 Методики слова «, линейной части магистральных трубопроводов» исключить.

2.    Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.

3.    Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:

«Условные вероятности поражения человека Qjj(a) определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.».

4.    В абзаце первом пункта 27 Методики слово «здания» заменить словами «здания или пожарного отсека здания (далее — здания)».

5.    Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:

«42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее — индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:

для зданий, сооружений и строений класса Ф1 по функциональной пожарной опасности — 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, ФЗ, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы — 1, при некруглосуточном режиме работы — доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.».

6.    Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:

«Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части

магистральных трубопроводов

45. Величина потенциального риска Р(г) (год-1) в определенной точке на расстоянии г от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

К0    x2jk

p(f) =    ("Об/*    I£поР/* (*> г№>    (13)

чям* ^    Л    г,/

У-1 *-1    xXjk

где Х;(/и) — удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода

для у*го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, год"1 • м~1;

К() — число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

— имгпп пэггялдтпмааомиу тмплв пязгапмотм'чЛ! imu*

V и    * W Я 'W ■ V рр* М    V и    I рр * * V V* W    * *    * m щ, «    • w НР>    |*>    • W    W i * I W V*    |

Qjk — условная    вероятность    реализации    k-го    сценария развития пожароопасной

ситуации (пожара) для у-го типа разгерметизации;

Qnopik(x, г) — условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии г от оси магистрального трубопровода в результате реализации /с-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой х, расположенной в пределах участка влияния к-го сценария развития пожара для у-го типа разгерметизации; хуь хук — координаты начала и окончания участка влияния.

Границы участка влияния определяются для к-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при

аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии г от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении № 6 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности QJk и Qnopjkix, г) определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

46.    Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.

47.    Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S (год-1) определяется по формуле

S' = max {Si, S2,...,Sp,...,Sq},    (14)

где Su S2, Sp, Sq — величины социального риска для различных потенциально опасных участков

линейной части магистрального трубопровода, (год-1), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;

Q — количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегаю^ щей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.».

7.    Приложение № 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:

«При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.».

8.    В приложении № 3 к пункту 18 Методики:

а)    абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции соответственно:

«При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива Fnp2) жидкости определяется по формуле

^пр =/р^ж.    (П3.27)

гдеfv — коэффициент разлития, м-1 (при отсутствии данных допускается принимать равным

5 м-1 при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 м-’ — при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 м-1 — при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

Уж — объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации

резервуара, м3.»;

б)    пункт 10 изложить в следующей редакции:

«10. Радиус Лнкпр (м) и высота ZFIKnp (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее — НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:

для горючих газов (далее — ГГ):

т


(П3.32)


R


= 7,8-


НК и?


Рг


НКПР


0,33


г


\


т


^нкпр = 0,26 *


(П.ЗЗ)


Рг С


НКГ1Р J


\


Для паров ЛВЖ:


хО.ЗЗ


г


т


п


= 7,8


R


(П3.34)


НКПР


р„-с


НКПР }


\0,33


г


т


п


-^нкпр - 0,26 ■


(П.35)


Рп С


НКПР J


масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг; плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3; масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;


где тг Рг


т


П


рп — плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

Снкпр— нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, % об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр про


лива, а в случае если Янкпр меньше габаритных размеров пролива,


внешние габаритные


размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.»;

в)    в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции:

«В том случае если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, ока принимается по формуле (П.3.37).»;

г)    пункт 23 изложить в следующей редакции:

«23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее — СПГ) или СУГ определяется по формуле


(П3.52)


q = Ef Fq ■ х,

среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2; угловой коэффициент облученности; коэффициент пропускания атмосферы.


где Е

F


•J


Значение Ef принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

Таблица П3.4 — Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени

в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость


выгооания

/ЗЛЯ

к V 4 -

некоторых жидких углеводородных топлив

Топливо

..................&

кВт/м2, при dt м

т\

10

20

30

40

50

кг/{мг ■ с)

СПГ

220

180

150

130

120

0,08

СУГ (пропан-бутан)

80

63

50

43

40

0,10

Бензин

60

47

35

28

25

0,06

Дизельное топливо

40

32

25

21

18

0,04

Примечание — Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать Ef

такой же, как и

для очагов диаметром 10 и 50 м соответственно.


определять по формуле


Ef- 140 • е“°’ш + 20 • (1 -


(П3.53)


где d— эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину Ef (кВт/м2) определять по формуле


ОЛт'-Н


СГ


Ef =


(П3.53.1)


L

1 + 4 — d


)


где т' — удельная массовая скорость выгорания, кг/(м • с);


Я


удельная теплота сгорания, кДж/кг;


СГ


L — длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину т’ (кг/(м2 • с))


определять по формуле


0,001 • Я


СГ


(П3.53.2)


т =


Lg+CJTh-Toy


к — удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

Ср — удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг • К);

Ть — температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К; Т0 — температура окружающей среды, К.


где!


Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений Е/ и т' по компонентам, для которых величины Ef и т' максимальны.

Угловой коэффициент облученности F„ определяется по формуле


F = , IF+F

гч \rv ^ г н »


(П3.54)


где Fy, FH — факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:


а2 + (6 + 1)2 -2*6*(l+a*sin0)


\


г


A-D

В


- Е ■ arctgD + Е


arctg


+


А-В


V


)


1


Fv =


<


г


F2 -sine"!


a-b-F * sin 0 F^C


71


COS0

~~С~


arctg


+ arctg


+


F-C


J


J


(П3.55)


arctg

I ^

sin0

[dj

+

С

arctg

V

a-b- F • sin0 ~F~C


f F2 -sin0


\


+ arctg


F-C


J


J


\


1


F„ =


<


н


(П3.56)


+ (b +1)2 - 2 * (b +1 + a • b • sin 0)

AB


f


71


a


■ arctg


В


J


2-L

d


(П3.57)


a =


2-Х

d


(П3.57.1)


b


A

a

+ (b +l)2 - 2 • a ■ (b +1) • sin 0);


(П3.57.2)


В = yj(a2 + (6 -l)2 -2-a• (6-1)- sin0);


(П3.57.3)


С = \l(l + (b2 -l)-cos2 0);

£

п

V

^6+i J

a-cos 0

+

Ь-а-

sin 0 ’

F = J(b2-1),


(П3.57.4)


(П3.57 5)


(П3.57.6)


(П3.57.7)


где X — расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м; d — эффективный диаметр пролива, м;

L — длина пламени, м;

0 — угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по

формулам 3.55—3.57.7 и 3.59.1, принимая 9 = 0.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле


4-F

V я ’


d =


(П3.58)


где F— площадь пролива, м .


Длина пламени L (м) определяется по формулам при м. г 1


N0,67


т


0,21.


L = 55-d-


(П3.59)


и


Р


/


при и, < 1


\0,61


/


т


L = 42-d-


(ПЗ.59.1)


a -JlTd


J


где


о


(П3.60)


и


m'-g-d

Рп


т’ — удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2 • с); ра — плотность окружающего воздуха, кг/м3;

рп — плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3; wo — скорость ветра, м/с; g — ускорение свободного падения (9,81 м/с2).


Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра 0 рассчитывается по фор


муле


1, при м, < 1;

-0,5    .    1

м. , при и. >1.


cos0 = <


(П3.61)


Коэффициент пропускания атмосферы т для пожара пролива определяется по формуле

т = ехр[-7 • 10-4 • (X- 0,5 • d)\    (П3.62)»;

д) пункт 24 изложить в следующей редакции:

«24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по


формуле (П3.52)


Величина Ef определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускает


ся принимать Ef равной 350 кВт/м2.

Значение F„ определяется по формуле


(П3.63)


4(Я + г )


где Я — высота центра огненного шара, м;


Ds — эффективный диаметр огненного шара, м;

г—расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара D$ (м) определяется по формуле


0,325


Ds = 6,48 • т


(П3.64)


где т — масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину Я допускается принимать равной Ds.

Время существования огненного шара ts (с) определяется по формуле


0,26


ts = 0,852 • т


(П3.65)


Коэффициент пропускания атмосферы т для огненного шара рассчитывается по фор


муле


т = ехр[-7,0 10"4 • (л/r22    )1.    (П3.66)»;

2

е)    в пункте 28:

в абзацах первом и пятом слова «жидкой фазы СУГ и СПГ» заменить на слова «жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением»;

абзац шестой исключить;

ж)    пункт 29 изложить в следующей редакции:

«29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фаз СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

зона непосоедственного контакта пламени с окоужаюшими объектами определяется

*    *    *    I J    ■    I    1    1

размерами факела;

длина факела LF не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра; наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;

воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным Lf',

за пределами указанного сектора на расстояниях от LP до 1,5Z,F тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м ;


тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П3.54— ПЗ.57.7 и П3.62, принимая L равным LF, d равным DP, 0 равным 0, a Ef по формулам П3.53—П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать Ef по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;

при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным L/.);

при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.».

9. В приложении № 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

«I. Метод определения времени от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения

на них опасных факторов пожара

Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени

т =minfc,C ’C2’C }•    <П5-1)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте

1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре — + 70°С; по тепловому потоку — 1400 Вт/м2; по потере видимости — 20 м;

по пониженному содержанию кислорода — 0,226 кг • м“3; по каждому из токсичных газообразных продуктов горения (С02 — 0,11 кг • м"3, СО — 1,16 • 10~3 кг м-3, HCL —23 • 10-6 кг • м"3).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара; зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара, и т.д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара ^кр(с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:

по повышенной температуре:


\/п


1+ 70-'°


в

1


tT =< ‘кр ^


•In


(П5.2)


>


(273 + t0)-Z


по потере видимости:


1 /и


F-ln(l,05-oc-£)^

1--


в

А


Г1.в

кр


•In


(П5.3)


t


>


I BD Z

пр и т


V


/


по пониженному содержанию кислорода:


1 /п


Л =

кр

Г

/

в ,

— In

А

V

1

/


1


N


0,044


(П5.4)


BL


о


+ 0,27 Z

J )


V


по каждому из газообразных токсичных продуктов горения


-Л 1/Я


\ V X 1--

ч B-LZ


В

А


Т.Е


•In


(П5.5)


*


J


(П5.6)


353-С. • V

в= р


где А) — начальная температура воздуха в помещении, °С;

В — размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

п — показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А — размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего

вещества и площадь пожара, кг/с";

Z — безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;

Q — низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

Ср — удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;

Ф — коэффициент теплопотерь;

П — коэффициент полноты горения;

V — свободный объем помещения, м3;


а — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е — начальное освещение, лк;

/„р — предельная дальность видимости в дыму, м;

Dm — дымообразующая способность горящего материала, Нп • м2/кг;

*

L — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг; X — предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;

La — удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80 % геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле

h    h    Л

2-—exp 1,4—,приЯ<6м,    (П5.7)

Я

\ Hj

где h — высота рабочей зоны, м;

Я— высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле

Я = h„ + 1,7 - 0,5 • б,

(П5.8)

где АПл — высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

5 — разность высоты пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м. Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, нахо дящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следу ет ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры А и п определяются следующим образом: для случая горения жидкости с установившейся скоростью

А = vuF • F, при п = 1;    (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью

0,67 \|/F -F

А--р==-, при л = 1,5;    (П5.10)

СТ

х

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала

А = 1,05 • V|/p • v2, при п - 3;    (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени

А - yF • v • Ь, при п = 2,    (П5.12)

где \|//.• — удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2 ■ с);

F— площадь пролива жидкости;

время установления стационарного режима горения жидкости, с;

СТ

v — линейная скорость распространения пламени, м/с;

b — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром А, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени п, равным 1.

ю

При отсутствии специальных требований значения а и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а /пр — равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.»;

б) абзац второй раздела И изложить в следующей редакции:

«При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной /, и шириной 6, Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.».

10. Дополнить Методику приложением № 6 следующего содержания:

«Приложение № в

к пункту 45 Методики

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода

Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:

а)    на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации Хср. При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается Х.ср принимать равной:

1,4 • 10~7 год-1 м-1 для магистральных газопроводов;

2,7 10'7 год-1 м-1 для магистральных нефтепроводов;

б)    выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 — проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j = 2 — отверстия с диаметром, равным 10 % диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 — разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 — «свищи» — отверстия с характерными размерами 0,3 • L/D (Lp — характерный размер продольной трещины, D — условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия — 0,0072 So (So— площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 — трещины, характерный размер 0,75 • i/Д площадь дефектного отверстия — 0,0448 Som,

7 = 3 — «гильотинный» разрыв, характерный размер 0,75 ■ L/Д площадь дефектного отверстия — 0,179 • So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

оассматоиваются шесть поичин оазгеометизаиии (i = 1 ... 6 — таблииа П6.1У

/ t    I    I    •    I    *    |/    *    /    •

г)удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для / -го типа разгерметизации на участке т трубопровода определяется по формуле

б

(П6.1)

где Хср — базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год-1; fij(m) — относительная доля /-й причины разгерметизации для у-го типа разгерметизации на

участке т магистрального трубопровода;

д) величины fy для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

” yi/cp * *тс * ^зт * ^ннб * ^пер I *

(П6.2)

flj ~ ftjzp ' ^бд>

(П6.3)

J3J ~ J3jcp * ^ктс * *-кпз 1

(П6.4)

J4j ^Jfycp ' кдгд ' ^пер2>

(П6.5)

JSj “.о/ср ’ ^oni

(П6.6)

И

О

(П6.7)

где kjC, к„, кинъ, кпер|, къа, кКпз, кяга, кпер2, коп — поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1 — Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных

данной причиной, на магистральных трубопроводах

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной

причиной, fjcp (т), %

Причина

Проколы (трещины), точечные отверстия

Отверстие

Разрыв

Всего

;=1 1

/ = 2 !

_ .. ;' = з _______

/= 1

Внешнее воздействие

13,2/16,8

26,6/26,2

9,7/6,5

49,5

/ ~*2

Брак строительства, дефект материалов

10,6/11,3

4,7/4,6

1,2/0,6

16,5

/'== 3

Коррозия

15,2/15,2

0,2/0,2

0/0

15,4

/ = 4

Движение грунта, вызванное природными явлениями

1,8/2,2

2,2/2,2

3,3/2,9

7,3

/ = 5

Ошибки оператора

3,0/3,0

1,6/1,6

0/0

4,6

/ = 6

Прочие и неизвестные причины

6,5/6,5

0,2/0,2

0/0

6,7

Итого

50,3/55,0

35,51/35,0

14,2/10,0

100

Примечание — В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе *— магистральных нефтепроводов.

Т а б л и ц а П6.2 — Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной

доле аварий

Поправочный коэффициент

Значение поправочного коэффициента

Поправочный коэффициент кзависящий от толщины стенки трубопровода 5 (мм)

кк = ехр [-0,275(5-6)]

Поправочный коэффициент к^, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): менее 0,8 м от 0,8 до 1 м более 1 м

Азт= 1

к^Т - 0,93 *зТ = 0,73

Поправочный коэффициент &ннб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее — ННБ):

на участках этих переходов вне этих участков

^ннб = 0 ^ннб =

Поправочный коэффициент кпер] переходов через искусственные препятствия:

на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации

вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией меж-

трубного пространства

к =2 Лпер

к = 1 ''-пер 1

Окончание таблицы /76.2

Поправочный коэффициент

Значение поправочного коэффициента

Поправочный коэффициент учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве:

для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов

^бД “ 1

*бд = 0,07

Поправочный коэффициент к^ учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии:

менее 5 от 5 до 10 более 10

^КТС = 2

ктс —' ^

с = 0,03

Поправочный коэффициент ккт, учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии:

для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.)

1с “1 Лкпз ” 1

^■кпз = 0,1 6

Поправочный коэффициент кйГЮ зависящий от диаметра трубопровода D (мм)

*дгд = ехр[-0,00156 (D- 274)]

Поправочный коэффициент /сперъ учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: для водных преград для заболоченных участков

при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ

^пер *"■ ^

К'лер = ^

к ~ 1 апер ” 1

Поправочный коэффициент koni зависящий от диаметра трубопровода D (мм)

коп = ехр[-0,004 (D — 264)]

Тираж 15 экз. Заказ № 395. Отпечатано в ОАО «ЦПП»