Изменение № 3 к СП 15.13330.2012 ОКС 91.080.30

Изменение № 3 к СП 15.13330.2012 «СНиП 11-22-81* Каменные и армокаменные конструкции»

Утверждено и введено в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 28 января 2019 г. № 50/пр

Дата введения — 2019—07—29

Содержание

Приложения А—В; Г—Е. Исключить слова «обязательное»; «рекомендуемое».

Дополнить наименованиями приложений Ж и И в следующей редакции:

«Приложение Ж Общие положения по расчету наружных стен на ветровую нагрузку

Приложение И Вертикальные перемещения наружного и внутреннего слоев многослойной кладки».

Введение

Дополнить следующим абзацем: «Изменение Ne 3 к СП 15.13330.2012 разработано авторским коллективом АО «НИЦ «Строительство» — ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко: канд. техн. наук М.К. Ищук— руководитель работы, канд. техн. наук А.В Грановский, канд. техн. наук О.К. Гогуа. канд. техн. наук О.И. Пономарев. Е.М. Ищук. ИГ. Фролова. В.А. Черемных, Х А Айзятуллин, при участии ГП МО «Институт «Мосгражданпроект» — А Л. Алтухов. НИУ МГСУ — канд. техн. наук А.И. Бедов ».

5 Материалы

Пункт 5.2. Таблица 1. Изложить в новой редакции:

«Таблица 1

Вид конструкций Значения морозостойкости F кладочных материалов при предполагаемом сроке спужбы конструкций, лет 100 50 25 1 Лицевой слой кладки наружных однослойных стен в зданиях с влажностным режимом помещений а) сухим и нормальным 25 25 15 б) влажным 35 25 15 в) мокрым 50 35 25 2 Лицевой слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя 1400 кг/м3 и более в зданиях с влажностным режимом помещений а) сухим и нормальным 25 25 15 б) влажным 35 25 15 в) мокрым 50 35 25 3 Лицевой слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя менее 1400 кг/м3 35 25 15 4 Внутренний слой кладки двухслойных стен при плотности кладки внутреннего слоя менее 1400 кг/м3 и толщине лицевого слоя 120 мм и менее 25 25 15 5 Наружные трехслойные стены с эффективным утеплителем а) лицевой слой кладки толщиной 120 мм 50 35 15 б) лицевой слой кладки толщиной 250 мм и более 35 25 15

Окончание таблицы 1

Вид конструкций Значения морозостойкости F кладочных материалов при предполагаемом сроке службы конструкций, лет 100 50 25 6 Фундаменты, цоколи и подземные части стен а) из бетонных блоков, кирпича керамического пластического формования полнотелого (в тч клинкерного), силикатных блоков прочностью М200 и более 100 50 25 б) из природного камня 35 25 25

7 Расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности)

Пункт 7.18. Примечание. Изложить в новой редакции;

«Примечание — Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевя-занному сечению, допускается только в случае проверки прочности нормального сцепления кирпича (камня, блока) с кладочным раствором непосредственно на обьекте в соответствии с ГОСТ 24992

Пункт 7.24. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«При расчете многослойных стен с гибкими связями коэффициенты <р. ф, и т_д следует принимать по 7.2—7.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7, но не меньше полученной отдельно для основного слоя ».

Пункт 7.29.1. Изложить в новой редакции:

«7.29.1 Расчет кладки по перевязанному (вертикальному) сечению при действии растягивающих усилий в плоскости стены проводят из условий:

-    для неармированной кладки:

N й R_tA\    (27.1)

-    для армированной кладки:

N<y_csR_sA_s,    (27.2)

где R_t — расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению, принимаемое по таблице 12:

R_s — расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры:

А — площадь вертикального сечения кладки:

A_s — площадь сечения продольной арматуры;

— понижающий коэффициент условий работы продольной арматуры в кладке, определяемый по пункту 2а таблицы 14;

N — горизонтальное растягивающее усилие.

Горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий N(f) в лицевом слое кладки определяется по формуле (27.4).

Проверка неармированной кладки на возможность образования вертикальных трещин от температурно-влажностных воздействий производится из условия:

N(0*(y_rR_t)A.    (27.3)

где у_г— коэффициент условий работы кладки при расчете на растяжение по второй группе предельных состояний, назначаемый равным 1,5 для зданий с предполагаемым сроком службы 100 лет, 2.0 со сроком службы 50 лет и 3.0 со сроком службы 25 лет.

Горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий Л/(0. действующее в основании лицевого слоя, при проверке его прочности определяется при расчетном перепаде температур для холодного времени, определяемом по СП 20.13330:

Л/(0 = a_tA,    (27.4)

где горизонтальные растягивающие напряжения в основании стены о,. МПа. равны:

Of = -Хз *4 Хб ' Хб • lXi • ^L ~ &)    °f,клад * ^Еклад-    <²⁷-⁵>

где X) = 0.0005 МПа/(м "С);х₂= 0.0008 МПа/°С:

Хз = 1.0 для кладки из керамического кирпича и хз = 1.3 для кладки из силикатного кирпича, бетонных камней;

Х4 = 1,0 при Д/плит² 0 °С; 1.1 при ДГ_ПЛИТ = 5 °С и 1.25 при    10    °С    и    выше, учитывающий вли

яние температуры замыкания и температуры плиты перекрытия в эксплуатационный период

Члкг

Хб ⁼ 1.4 для кладки из керамического кирпича и х§ ⁼ 1.1 для кладки из силикатного кирпича и бетонных камней, учитывающий возможность концентрации растягивающих напряжений на опоре вблизи соединяющих торцевую часть плиты с внутренней железобетонных ребер;

Xg — коэффициент, равный 114 °С/МПа.

L — расстояние между двумя вертикальными деформационными швами:

L=L_X + L_y,    (27.6)

где L_x и L_y — длины стен от угла до деформационного шва по осям X и У;

Деформации усадки кладки из силикатного кирпича и бетонных камней задаются с помощью эквивалентной температуры (_Э1(в. вызывающей в кладке ту же деформацию ».

Пункт 7 29.2. Изложить в новой редакции:

«7.29.2 Конструкция, количество, шаг и сечение гибких связей между лицевым и внутренним слоями назначаются конструктивно в соответствии с 9.34.

При необходимости увеличения расстояний меэду вертикальными деформационными швами подбор сечения связей и сеток возможно провести по результатам расчетов связей и сеток на растяжение от суммарного действия температурно-влажностных деформаций и ветровой нагрузки.

Суммарная прочность на растяжение расположенных на углу стен гибких связей и Г-образных связевых сеток, уложенных в горизонтальных растворных швах лицевого слоя кладки, N_s проверяется по формуле

^Ns ⁵ тс Ycs c ^Rs c ^As.c * Тс* ^Rs.m^As.m-    <^27    7)

где N_s — суммарное горизонтальное растягивающее усилие в связях и продольных стержнях Г-образных сеток того же направления, расположенных на углу стены на участке высотой на один этаж, от температурно-влажностных воздействий при расчетном перепаде температур, определяемом по СП 20.13330 для теплого времени, и от ветровой нагрузки; т_с — коэффициент условий работы связей, зависящий от неравномерности включения в работу отдельных связей, зависящий от конструкции связи, наличия или отсутствия предварительного натяжения связей. При отсутствии данных принимается т_с= 0.5;

^Asc^Asm — суммарная площадь сечения соответственно связей и продольных стержней связевых сеток;

R_xc R_sm — расчетное сопротивление растяжению соответственно связей и продольных стержней связевых сеток:

У esc yes — понижающие коэффициенты условий работы соответственно связей и продольных стержневых связевых сеток, определяемые по таблице 6.1.

Прочность узла анкеровки связи Л/, _а проверяют по формуле

N_sSm_cN_(a + y_csR_smA_5m.    (27.8)

При применении связей из композитных материалов прочность узла анкеровки связи N_(a назначают в соответствии с ГОСТ Р 54923 и ГОСТ 23279 и с учетом коэффициента надежности по материалу У са=³*-

9 Проектирование конструкций

Пункт 9.30. Второй абзац. Изложить в новой редакции: «Кирпичи и камни должны отвечать требованиям по морозостойкости, указанным в таблице 1.».

Восьмой абзац. Исключить.

Девятый абзац. Изложить в новой редакции: «Материалы, применяемые для изготовления гибких связей и арматуры из стали, полимерных композитных материалов и др.. должны соответствовать требованиям действующих нормативных документов, иметь сопроводительную документацию, подтверждающую их соответствие нормативным требованиям, включая паспорта качества и/или протоколы испытаний. и подвергаться входному контролю ».

Пункт 9.32.1. Первый и второй абзацы. Изложить в новой редакции:

«Для лицевого слоя толщиной до 120 мм включительно следует преимущественно применять клинкерный или полнотелый кирпич (в том числе пустотностью до 13%), пустотелый кирпич с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, а также пустотелый кирпич с несквозными пустотами. Форма растворного шва в кладке принимается произвольной при соблюдении требований СП 70.13330.

Допускается применение пустотелого кирпича марки по морозостойкости на одну марку выше приведенной в таблице 1 со сквозными пустотами с толщиной наружной стенки менее 20 мм. но не менее 12 мм при условии, что заглубленные швы не допускаются при выполнении одного из следующих мероприятий:».

Седьмой абзац. Дополнить вторым предложением в следующей редакции:

«Допускается опирание кладки лицевого слоя на детали заводского изготовления из железобетона или коррозионно-стойкой стали. Конструкция деталей и способы их анкеровки к плите перекрытия должны проверяться экспериментально и иметь технические условия, утвержденные в установленном порядке.».

Пункт 9.33. Четвертый абзац. Исключить.

Пункт 9 34. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

«Материалом связей могут служить стальная арматура, полимерные композитные материалы на основе углепластика, базальтового волокна, стеклопластика.».

Тринадцатый абзац. Изложить в новой редакции:

«К связям, выполненным из полимерных композитных материалов, предъявляются следующие дополнительные требования. Связи должны изготовляться по технической документации, утвержденной в установленном порядке. К числу рекомендуемых связей относятся связи, приведенные в приложении Л ГОСТ Р 54923-2012 ».

Четырнадцатый, пятнадцатый, шестнадцатый абзацы. Исключить.

Девятнадцатый абзац. Изложить в новой редакции:

«Другие конструкции связей из стальной арматуры и полимерных композитных материалов, в том числе регулируемые по высоте, требуют экспериментальной проверки по прочности и жесткости. При этом максимальное значение горизонтального перемещения связей всех типов не должно превышать 1 мм при действии расчетной нагрузки с учетом деформаций, как самой связи, так и обоих анкерных узлов».

Пункт 9 86 Таблица 33.1. Изложить в новой редакции:

«Приложение А Перечень нормативных документов

Система показателей качества продукции Строительство Материалы стеновые каменные Номенклатура показателей

Система показателей качества продукции Строительство Материалы керамические отделочные и облицовочные Номенклатура показателей

Система показателей качества продукции Строительство Материалы облицовочные из природного камня и блоки для их изготовления Номенклатура показателей Система показателей качества продукции Строительство Растворы строительные Номенклатура показателей

Кирпич и камни силикатные Технические условия Кирпич и камень керамические Общие технические условия Камни стеновые из горных пород Технические условия Растворы строительные Методы испытаний Камни бетонные стеновые Технические условия

Материалы стеновые Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе Блоки из горных пород для производства облицовочных, архитектурно-строительных, мемориальных и других изделий Технические условия Бетоны Методы определения прочности по контрольным образцам Блоки бетонные для стен подвалов Технические условия Бетоны Правила контроля и оценки прочности

Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий Общие технические условия

Добавки для бетонов и строительных растворов Общие технические условия Конструкции каменные Метод определения прочности сцепления в каменной кладке Бетоны ячеистые Технические условия Растворы строительные Общие технические условия

Добавки для бетонов и строительных растворов Определение и оценка эффективности Смеси сухие строительные Классификация

Смеси сухие строительные на цементном вяжущем Общие технические условия Полистиролбетон Технические условия

Композитные гибкие связи для многослойных ограждающих конструкций Технические условия

«СНиП 11-7-81* Строительство в сейсмических районах* (с изменением Ne 1)

«СНиП 11-23-81* Стальные конструкции» (с изменением № 1)

«СНиП 2 01 07-85* Нагрузки и воздействия» (с изменением № 1)

«СНиП 2.02 01-83* Основания зданий и сооружений» (с изменением Ne 1)

«СНиП 2 03 11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменением № 1) «СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий» (с изменением № 1)

«СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции Основные положения» «СНиП 11-25-80 Деревянные конструкции» (с изменением № 1)

«СНиП 23-01-99* Строительная климатология»»

Приложения Б—В Исключить слово «обязательное». Приложения Г—Е Исклкнить слово «рекомендуемое».

Свод правил дополнить следующим приложением Ж:

«Приложение Ж

Общие положения по расчету наружных стен на ветровую нагрузку

Ж1 Напряженно-деформированное состояние кладки стен и усилия в гибких связях при действии ветровой нагрузки определяют с учетом совместной работы наружного и внутреннего слоев стены

Ж 2 При расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в кладке растянутой зоны При расчете допускается образование трещин длиной не более 15 см на участках концентрации напряжений

Расчетный изгибающий момент М простенков, не имеющих вертикальных опор, определяют из условия

<^ж1)

где Rfo — расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе, учитывающее нелинейную работу кладки, определяемое по таблице 11;

^упр — упругий момент сопротивления поперечного сечения простенка В остальных случаях следует соблюдать условие

о,*Я_й.    (Ж    2)

где о, — растягивающие напряжения

Ж 3 При расчете кладки по образованию трещин при изгибе из плоскости по формуле (33) следует учитывать возможность концентрации растягивающих напряжений на отдельных участках стен (например, по концам надоконных перемычек, в углах проемов, местах установки связей и др ) В этой связи к полученным значениям краевых напряжений о, следует вводить коэффициент учета возможной концентрации напряжений, принимаемый при отсутствии данных сравнительных расчетов равным 1,5

Ж4 В случае невыполнения условий (Ж 1) и (Ж2) значения изгибающих моментов, действующих в слоях кладки, могут быть снижены за счет таких конструктивных мероприятий, как увеличение количества гибких связей между слоями, в том числе в виде сеток, рациональное соотношение изгибных жесткостей лицевого и внутреннего слоев и др

Ж.5 Устойчивость простенка против опрокидывания в случае, когда равнодействующая всех сил выходит за пределы ядра сечения, определяют из условия

Июр * ^тудвр ^Мудвр’

где М_0П{) — суммарный опрокидывающий момент относительно оси возможного поворота опоры;

М_удвр — суммарный удерживающий момент относительно оси возможного поворота опоры. ^тудор — коэффициент условий работы при проверке устойчивости на сдвиг и опрокидывание Данный коэффициент принимают равным 0.9 при опирании кладки непосредственно на плиту перекрытия и 0. 8 — при опирании на слой гидроизоляции, отлив из жести, металлопластика и т.п Ж 6 Устойчивость простенка против сдвига определяют из условия

^WcM*<'ⁿyaop^/nyA_ep)^AW где л_удвр — коэффициент надежности при проверке устойчивости,

Чаг    “* соответствен^но сдвигающие горизонтальные нагрузки и удерживающие силы ».

Свод правил дополнить следующим приложением И.

«Приложение И

Вертикальные перемещения наружного и внутреннего слоев многослойной кладки

И 1 Разность вертикальных перемещений слоев верхней точки стены Де, определяемую с момента окончания ее возведения, вычисляют по формуле

Де = Де(Л/) ♦ &e{sh).    (И    1)

где Дe(/V) — разность вертикальных перемещений слоев стены от вертикальной нагрузки и собственного веса. A©{s/j) — разность вертикальных перемещений слоев стены от усадки кладки

И 2 Для вычисления деформаций кладки каждого из слоев применяют длительный модуль деформаций Е^, равный:

^An = ^W    (И    2)

где — коэффициент для определения деформаций ползучести, развившихся с момента окончания роста нагрузки, вычисляемый по формуле

%„= [3.51 -1.16 igfv ^HC.    (И    З)

здесь f, — возраст кладки на момент окончания ее возведения (сут.);

V — коэффициент, равный 1/сут;

С — коэффициент, учитывающий деформационные характеристики, равный 0,46 — для кладки из керамических камней;

0,7 — для кладки из керамического кирпича пластического прессования,

1.1 — для кладки из силикатного кирпича

И З Деформации усадки e(sh) кладки из силикатного кирпича и ячеистого бетона, развивающиеся во времени, допускается определять по формуле

e(sft) = 0.056 HV /-2, 5)-0,05,    (И    4)

t — возраст кладки (сут) »

УДК [69+624.014.2.04] (083.74)    ОКС 91.080.30

Ключевые слова: каменные и армокаменные конструкции; расчетные характеристики материалов; расчетные сопротивления кладки; модули упругости и деформации кладки; упругие характеристики кладки; деформации усадки: коэффициент линейного расширения и трения; расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) и второй группы (по образованию и раскрытию трещин, по деформациям)

Технический редактор В Н Прусакова Корректор Л.С Лысенко Компьютерная верстка Л А Круговой

Сдано в набор 10.04 2019 Подписано в печать 17.04.2019    Формат 60» 84 V_e.    Гарнитура Ариал

Уел печ л. 0,93. Уч-изд п. 0,70.

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком свода правил

Создано в единичном исполнении во ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» для комплектования Федерального информационного фонда стандартов. 117418 Москва, Нахимовский пр-т, д 31. к. 2 www gostinfo.ru info@gostmfb.ru