Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

60 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций. Дает методы расчета по образованию трещин и по деформациям с учетом особенностей возведения и работы сборно-монолитных конструкций.

  Скачать PDF

Составлено в развитие главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции»

Оглавление

Предисловие

1. Основные положения по проектированию

2. Расчет железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состоянием первой группы (по прочности)

3. Расчет элементов железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы

А. Расчет по образованию трещин

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

Б. Расчет по деформациям

Определение кривизны элементов на участках без трещин в растянутой зоне

Определение кривизны элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

Определение прогибов

4. Конструктивные требовании

Приложение 1. Определение усадочных деформаций и напряжений

Приложение 2. Примеры расчета

Приложение 3. Принятые буквенные обозначения

Показать даты введения Admin

Страница 1

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

МОСКВА 1977

Страница 3

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР (НИИЖБ)

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Москва Стройиздат 1977

Страница 4

Рекомендовано секцией научно-технического совета НИИЖБ.

Руководство по проектированию железобетонных сборномонолитных конструкций. М., Стройиздат, 1977. 59 с. (На-уч.-исслед. ин-т бетона и железобетона Госстроя СССР).

Составлено в развитие главы СНиП 11-21-75.

Руководство содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций. Дает методы расчета по образованию трещин и по деформациям с учетом особенностей возведения и работы сборно-монолитных конструкций.

В разделе «Конструктивные требования» содержатся только рекомендации, отражающие специфику сборно-монолитных конструкций.

Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций.

Табл. 8, рис. 21.

D 30213-684 „

И"77ГГГИ—“Инструкт.-нормат. II выи.-54-77 047(01)—77

© Стройиздат, 1977

Страница 5

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящее Руководство распространяется на проектирование железобетонных элементов сборно-монолитных конструкций зданий и сооружений для промышленного, гражданского и сельскохозяйственного строительства из тяжелого и легкого бетонов на цементном вяжущем, работающих при температурах не выше плюс 50° С и не ниже минус 70° С.

Рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из сборных элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкции монолитного бетона и арматуры.

В рекомендациях по расчету прочности, трещиностойкости и деформаций принята методика главы СНиП 11-21-75 с учетом результатов отечественных и зарубежных исследований сборно-монолитных конструкций.

Текст главы СНиП II-21-75 отмечен в Руководстве слева на полях чертой, а номера пунктов и таблиц СНиП указаны в скобках рядом с номерами соответствующих пунктов и таблиц Руководства. Формулам и рисункам, во избежание усложнения, дана только нумерация Руководства.

Руководство разработано лабораторией предварительно-напряженных железобетонных конструкций НИИЖБ Госстроя СССР (канд. техн. наук А. Е. Кузьмичев). При составлении рекомендаций по конструированию и примеров расчета использованы материалы, подготовленные соответственно НИИСКом и ЦНИИПромзданин Госстроя СССР.

Замечания и предложения просьба направлять по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., 6.

Дирекция НИИЖБ

Страница 6

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

1.1.    В Руководстве рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из заранее изготовленных (именуемых в дальнейшем сборными) элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкции монолитного бетона и арматуры.

1.2.    В качестве сборных элементов можно применять как специально запроектированные, так и типовые железобетонные обычные или преднапряженные элементы сборных конструкций (балки, плиты, ригели, доски, бруски и т. п.).

Сборные элементы рекомендуется проектировать так, чтобы они отвечали условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях и по возможности использовались в качестве опалубки во время монтажа конструкции.

Размеры сборных элементов назначают из условий простоты их изготовления, эффективного расположения в конструкции и обеспечения требуемой поверхности контакта с бетоном, уложенным на месте использования (дополнительно уложенным бетоном).

Для сборных элементов, воспринимающих собственный вес бетона и другие нагрузки, действующие при возведении конструкции, рекомендуется применять конструкции прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений, в виде «ТТ», корытообразные, лотковые (рис. 1). Для сборных элементов, воспринимающих только собственный вес бетона, целесообразно применять тонкостенные плоские, складчатые и решетчатые конструкции (рис. 2).

1.3    (1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:

1,8 — при транспортировании;

1,5 — при подъеме и монтаже.

В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится.

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

1.4    (1.15). Сборно-монолитные конструкции должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкции:

а)    до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции (дополнительно уложенным бетоном), заданной прочности — на воздействие нагрузки от собственного веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения конструкции;

б)    после приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции (дополнительно уложенным бетоном), заданной прочности — на нагрузки, действующие на этом этапе возведения и при эксплуатации конструкции.

1.5. Надежную связь дополнительно уложенного бетона с бетоном сборных элементов рекомендуется осуществлять с помощью арматуры, выпускаемой из сборных элементов, путем устройства бетонных шпонок или шероховатой поверхности, продольных выступов (см. рис. 10—12) либо с помощью других надежных проверенных способов. При этом в проектах рекомендуется предусматривать

6

Страница 7

Рис. I. Сечения сборно-монолитных элементов со сборными элементами (заштрихованы)

а — прямоугольными; б — тавровыми; в — двутавровыми; г — в виде «ТТ» I ^ — корытообразными; е — лотковыми; ж — коробчатыми; и —с досками; к —

с брусками

й> /

У/7> .'ТУЛ/л/Л

S)

Г

22

\

$

и

Рис. 2. Сечения сборных элементов, воспринимающих собственный

вес бетона

а — предварительно-напряженные элементы; б —обычные железобетонные эле* менты; в — предварительно-напряженные с продольными гребнями / — струнобетонные доски; 2 — бруски; 3 — складчатые элементы; 4 — решет* чатые элементы; 6 — плоские? б — ребристые; 7 — сводчатые} 8 — доски

7

Страница 8

меры по обеспечению проектного положения выпущенной из сборных элементов арматуры, а также по защите ее от коррозии и давать указание о том, что поверхности сборных элементов конструкций, подлежащие обетонированию, должны быть тщательно очищены и промыты.

1.6. При проектировании сборно-монолитных конструкций с предварительно-напряженными сборными элементами следует руководствоваться требованиями пп. 1.24—1.30 главы СНиП 11-21-75. При этом при определении потерь предварительного напряжения от ползучести бетона по пп. 6 и 9 табл. 4 главы СНиП 11-21-75 напряжения об н и аб н на уровне центров тяжести соответственно продольной арматуры А и А' вычисляют по формулам:

No , K^OHl-^l) У.1 °б.н — r 4“    т

Put    J    nl

(1)

Kr*0Hl+O у'ч I nl

(2)

В формулах (1) и (2):

Мг — момент от собственного веса сборного элемента, дополнительно уложенного бетона и других постоянных нагрузок, возникающих в процессе возведения; еон1— расстояние от силы обжатия N0t определяемой с учетом потерь по пп. 1—5 табл. 4 главы СНиП 11-21-75, до центра тяжести сечения сборного элемента;

Уai и Уа\—расстояния от центра тяжести приведенного сечения сборного элемента соответственно до усилий aaFH и

Foi и Jui — соответственно площадь и момент инерции приведенного сечения сборного элемента.

Определяют также потери предварительного напряжения от ползучести бетона от действия силы обжатия N0 к моменту времени приложения Мь При этом при вычислении напряжений абш и об н по формулам (1) и (2) момент М\ принимают равным нулю.

Из указанных величин потерь от ползучести бетона принимают наибольшую.

Допускается использовать более точные методы для определения величин потерь от усадки и ползучести бетона, обоснованные в установленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкции и т. п.

1.7.    В дополнительно уложенном бетоне неразрезных сборномонолитных конструкций в зонах с отрицательными опорными моментами разрешается применять в качестве надопорной арматуры сборные предварительно-напряженные элементы (доски, бруски и т. п.).

1.8.    Материалы для сборно-монолитных конструкций и их характеристики принимают в соответствии с разделом 2 главы СНиП П-21-75.

Примечание. Дополнительно уложенный бетон применяют, как правило, марки не ниже М 150. Допускается применение бетона М 75 и М 100 при отсутствии арматуры или

Страница 9

наличии конструктивного армирования и обеспечения при этом требуемой морозостойкости, водонепроницаемости и сохранности арматуры.

2. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ состояниям ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО ПРОЧНОСТИ)

2.1. Расчет по прочности выполняют в соответствии с пп. 1.20, 3.10—3.20, 3.24—3.36, 3.38—3.40 главы СНиП II-21-75 и рекомендациями пп. 2.2—2.5 настоящего Руководства.

2.2 (3.9). Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавлнвание, отрыв).

2.3.    При наличии в сечении сборно-монолитного элемента напрягаемой и ненапрягаемой арматуры из сталей разных видов и классов каждый вид арматуры вводят в расчет прочности со своим расчетным сопротивлением. В этом случае в расчетных формулах произведения /?аГа и R&.cFa заменяют суммой произведения расчетных сопротивлений на соответствующие площади сечений, а произведения RaSa и Яа.с^а заменяют суммой произведения расчетных сопротивлений арматуры на статические моменты соответствующих площадей ее сечений.

При наличии в сечении сборно-монолитного элемента бетонов разных марок соответствующие части сечения вводят в расчет прочности с расчетными сопротивлениями, отвечающими этим маркам, но не превышающими утроенного расчетного сопротивления бетона наиболее низкой марки.

В таких элементах положение центра тяжести площади всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статические моменты S0 и 5б следует определять, приводя все сечение к бетону одной марки в соответствии с принятыми расчетными сопротивлениями.

Бетон сборного элемента, входящий в сжатую зону полного сечения сборно-монолитной конструкции, рекомендуется вводить в расчет прочности с расчетным сопротивлением не выше расчетного сопротивления бетона марки М 500.

2.4.    При расчете прочности шва сопряжения величину продольного напряжения в сечениях на участках сборно-монолитного элемента с наклонными трещинами определяют по формуле

т =

Q5n bJn ‘

(3)

Если имеются также нормальные трещины, то при расположении шва сопряжения в сжатой зоне сечения т определяют по формуле

2—221

9

Страница 10

(3), при расположении шва сопряжения в растянутой зоне сечения— по формуле

В формулах (3) и (4):

Q— поперечная сила от внешней нагрузки в нормальном сечении сборно-монолитного элемента;

Ja—момент инерции сечения сборно-монолитного элемента, приведенного к бетону сборного элемента;

5П—статический момент части сечения сборно-монолитного элемента, расположенной выше шва сопряжения, относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения; г—расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения с трещиной (эпюру в сжатой зоне бетона допускается принимать прямоугольной).

2.5. Рекомендуется, чтобы величина продольного скалывающего напряжения в горизонтальном шве сопряжения между бетоном сборного элемента и дополнительно уложенным бетоном изгибаемого элемента, определенная по формуле (3) или (4), не превышала

X < 12#рЦ2

(5)

Здесь —■ —отношение расстояния от крайней опоры до первого со-h

средоточенного груза к высоте сечения (рис. 3) (при действии равномерно распределенной нагрузки

р

и= —- — коэффициент поперечного армирования, %

Ьи

(минимальный процент поперечного армирования — 0,15),

где Fx — площадь сечения поперечных стержней (хомутов), расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей поверхность сопряжения; b—ширина сечения сборно-монолитного элемента по шву сопряжения; и— шаг поперечных стержней (хомутов); k — коэффициент шероховатости поверхности сопряжения; равен 1 — для шероховатой поверхности сопряжения (имеющей примерно в равном количестве выступы и углубления не менее 10 мм, наибольший размер которых в плане не превышает 25% ширины шва сопряжения) или поверхности сопряжения со шпонками (размеры их назначают конструктивно) и 0,5—для остальных поверхностей сопряжения;

/?pii2 —величина расчетного сопротивления дополнительно уложенного бетона растяжению.

10

Страница 11

2.6. Расчет по прочности пространственных сечений (элементов, работающих на кручение с изгибом) производят в соответствии с пп. 3.41—3.43 главы СНиП

П-21-75.

2.7.    Расчет элементов на местное действие нагрузок (на местное сжатие, продавливание, отрыв закладных деталей) производят в соответствии с пп. 3.44—3.51 главы СНиП 11-21-75.

2.8.    Расчет элементов на выносливость производят в соответствии с пп. 3.52—3.54 главы СНиП П-21-75.

2.9.    Расчет на устойчивость формы и положения выполняют по соответствующим нормативным документам.

Рис. 3. Сборно-монолитная балка 1 — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3 — шов сопряжения

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

А. РАСЧЕТ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

3.1 (4.1). Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:

нормальных к продольной оси элемента;

наклонных к продольной оси элемента.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

3.2. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, выполняют в соответствии с пп. 1.17 и 1.18 главы СНиП Н-21-75 и пп. 3.3—3.11 настоящего Руководства.

3.3 (4.3). При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно-напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжений /в.в (см. п. 2.30 главы СНиП Н-21-75) при расчете по образованию трещин должно учитываться снижение предварительного напряжения в арматуре о0 и о0 путем умножения на коэффициент таз согласно поз.З табл. 24 главы СНиП Н-21-75.

3.4.    В конструкциях, армированных предварительно-напряженными элементами, при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в преднапряженных элементах, площадь растянутой зоны бетона, не подвергаемую предварительному напряжению, допускается в расчете не учитывать.

3.5.    При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин (см. п. 1.20 главы СНиП Н-21-75) усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин,

2*

11

Страница 12

определяют по формулам (8), (9) и (10) с заменой значения Рр\и на 1,2 Ррт и при коэффициенте mT = 1.

3.6 (4.10). Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия

аб.р * *р...

где Об.р—максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, определяемое в соответствии с указаниями п. 3.52 главы СНиП II-21-75.

Расчетное сопротивление бетона растяжению Rpn вводится с коэффициентом условий работы т<л по табл. 16 главы СНиП II-21-75.

3.7.    Рекомендуется, чтобы в сборных элементах нижнее краевое напряжение oHi от воздействия собственного веса бетона и других нагрузок, действующих при возведении сборно-монолитной конструкции, не превышало расчетное сопротивление бетона осевому растяжению Rpn i.

3.8.    При расчете сборно-монолитных элементов по образованию трещин в сборных элементах различают три случая в зависимости от высоты h\ сборного элемента и расстояния h—h2 между нижними крайними волокнами бетона сборного элемента и дополнительно уложенного бетона. Граница Лгр между этими случаями характеризуется состоянием сборно-монолитного элемента, когда трещины в сборном элементе и дополнительно уложенном бетоне возникают одновременно, и определяется по формуле

Ifcr) •

где    х— высота сжатой зоны сечения сборно-монолитно

го элемента, которую рекомендуется определять приближенно как для упругого материала, приводя сечение сборно-монолитного элемента к бетону сборного элемента;

/?рШ и #рЦ2 — расчетные сопротивления растяжению бетона соответственно сборного элемента и дополнительно уложенного бетона;

*о— нижнее краевое напряжение в бетоне сборного элемента от действия силы обжатия N0 и момента Mi;

( 2\ Лгр=(Л —*) I ———~

\    °Н10

п2

Еб1

£62

При hrp^hx и hrp^.h—h2 сборно-монолитный элемент рассчитывают по первому случаю, при Лгр>Л| и Лгр>Л—h2—по второму, при hrp^h{ и Лгр>Л—кг — по третьему случаю.

В первом случае расчета пилообразная эпюра напряжений в бетоне преобразовывается в треугольную (рис. 4). Для этого эпюра в сжатой зоне дополняется на части сечения 5—6—7—8, а образовавшийся объем напряжений уравновешивается равной ему и противоположно направленной силой N2. Во втором случае эпюра напря-

Страница 13

жений в растянутой зоне дополняется на части сечения 9—10—11— 12 с трещиной (рис. 5), а соответствующий объем напряжений заменяется равной и противоположно направленной силой N\. Третий случай является комбинацией первого и второго случаев (рис. 6).

Рис. 4. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечной сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещину нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой до действия внешних нагрузок (I случай) при изгибе

I — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3— ядровая точи; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 5—6—7—8 — часть сечения

Рис. 5. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой до действия внешних нагрузок (II случай) при изгибе

/ — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3 — ядровая точка; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 9—10— //—/2 — часть сечения

13

Страница 14

i) f'a

S)    2

Puc. 6. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия внешних нагрузок (1/1 случай)

а — при изгибе; 6 — при внецентренном сжатии; в — при внецентренном

растяжении

/ — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 5 —ядровая точка; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 5—6—7—8 и 9—toll— 12 — части сечения

14

Страница 15

3.9. Расчет сборно-монолитных элементов по образованию трещин в зоне сечения, растянутой от внешних нагрузок, производят с использованием преобразованных эпюр напряжения (см. рис. 4—6) из условия

К < Мт,    (7)

где МJ — момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообра-зование которой проверяют;

Мт— момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый

в первом случае (см. рис. 4) — по формуле

*.**&-*«■*    (8)

во втором случае (см. рис. 5)—по формуле

Мт = ЯрШ 117Т - Кб - Nilv    (9)

в третьем случае (см. рис. 6) — по формуле

Mr = Rpm^N”c6-Nxzi-NiZt.    (Ю)

В формулах (8)—(Ю):

Мяб — момент силы обжатия N0 относительно той же оси, что и для определения М”; знак момента определяют направлением вращения («плюс» — когда, направления вращения моментов Л& и MjJ противоположны; «минус» — когда направления совпадают).

Усилие N0 рассматривают:

для предварительно-напряженных элементов — как внешнюю сжимающую силу;

для элементов, выполняемых без предварительного напряжения,— как внешнюю растягивающую силу, определяемую по формуле (9) главы СНиП 11-21-75, принимая напряжения оа и аав не-напрягаемой арматуре численно равными величине потерь от усадки бетона по поз. 8 табл. 4 главы СНиП И-21-75.

Величину М* определяют по формулам: для изгибаемых элементов (см. рис. 4—б, а)

М%=М;    (11)

для внецентренно-сжатых (см. рис. 6,6) и внецентренно-растя-нутых элементов (рис. 6,в) соответственно

уИ* = ЛГ(е0-Гу); Ml = N(e0 + ry).    (12)

Величину Мяоб определяют по формуле (см. рис. 4—6)

^ = *о(еон + 'у)-    (13)

15

Страница 16

В формулах (12) и (13):

/■у— расстояние от центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяют, определяют:

для внецентренно-сжатых, а также для изгибаемых предварительно-напряженных элементов по формуле

для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения, а также для внецентренно-растянутых элементов по формуле

В Формулах (14) и (15):

W0uwT—моменты сопротивления приведенного сечения сборномонолитного элемента для крайнего растянутого волокна, определяемые соответственно как для упругого материала и с учетом неупругих деформаций растянутого бетона в предположении отсутствия продольной силы (см. п. 3.11 настоящего Руководства);

Fп—приведенная площадь сечения сборно-монолитного элемента;

2i и г2 — расстояния от точки приложения соответственно дополнительных сил Ni и Nz до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяют.

Силы iVi и Nz определяют по формуле (см. рис. 4—6):

'Wpi'W    <16>

р
= “Т (^ва У\л “Ь О’на Ув%) •    (17)

Л*

В формулах (16) и (17):

Fpi—площадь части 9—10—11—12 приведенного сечения сборно-монолитного элемента с трещиной (см. рис. 5 и 6, а); — площадь приведенного сечения дополнительно уложенного бетона;

Ув2н Ун2—расстояние от центра тяжести сечения дополнительно уложенного бетона соответственно до верхнего и нижнего волокон;

авз и оыа—краевые напряжения в дополнительно уложенном бетоне при преобразовании в нем пилообразной эпюры напряжений в треугольную (см. рис. 4), определяемые через напряжение сгВ1 в сборном элементе от воздействия силы обжатия No и момента по формулам (при этом, если aBi^/?piii, т. е образуются трещины в верхней части сборного элемента, oBt = 0)

h

а = сгв1; Она = hi

h — /ta

~hi

Obi *

16

(18)

Страница 17

где hi и h2— высота сечения соответственно сборного элемента и дополнительно уложенного бетона; гг и г2 — определяют по формулам

*1 = *! +гу;    (19)

г2 = h — [ун + ry + ув2 —    •    Т    —)    ,    (20)

\    *    П2    h    У В2    /

где — расстояние от центра тяжести площади fpi до центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента; уп—расстояние от центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента до нижнего волокна;

Jп2— момент инерции приведенного сечения дополнительно уложенного бетона.

3.10. Расчет сборно-монолитных элементов но образованию трещин в дополнительно уложенном бетоне производят по формуле (7). При этом Мт определяют по формуле

«re«pInVc-    (21>

где 1^т2— момент сопротивления приведенного сечения дополнительно уложенного бетона, определяемый с учетом не-упругнх деформаций растянутого бетона (см. п. 3.11 настоящего Руководства), по формуле

ke~ 1-ар*

Здесь

Fm , а= -—(у —Ун l);

Jn

(22)

= ft — [ув1 —

+ У hi

П1

Fni(h — Унг)

где FmnJnl—соответственно площадь и момент инерции приведенного к дополнительно уложенному бетону сечения сборного элемента;

Ут—расстояние от центра тяжести сечения сборного элемента до нижнего волокна; гЯВ2—расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести дополнительно уложенного бетона, которое определяют по формуле Wn2

ГЯВ2 — р »

Г па

где Fn2 и Wп2 — соответственно площадь и момент сопротивления приведенного сечения дополнительно уложенного бетона, определяемые как для упругих материалов.

3.11. Величину момента сопротивления приведенного сечения для крайнего растяндого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона WT определяют в предположении отсутствия продольной силы N и силы обжатия N0 по формуле

2('

«.о+яУа.о + л/

а.о

Р »

(23)

h — х

17

Страница 18

где (Л—х) — расстояние от нулевой линии до наиболее растянутой грани сечения, равное

(*-*)= 2(5"+яад

Fu + 2nFa + Fya,/2 ’

(24)

где

F|| — площадь сжатой зоны бетона, дополненная в растянутой зоне прямоугольником шириной b, равной ширине сечения по нейтральной оси, и высотой (Л — х) (рис. 7);

SH — статический момент площади F ■ относительно растянутой грани; и Sa — соответственно площадь и статический момент всей арматуры сечения относительно растянутой грани сечения;

Fyiu— площадь уширений растянутой зоны за пределами прямоугольника b(h—х).

В общем случае положение нулевой линии сечения определяют из условия

•уа.

Рис. 7. К определению момента сопротивления приведенного сечения WT

S6.o + nSa.o-,lSa.o =

(h — х) F6. p

(25)

Значение Wr допускается определять по формуле

V, = [о,292 + 0,76 (Vl + 2^п) + 0,075 (yj + 2ц[»»)] bh2 ,    (26)

где

__ (Ьп — b) hn ' bh

2{Ь'П~Ь) ha

, .    I

Значение WT допускается также определять по табл. 1, исходя из момента сопротивления W0 приведенного сечения.

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

3.12. Расчет сборно-монолитных элементов по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, выполняют в соответствии с п. 4.11 главы СНиП 11-21-75, а для многократно повторяющихся нагрузок — по п. 4.12.

Страница 19

Таблица 1

ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА V ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОМЕНТА СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ W r=yW0

Сечение

Значение коэффициента у

Форма поперечного

сечения

1. Прямоугольное

1,75

1

2. Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне

1,75

ич

чзг

С

б_

3. Тавровое с полкой (уширением), расположенной в растянутой зоне:

при — ^2 независимо от от

ношения т~ h

вп    Ля

при — >2 и -Г ^0,2 в    h

%    h

пра - >2 и - <0,? 0    ft

1.75

1.76

М

/

4. Двутавровое симметричное (коробчатое):

в

при —    независимо    о?    1,76

в 9

h' h

отношений —

при 2< ~ <=— незавнси-I «

1,6

мо от отношений

5i

$*

19

Страница 20

Сечение

Значение коэффициента v

Форма поперечного сечения

при — = ~ >6 и — = -р >0,2

в

в

вп вп    hn    hn

при 6<15 и-1=т< в в    h    b

<0,2

при А = ->15

в *

<0,1

и —= “< h *

5. Двутавровое несимметричное,

#

Q

удовлетворяющее условию — <3:

в

в и

при — ^2 независимо от отно-

в

Лп

шения 7" h

6ji

при 2<—^6 независимо от

в

отношения

h

при ~ >6 и ~ >0,1 в    п

6. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию 3<

< — <Ь:

в

ffn

при —^4 независимо от отно-

в

шения ~г h

вп    Ап

при — >4 и 7^0,2 в    п

при — >4 и — <0,2

в    h

1,5
1.5-

1,25

20