3.1.    Для приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным утопиям ого эксплуатации даны поправки в пипо графиков (рис.7-13) и цифровых значений (тайл.2).

Поправки рассчитаны в соответствии с методикой,изложенной в "Положении о согласовании нормативных характеристик обо-руиования и расчетных удельных расходов топлива" (Н.: СЦНТИ ОГГРТ', Г’"5).

Поправками к КПД котла на отклонение влажности и зольности от принятых в расчете учитывается изменение потерь тепла с уходящими газами и механической неполнотой сгорания. При расчете этих поправок содержание горючих в уносе и шлаке и температуря уходящих газов принимались постоянными в связи с отсутствием экспериментальных данных о характере изменения этих параметров.

Типовая характеристика построена при условии, что t g = зп°п, t'_Sn = зв°с и М_рец = 0.

влияние изменения этих параметров на показатели работы котла учитывается тремя отдельными поправками:

-    поправкой на отклонение температуры холодного воздуха учитывается изменение q_z и rf^Sp независимо от изменения tg_n')

-    поправкой на отклонение температуры воздуха перед воздухоподогревателем учитывается изменение ty_X , у_г и г^Р независимо от изменения t g ;

-    поправкой на включение рециркуляции учитывается влияние включения рециркуляции нп теплообмен в воздухоподогревателе и на характер изменения температуры уходящих газов,

,    „    „да>

поправка вводится к ty_x , q_z и t] '

3.1.1.    Поправка (%) на отклонение зольности топлива рас-оч и ть гае тс я по формулам;

Aq_z = 0,007 ( !\^Р - 40,3);

йЦу - 0,00 ( П^Р - 40,3);

^AllT⁼ -°.°⁶⁷ (‘Я^Р ~ 40,3).

3.1.2.    Поправка {%) на отклонение влажности топлива рассчитана по Формуле

й']_х^Р = - 0.03Г2 ( \/ - 5,8).

З.Т.З. Поправка (%) на отклонение температуры холодного поапуха рассчитана по формулам

^й,1х’ = (-0,0643+22,2-10) ( t_x3 - 30);

^Afll^{p =} ~^Ab-

3.1.4.    Поправка (Я) на отклонение температуры воздуха (°С) перед воздухоподогревателем рассчитана по формулам

Мр = 0,5 ( t'g_n - 35);

Aq₂ = (0,0373-13;89-КГ⁶ ) ( t'_gn - 35);

^а4^р='^ЛЧ₂-

3.1.5.    Поправка {%) на включение рециркуляции рассчитана по формулам

-°-³⁵⁴W

(0,0234-5,56-ЯГ⁶ Q^SP

3.1.6. Поправка (%) на отклонение температуры питательной полы (°С) рассчитана по Формулам.

М_у, -опг

- о.об5 (1_лГ f„70;

^й 1?“ -^&1г-

3.2. Пользование системой поправок поясняется следующим примером.

Котел работает при нагрузке 785 т/ч и следующих измененных условиях эксплуатации:    _р

-    рабочая зольность топлива /7    = 40.8^:

П    '

-    рабочая влажность топлива W = 5,3$;

-    температура холодного воздуха t g = 20°С;

-    темпоратура воздуха перед воздухоподогревателем t'g_n= 42°С;

-    температура подогрева воздуха рециркуляцией At =1?°С;

-    температура питательной полы t_ng = 258°П.    "

Из значений параметров, указанных выше, вычитает значения т^х же параметров, приведенных в настоящей Типовой энергетической характеристике, и подсчитывают их разность. Знак

разности указывает направление изменения значения каждого параметра. Поправки находятся по графикам рис.7-Т2. Результаты расчета поправок для данного примера приведены в табл.5.

1.1.    Котел П-39 - прямоточный двухкорпуспнй, предназначен для сжигания зкибастузского каменного угля и для работы в дубль-блоке с турбиной К-300-240 ХТРЗ.

Номинальная паропроиаподитрльнопть котлп 050 j/ч, минимально допустимая нагрузка по условиям устойчивости горения бея подсветки факела мазутом составляет, по данным заводя,60# номинальной.

Основные расчетные параметры котла приведены в табл.З.

1.2.    Каждый корпус котла имеет Т-образную компоновку

и состоит из топочной камеры и двух конвективных шахт,соединенных н верхней части горизонтальным газоходом. Топочная камера в плане представляет собой прямоугольник с размерами 7762x10760 мм. Объем топочной камеры - 2260 м^э. Тепловое напряжение топки на номинальной нагрузке составляет 167 кВт/м⁸, или (145>10^э ккял/(м³<ч).

1.3.    Топочные камеры оборудованы 24 (по 12 на корпус) вихревыми горелками, расположенными в два яруса на боковых стенах. Для растопки котла горелки укомплектованы паровыми мазутными форсунками производительностью Г.В т/ч при давлении мазута 0,5 МПа (5,0 кгс/см²) и давлении пара 0,8-

Т,3 МПа (8-ТЗ кгс/см^). Расход паря на Форсунку составляет 200 кг/ч.

1.4. Заводом выпушено дпе модификации котлов этого типа:

-    П-39-1 - I котел, установлений на Грмаковской ГГОС;

-    П-39-П - 13 котлов, установленных на Брмаковской и Реф-тинской ГРЭС.

Характеристика основного и вспомогательного оборудования этих котлов представлена в табл.4.

Котлы П-39, установленные на Грмаковской и Рефтинской ГГОС, оборудованы системами пылеприготовления прямого вдувания с молотковыми мельницами (по 8 на котел) п вентилятопами горячего дутья (по одному на каждые две мельницы на котлах № I и 2 Рефтинской ГГОС, по одному на каждую мельницу - на всех остальных котлах).

Котлы T1-39-J и П-39-П различаются между собой конвективными поверхностями нагрева (экономайзер и переходная зона).

Паровая обдувка и дробпочистка поверхностей нагрева на всех котлах отсутствуют.

покаяятелсfi котлов и отражает среднюю экономичность котла при нижеприведенных углопипх, принятых ая исходные.

2.1.Т. ГОСТ 8779-79 на экибястуэский каменный уголь, введенный с 01.01.00 г., .устанавливает для электростанций, работающих на атом топливе, предельные значения низшей теплоты сгорания 0^Р = TG.I МДж/кг (3050 ккал/кг) и зольности Л^С = 43? ( Д^Р = 40,5? при W^P = 5,8?).

Качество экибастузского угля, принятое при расчете Типовой энергетической характеристики, следующее:

0^ = 10,4 ЭДж/кг (3000 ккал/кг), Д^Р = 40,3?,    5,8?.

3.1.2.    Качество готовой пыли принято по результатам испытаний, проведенных па котлах данного типа, и характеризуется остатком на сите • Rgg - 15?.

2.Г.З. Температура холодного воздуха (t_xg ) на входе в дутьевой вентилятор принята равной 30°С, что соответствует средним эксплуатационным данным.

2.1.4.    Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель tg_n принята постоянной по псем диапазонам нагрузок и равной 35°0 с учетом того,что температура нагрева воздуха в вентиляторах составляет 5°С, Мр_ец - 0.

2.1.5.    Температура питательной воды ( t_ng ) принята в зависимости от паропроизводительности котла по данным "Типовой энергетической характеристики турбоагрегата К-300-240 ХТГЗ второй модификации" (М.:СП0 ОРТРЭС, 1976)

и составляет 268°С при номинальной нагрузке.

2.2.    Гаснет Типовой энергетической характеристики выполнен в еоответствип о указаниями "Теплового расчетп котельных агрегатов (нормативный метол)” (М.: Энергия,1973).

2,2.1. Коэффициент полезного действия брутто котла(q^¹ '/,) и потери тепла с уходящими газами ( ^    %)    подсчитаны    в

соответствии о методикой,изложенной в книге Я.И.Пеккора "Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива" (М.: Знергия, 1977).

1? ^{= т}'-Ь-Ь

ю~^гю,га_унй^п1_ухш'³

здесь aCy_X - коэффициент избытка воздуха за воздухоподогревателем;

Г - температура уходящих газов за воядухоподогре-У*

вателем;

t_xfi- температура холодного воздуха на стороне всасывания дутьевого вентилятора до врезки рециркуляции горячего воздуха;

потери тепла от механи |еской неполноты сгорания; доля золы в уносе;

—р— - приведенная зольность доплипа.

^н

2.2.2.    Коэффициент избытка воздуха в режимном ерчении гза переходной зоной)с£ принят рапным 1,25 при поминальной нагрузке и постоянным в диапазоне нагрузок 70-100/. В_ном. При нагрузке ниже 70? В_ном избыток воздуха определяется в соответствии с Тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативный метод) по формуле

^{сС = сС}тм⁺(⁰ 7~ D_H0M ) ■

2.2.3.    Прнсосы воздуха (?) на участке переходная зона -воздухоподогреватель приняты равными 25* (^’’.ЗО ШЭ). С изменением нагрузки котла значение присосов (?) определялось по формуле

Ad, = Ad_ffaM \j~JT

2.2.А. Потер» тепли от химической неполноты сгорания топлива ( ^    ) приняты [явными нулю на основании результатов

испытаний, а также согласно методическим указаниям но норми-ронян'т.

Г_шл    Г_уи    7ШП^Р

шп 100-1_Ш„ ¹ V Ш-Г_у„ цР '

-    доля золы и ’иляко и уносе, принятые равными 0,055 I' 0,05 в соответствии с Тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативный метол);

-    содержание горючих в шпаке и уносе.

2.2.6. Потери тепла н окружающую среду ( Ц₅ %) рассчитаны согласно "Методике испытаний котельных установок" (М.: Энергия, ТГ7П) по формуле

'факт

2.2.7. Потери тепла с физическим теплом шпака (tf_g %) подсчитаны по формуле

^е »'J^mЛ»)

С_шл - теплоемкость шлага (золы), кгал/(кг-град), - температура шлака, принятая равной 600°С.

2.2.8. Удельный расход электроэнергии на собственные нужды котельной уотлпопки рассчитан по мощности электродвигателей ■механизмом (рис.З).

В потребляемую мощность механизмов котельной установки включена мощность электроприводов мельниц, дымососов, дутьевых вентиляторов, вентиляторов горячего дутья.

Затраты мощности на привод вентиляторов горячего дутья Og_rjj ) делятся на две составляющие:

-    первая, связанная с транспортированием пыли по тракту система пылепрпготовления до сепаратора, отнесена к расходу электроэнергии на пылеприготовление (расход электроэнергии на пневмотранспорт);

-    вторая, связанная с транспортированием пыли от орпара-тора к горелкам - к расходу на дутье.

Доля расхода электроэнергии на ВГД, относимая к тяге и дутью, определяется по формуле, кВт-ч/т:

9^тд = '^увгд

где Mg - среднее сопротивление пылепроводов на участке сепаратор-горелки,кгс/м^;

- полный напор вентилятора горячего дутья, кге/м^.

На основании результатов испытаний принято, что

й=•

2.2.°. При работе котла в режиме скользящего давления в каждом конкретном случае необходимо учитывать поправки к показателям экономичности котла (имеет место изменение df⁷ ,

Ч ТИН’ ^Т1Д ) *

2.2.10. Характеристика построена при работе котла в двух-корпусном режиме. При переподе энергоблока в однокорпусной режим меняются в основном показатели турбины, экономичность котла остается практически неизменной. В этом случае можно пользоваться основными графиками Типовой энергетической характеристики (рис.1-6).