mncroon nimnn i ишпмщп еда

ГШК МИКО ТЕХНИЧЕСКОЕ ИВИШЕ ЖЕГШИ I Щ1»МИШ1

ОМШШТННИОЕ ОПЕДШМЕ КО НИЩЕ СМЮШШ1Ш1 ШШйГт I ЭНСМШАЦКК ШКТПСТМЦП К СЕТЕ» ИМТЕШЕГГв

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ ЦИРКУЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

МУ 34 70143 86

сотзгкхэнЕрго

Москва 1987

- 9 -

4.2.8, Определяется удельная тепловая нагрузка на пароохладители расчетного реки *а:

- для градирен:

(4.6)

сд_ ^и*ср

~JcW•

(4.7)

- для водохранилищ-охладителей:

М

с8 j[_

~fCW

(4.8)

Во полуденному значению удельной тепловой нагрузки расчетного рек-ма:

для градирен -при нескольких значениях температуры воздуха 8 и влажности tf расчетного периода по номограммам [I] для каждого типа градирен находятся соответствующие значения t_2i>

для водохранилищ-охладителей - при нескольких значениях темпера дуры вод* в естественном водоеме t_e по номограте fl] на-хедятся соответствующе значения t_Zi •

Таким же образом находятся соответствующе значения t_Zl еще для нескольких произвольны* значений удельной тепловой нагрузки, мендогх расчетной*

4.2*9. По подученным значениям t_Zl для каждого значения удельной тепловой нагрузки определяется средневзвешенная тетера-type вода после гидроохладителей (перед конденсатора»*)

а ^w<)

г ' w

(4.9)

Все подученные значения сводятся в таблицу.

- 10 -

4.2.10. По получении»! значениям температуры охлаждающей воды при фиксированных значениях удельной Титовой нагрузки и температуры воздуха строятся графики tf f(u_cp,B) или f^-/(Ai^ce,t_e).

4.2. II. Проверяется условия максимально допустимых значений температуры охлаждающей воды, прл превышении которых начинаются ограничения и строится расчетная линия ограничения нагрузки:

-    по условиям охлаждения ЫГО t₂ ?s 33°С;

-    по условиям предельно допустимого давления отработавшего пара в конденсаторе с турбин р₂ - 12 кПа (0,12 кгс/ctr), i" -

- 4J,I%.

Для построения линии ограничени по условиям достижения предельно допустимого давления отработавшего nspa необходимо г ждаться несколькими значениями температуры охлаждающей воды после гвд-роохлз"итвлей (перед конденсаторами):

i - i^c^ ^хг a^z '

При заданных значениях    ,    расчетном    значении    и

известном уже определяются значения температуры насыщенного пара в конденсаторе каждой урбины ло формуле

tj    .    (4.16)

где

к/

W,

(4.Ш

xj

- тедаературный напор в конденсаторе определяется по нормативным хзрехтеристихвм конденсеторсв нот расчетном значвоти н для каждого значения заданной tf . В случае отсутствия нормативных характеристик допускается определение cij по заводским характеристикам.

Графически определяются значения температуры охлаждаюяей воды -fj для каждой турбины, при которой f достигнет предельного значения, равного 49,1%. Это будет граничная точка (точка перегиба), ори превышении значения температурч в которой необходимо снижать нагрузку турбины.

- II -

Для оар -деления с ачения температуры точки перегиба каждой Турбина строится график t^K -f(i^c*) , где а качестве граничного значения для всех турбин является t„ *49,1°С. Допустимое значение расхода паре в коцд^нсьгир каждой турбины в точках перегиба определяется с помощ коэффициенте уменьшения паровой нагрузки конденсаторе, который определяется по формуле

t" -i^cB

*, ^{= (4Л2)}

В соответствии с найденными значениями Xj определяются расходы пара в конденсаторы каждой турбины для тачек перегиба:

При ^ 1 B_HJ -By ,    при    Xj    <1    By    -    Xj    By    (4.13)

При Xj »1 турбина работает в граничном режиме, т.е. в точке перегиб*. .

По подученным значениям B_HJ в точках перегиба определяются значения удельной тепловой нагрузки гидроохдадителей для соответствующих значений if :

- для циркуляроннмх систем с градирнями

- для циркуляционных систем с водохранилищем-охладителем

A f^CO -_Si L

¹ W

Подученные значения и откладывается соответственно на гребках tf f(u_cp8) или    т которым наносятся также

линия ограничения мощности по условиям пределы* дояретимого дав-^ЛсГ^Я отг,,вотавтего па*® Д° пересечены с лмммМ огрцжчения по 4    =. 33°С. tarn™ образом определяете* штишмм расчетной линии

ограничен!'я.

- 12 -

4.2.12. На графике f(u_cp$) *^иги    j(At^cf i_e)методой ин

терполяции определяются значения в или i_e , проходящие через каждую точку перегиба.

Расход пара в конденсатор каждой турбины для этих точек уже известен из формуя» (4.2). Определение расхода пара для и_ср градирен или для Дfводохранилищ-охладителей, лежащего ниже :здхя пересечения линии р_г с линией 33°С, при увеличении энеч&шй В или производится по формулам:

n =Ж1 „в    _л    wa*    ..

^BKJ    ^или    &1    '    ^(4,К)

где    В°    -    расход    пра    в    конденсатор    турбины, определен

ный в точке пересечения линии я. _с линией

. а зз^с;

^ucfi , A t_a - средняя удельная тепясзая нагрузка градирот,

водохранилища-охладителя, соответствующая

0^я

^UKJ

4.2.13. По известным ухе значениям D*, определяются соответствующие им значения расходов свежего пара В, каждой турб,-.-ны по формуле

~Щ ⁺ ^п^{+    +}    Ярег    (4.16)

КЯЙ

Дг + УЗ

5,7-0,8

где 0,7 и 0,8 - коэффициенты .учитывающие расходы пара регенеративных отборов, соответственно для турбин мощностью евнм t00 к до 100 МВт включительно.

- 13 -

4.2,14. По типовым энергетическим характеристикам турбоагрегатов для полученных значений расходов свежего пера на турбину определятся соответствующие им значения мощности.

5 соответствии с най,г«»ннши значениями мощности при фиксированных значениях температуры окружающего воздуха или температуры воды в естественном водоеме строится график располагаемой мощности электростанции в координатах: Np_acn - ордината, В или i_e * абсцисса.

При построении окончательного графика Np_ac„-у(В) или учитываются пгправки ДЛ^на изменение давления пара в конденсаторе, оцределяг*ые по нормативным характеристикам конденсаторов. В случае отсутствия нормативных характеристик допускается пользоваться следующей зависимостью: изменение температуры охлаждающей воды перед конденсаторами турбин на +1°С по сравнен») с температурой,установленной заводом-изготовить .ем, соответствует изменению мощности турбины на ^0,4% расчетной мощности турбины В особых случаях, обусловленных режимом энергопотребления, расчет производится без учета поправки ANp

ПоАМ-ры определения обеспеченности электрической мощности на электростанциях приведены в приложении 2, а использование расчета» и графиков Np_iwn~j ^г1) и    ри планировании распо

лагаемой мощности электростанций и оперативной работе диспетчерских служб в приложениях 3 и 4,

Приложение I

ШРРДОЕНИЕ ИСХС#1ЫХ МЕТЕ^РОДОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ да ПОСТРОЕНИЯ ГРАФИКА ОБЕСПЕЧЕННОСТИ МОДХТМ

- 14 -

-    естественная температура воды в «©подогреваемом водоеме

i °с* ^хе *

-    скорость ветра на высоте 2 над водной поверхностью водохранилища а>₂    , м/с.

2.    Наиболее полно метеорол.гические параметры приводятся в "Справочнике по климату СССР", издаваемом Гидршетеоиздатрм в

5 частях по каждому из 34 выпусков с указанием областей и рёспуо-лик, охарактеризованных в выпуске.

Метеорологические параметры, необходимые для расчета теене* р**уры воды после охлаждения, выбираются для ближайшей к f3C метеорологической станции по сдедувлум таблицей Справочника:

-    таблЛ "Средняя месячная и подовая температура воздуха* (ч*2);

-    табл .6 "Число дней со средней суточной температурой воздуха в различных пределах" (ч.2>;

-    таблЛ2 "Абсолютный максимум температуры воздуха* (ч.2);

-    табл.З "средняя месячная и годовая скорость В£л»ра^н (ч.З);

-    табл Л "Средняя месячная * годовая упругость водяного пар (ч,4).

Данные этих таблиц могут быть представлены эяектростлнц1ш по их запросу учреждениями гвдрс^^ослужбн (областным х’ ^роиетеобю-ро, гндрометееобсерваторяей и др.), которые в обязательное >.юряд -ке имеют выпуск указанного Справа шика Для своей области.

3.    Пример определения метеорологических параметров района

г.Минска: из соответствую^ таблиц Справочника* выбираются среднемесячные значения температуры воздуха 8 , упругости водянО] с пара 6 и абсолютный максимум температуры воздуха в_тх, обозначаемые в Справочнике соответственно t,e. t_nmx, значения которых приведены в табл. П1.1 по Месяцам

Таблица П1Л

Параметр	Ян варь	Фев раль	Март	Ап рель	Май	йвль	Ноль	Ав густ	Сен тябрь	Ок тябрь	Но ябрь	Де кабрь
в с°	-6,9	-6,4	-2,2	5,3	12,6	1б„0	i^,6	16,2	11,6	5,6	0,0	-4.5
е" мБ	3,6	3 ,<•'	4.3	б,б	9,5	12,5	14,4	14,0	11,0	V.8	5,9	4,4
Я«д* °С	6,0	8,0	19,0	26	31	33	35	34	29	25	16	10,

- IB -

Соответствуйте каждому месяцу параметры В не наносятся на график и соединяется линиями при возрастании и поникании' температуры воздуха, затем проводится линия средних значений

Рис.ПХ.1. Зависимость упругости водяного парае от температуры воздуха в для метеостанции "Минск-обсераатория";

I - январь-июль;2 - август-декабрь; 3 - средние значения января-декабря; ® , • - справочное значение Вне соответственно для марта-июля и августа-декабря

Для температур воздуха, лревшаюяих их с реднемес ячнме значения, эевисикость е_ср~В экстраполируется до 8_тдх

Для построения графика обеспеченности мощности электроствн-'Тлн в .неотопительный период циркулга^онной системой водоснабже-- 16 -

ния с градирнями задается ряд значений 8 , для каждого иэ которых определяется относительная влажность по формуле

^ *

где е_ср - среднее значение упругости водяного пара, определяемое по рис.ШЛ;

£ - максимальная упругость водяного паря» рсделяемея по Табл.П1.2.

Ниже поведены результаты исходных расчетных ?ан шгх Ь ч Ф

8	°с	5	10	15	20	25	30	35
е	мБ	7,1	9,1	12,5	16,0	19,3	22,5	25,6
£	мВ	9,7	12,3	17,1	23,4	31,7	42,5	56,3
	%	82	74	73	63	61	53	45

Для построения график обеспеченности мощности электростанции циркуляционной системой водоснабжения с водохранилищем задается рад значений естественной температуры воды неподогреваемого водоема.

Задаваемые значения i_e должны схватывать весь диапазон температур вода для расчетного периода» включая жаркую пят дневку. Значения можно принимать по литературным источникам [4,6,7] или по данным наблюдений ближайшей *с электростанци т гидрометеорологической службы.

Расчетная скорость ветра определяется следуюичм образом: из табл.З Сиревочника (ч.З) выбирается среднемесячная скорость ветра на ьысоте флюгере ufy для каждого месяиа неотопительного периоде. Для метеостанции "Мкяск-сбсерватория" высота флюгера 16 М Для расчета температур! вода после охлаждения в гидроохладителях эту скорость необходимо привести к скорости ветра на высоте 2 м для градирен - от поверхности суши, для водохранилищ -от поверхности вода.

Т а б л и п а П1—2

Темп?]

Максимальная ущугость водяного пара В ,мБ

• 9 0,1 0*2 0,3 0,4 0,5 0f6 0,7 0f8 0,9 , 5 8,7 8,8 8,8 8,9 9,0 9,0 9,1 9,2 9,2 9,3 6 м 8,4 9,5 9,5 9,6 9,7 9,7 9,8 9,9 10,0 7 10,0 10,1 №,2 10,2 10,3 10,4 10,4 10,5 10,6 10,6 9 10,7 №,81 10,9 11,0 11,0 И,1 11,2 11,2 11,3 11,4 9 И,5 II ,6 1Г.6 11,7 11,8 11,9 12,0 12,0 12,1 12,2 19 12,3 12,4 12,4 12,5 12,6 12,7 12,8 12,9 13,0 13,0 II 13,1 13,2 *3,3 13,4 13,5 13,6 13,7 13,3 13,8 13,9 12 [14,0 14,1 14,2 14,3 14,4 14,5 14,6 14,7 14,8 14,9 13 15,0 15,1 15,2 15,3 15,4 15,5 15,6 15,7 15,8 15,9 14 16,0 16,1 11,2 16,3 16,4 16,5 16,6 16,7 16,8 17,0 15 17,1 17,2 17,3 17,4 17,5 17,6 17,7 17,8 18,0 18,1 16 18,2 18,3 18,4 18,5 18,7 18,8 18,9 19,0 19,1 19,3 17 19,4 .19,5 19,6 19,8 19,9 20,0 20,1 20,3 20,4 20,5 18 2^,6 20,8 20,9 21,0 21,2 21,3 21,4 21,6 21*7 21,8 19 22,0 22,1 22,3 22,4 22,5 22,7 22,8 23,0 23,1 23,2 20 23,4 23,5 23,7 23,8 24,0 24,1 24,3 24,4 24,6 24,7 21 24,9 25,0 25,2 25,4 25,5 25,7 25,8 26,0 26,1 26,3 22 26,5 26,6 26,8 26,9 27,1 27,3 27,4 27,6 27,8 27,9 23 28,X 28,3 28,5 28,6 28,'8 29,0 29,2 29,3 29,5 29,7 24 2С.9 30,0 30,2 30,4 30,6 30,8 31,0 31,1 31,3 31,5 26 31,7 31,9 32,1 32,3 32,5 32,7 32,9 33,0 33,2 33,4 26 33,6 33,8 34,0 34,2 34,4] 34,6 34,9 35,1 35,3 35,5 27 35,7 35,9 36,1 36,3 36,5 36,8^ 37,0 37,2 37,4 37,6 28 37,8 38,1 38,3 38,5 38,7 39,0 39,2 39,4 39,6 39,9 29 40,1 40,3 40,0 40,8 41,0 41,3 41,5 41,8 42,0 42,2 30 42,5 42,7 43,0 43,2 43,5 43,7 44,0 44,2 44,5 44,7 31 45,0 45,2 45,5 45,8 46,0 46,3 46,5 46,8 47,1 47,3 32 47,6 47,9 48,1 48,4 48,7 49,0 49,2 49,5j 49,8 50,1 33 50,4 50,6 50,9 51 2 51,5 51,8 52,1 52,6 52,7 53,0 34 53,3 53,6 53,8 &4,2 54,5 54,& 55,1 66.4: 55,7j 56,0 35 56,3 56,6 56,9 57,2 57,6 57,9 58.2 58.5 58,8 59,2 36 59,5 59,8 60,1 60,5 60,8 61,1 61,5 81,8 62,2 62,5 37' 62,8 63,2 63,5 63,9 64,2 64,6 84,9 66,3 36,6 66,0 % 66,3 66,7 67,0 67,4 67,8’ 68,2 «м 68,9 39,3 69,6 39 70,0 70,4 70,8 71,1 71,5 71,9 78,3 та,? ям 73,5 •ш 73,6 74,2 74,6 75,0 75,4 Я»§ *6,2 *м W.1 77,5

■MKIERTM ЗВЕНЕЛИ t НШПИЩИ Ю гиик iuw-tQiiffi»E immw МЕиетш i интпммш

miuHsnuMt kumkme м шц«е (мкяштймнш iuwmihhi к ттш* шятешим я ше* сиптжпг

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ 10 ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОБЕСПЕЧЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ ЦЧГКУЛЯЦИОШШМИ СИСТЕМАМИ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

МУ 34-70-143-86

шш «Егшмгв mwt* и amnmim

Щпт

Приложение 2

ттт сдаэдшния онеспеченносто эашттачЕаяя шщосш

Пример I, ТЭЦ с градирнями

Необходимо определит* располагаемую мощность ТЭЦ с градирнями д«я «еунего периода ажепдувтации.

Исходные денные

Район расположения ТЭЦ - Московская область.

Расчетная схема циркуяяьрюдаего водоснабжения с поперечными связями {фркухяцкоивде насосы установлены а центральной насосной).

На ТЭЦ установлены:

-    турбина М IT1-I35/I65-I3Q/I5 ТШ с конденсатором K-2-6000-I, W** * 12400 м³/«;

-    Турбина f 2 и 3 ГРГ-80/100-130/13 ЛКЗ с конденсатором 0О-ЩМ, W* . 0000 м³/ч,

~ циркуляционные насосы 8x40 3-16& суммарной подачей 25200 м⁸/ч при давлении 24 м вод.ет. Расход охлаждающей воды через конденсаторы 22000 м³/ч через МГ0 3200 м³/ч с возвратом не сторож всасываю** циркуляциошшх насосов.

Охлаждение циркуляционной веда производится двумя типовыми башенными пленочными градирнями с н&порным водераопределением и двухъярусными асбоцементными оросителями;

-    гредкрня # I площадью орошения fj = 1520 м² с расстоянием между асбоцементными листами оросителя 25 мм рассчитана на ох л аж -Денйе 10600 м³/ч веды;

-    градирня #2 Площадь» орошения f_% = 2ГОО м² с расстоянием между асбоцементными листами оросителя 20 мм рассчитана на охлаждение 14700 «% воды.

Расчетный расход охлаждающей воды в циркуляционной системе принимается Из условия работа циркуляционных насосов равным 22000 м³/ч.

Градегрнк находятся в хорошем состоянии, их охлаждающая Эффективность соответствует нормативным хераггешетикан.

РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием Производственного объединения по наладке, сов ероенствоваш'» технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Союзтэхенер-го" я предприятием "Юктеханерго"

ИСПОЛНИТЕЛИ В.А.ША1У309, А.С.ПАВЛОВ, В,И.ГОРБЕНКО, П.Г.САВДШ, А.П.СЕРЕДА

УТВЕРЖДЕНО Московским головным предприятие», НО "Совз-техэнерго* 23.07,86

Заместитель главного инженера С.Б.ЛШАК

(с) СПО Союзтехенерго, 2987.

УЖ 628.1.ЯИ:621.311,22

шгтоанш $

тш ОВЕШ'ШНССТИ „_________ ______

МОЖОС¹; I ЭЛЕКТРССТАНШЙ ЩРШЯШ-ашУш СИСТРАМИ ЬОДОСНАШНЙЙ

Срок действия установлен с 01.01.87 г. до 01.01.94 г.

Настояние Методические указания разработаны на основании опыта эксплуатации, наладки н испытаний оборудования к сооружений систем циркуляционного водоснабжения электростанций и в развитие "Методических указаний по определенно ограничений установленной модности тепловых электростанций. МУ 34-70-084-84" (М.:

СП0 Союзтехэнерго, 1 '84).

Целые работы является установление единого порядка определения обеспеченности установленной мощности электростанций системами циркуляционного водоснабжения с разработкой дальнейших мероприятий по устранение ограничений установленной мощности.

Методические указания предназначены для эксплуатационного персонала энерготредпри г-яй, занимающегося планированием располагаемой мощности, и персонала ПО "Сосзтехэнерго", участвующего в согласовании располагаемой мощности электростанций, а также для диспетчерских служб ОДУ и ЦДУ,

Методические указания могут быть использованы также проектными организациями для анализа выбираемой системы циркуляционного водоснабжения при проектировании электростанций.

I. ОСНСШЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

В₀ - ресход свежего паре на турбину, т/ч;

JS_Kj - расход пара в хонденсетор турбины, т/ч;

J - порядковый номер турбмш;

Dpei~ свсхОД пара на регенерацию, т/ч;

В_Т - расход пара из теплофикационных отборов, т/ч, Гкал/ч;

З_п - расход паре из производственных отборов, т/ч;

- 4 -

Njjacn - располагаемая мощность эжектростан^и, МВт?

Ыу - установленная мощность электростанции, МВт;

Nj - расчетная мощность турбоагрегате, МВт;

&Np₂ - изменение мощности турбины из-за ухуднения вакуума в конденсаторе, МВт;

j - разность тегогссодерканнй отрвбокЕвего пара и конденсата, ккал/кг;

и„ - общая тепловая нагрузка циркуляционной систем в расчетном режиме, Мкал/ч;

и¹ср - средняя удельная тепловая нагрузке градирни,Мксл/(ч);

&t^cB - средневзвешенный перепад температур вода <ширима зоны охлаждения) при охлаждении в гядроохладл,елях, ^СЪ;

M_Kj - нагрев вода в конденсаторе турбины,

Stj - темпер турный напор конденсатора,°С;

t" - температура настенного пара в конденсаторе, °С;

tf - средневзвешенная температура воды после охлаждения

в гидроохладителях (на входе в конденсаторы турбин),⁰?;

t₂; - температуре вода посла охлаждения в гмдрс охладителе, °С;

ig - температура воды в естестЬв.'чон водоеме, °С;

W - расход охлаждавшей веда в циркуляционной система (без учета расхода воды на маслоггзоохледители), ы^э/ч;

.п

Wj - проектная гидравлическая нагрузка гкдроохладиТедя, ы*/ч;

- фактическая гидравлическая нагрузка гидроохлкдителя, м^э/ч;

до

ноишальный расход охлаждавшей вода черев конденсатор турбины, м®/ч{

W*:- расход охлаждавшей воды через конденсатор турбшта, м³/ч;

f_t - площадь орошения градирни, м²;

Р - плотность вода, принимаемая в расчетах равной I т/н³;

- 5 -

С - удельная '*еадоемкостъ воды, пришиваемая в расчетах равной I ккал/(«г-0с);

Ь - Твшература воздуха m сухоцу термсиетру, °С\

У - относнтелыи влажность воздуха» %;

X - коэффициент уменьшения паровой нагрузки конденсатора.

2. ШЩ ПСШСШИЯ

2.1.    Ограничение элвктричоскоь мощности электростанций из-за ОДдоляфбццых систем одоснабхения является следствием нарушения *НЭ в организации жсплуатацки либо недостатков троитедьства и монтажа оборудования. В ряде случаев могут наблюдаться ограничения, залощенные в проекте.

2.2.    Настоящие Методические указания предназначены для определения расчетным путем ограничений электрической мощности электростанций, возникающих из-за недостатков в работе циркуляционных систем водоснабжения и конденсационных установок.

2.3.    ЗУобнны с противодавлением» ухудшению* вакуумом и газовые Турбины в Методических указаниях не рассматриваются. Прч расчете допекается учитывать тепловую нагрузку на гидроохладители от маоло-газоохладителей 0м‘0) этих турбин.

2.4.    В основу расчета заложен принцип проверки температур* охлаждающей вода по двум ограничивавшим параметрам:

-    максимально допустимой ?6»eiepa?ype охлаждающей воды» подаваемой на МГО, которая не должна превышать 33°С (это условие не учитывается, когда МГО охлаждаются водой от постороннего источника);

-    максимально допустимому давлению отработавшего паре в конденсаторе турбины р » которое не должно превышать 12 кПа <0,12 кге/см²).

2.5.    Выявленные ограничения электрической мощности турбоагрегатов являются ограничениями, не зависящими от технического состояния котлов к турбоагрегате».

2.6.    При работе с настоящими Методическими указаниями предусматривается использование типовых энергетических характеристик турбоагрегатов и'Конденсаторов и нормативных показателей работы гидроохл деталей.

- 6 -

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ОБЕСПЕЧЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МОД.ОСТИ

3.1.    Наибольшие ограничения электрической мощности из-за циркуляционных систем водосна еяия и конденсационных установок, как правило, имеют место в летний период, который и является расчетным. Однако не исключена необходимость оценки ограничений электрической мощности и в друг⁴*" периоды времени.

3.2.    Для определения ограничения электрической мощности необходимы следующие исходные данные:

3.2.1.    Но турбоагрегатам:

-    количество И типы турбоагрегатов на элек^простанции

-    типы конденсаторов на каждом турбоагрег а те;

-    эксплуатационные значения расходов пара им регулируемых отборов каждого турбоагрегата для среднего дня расчетного периода;

-    нормальные энергетические характеристики турбоагрегатов и конденсаторе».

3.2.2.    По градирням:

-    количество и типы градирен с указанием площади орошения и типа оросителя;

-    нормативные (проектные) характеристики градирен (производительность, ширина зоны охлаждения);

-    техническое состояние градирен на текущий период.

3.2.3.    По водохранилищам-охладягелям:

-    план водохранилища, его ширина и длина;

-    полная площадь водохранилища.

3.2.4.    По система ^реляционного водоснабжения:

-    схема циркуляционного водоснабжения е указанием Жеста установки ци; .гулящ онннх насосов (блочная иля е поперечными связями по воде);

-    расчетное сопротивление сети;

-    количество в тип циркуляционных насосов;

-    заводские характеристики щркуллционных насосов или характеристики по данный испытаний, выполненных в соответствии с [б];

-    характеристике щркуляционных насосов при параллельной ре-боте (при блочной охеме - подача води каждого насоса);

- 7 -

-    расход охлаждающей воды на МГО и возможность поДечи ее o'.' других источников помимо основной циркуляционной системы;

-    расход охлаждающей воды в циркуляционной системе водоснабжения, который принимается максимально во кожным из условий:

характеристик» параллельной работы циркуляционных каср-сов;

номинального расхода охлаждающей воды в конденсаторы турбин;

нормативных (проектных) гидравлических нагрузок гидроохладителей*

3.3.    Метеорало’ :ческие условия района расположения электростанции для расчетн го периода (темпере тура и влажность воздуха, скорость ветра на высоте 2 м от поверхности суши или водной поверхности водохранилища) определяются по данным местных метеослужб или по "Справочнику по климату СССР**. Порядок определения исходных метеорологических паоаметров показан в приложении I

3.4.    Температура охлаждающей воды перед конденсаторами определяется по температуре ьоды на выходе из гидроохладителей с учетом особенностей конкретной циркуляционной системы (подача охчвж-двг ’ей воды после МГО на гидроохладители или на сторону всасывания циркуляционных насосов).

Температура вода пс ле охлаждения в гидроохладителях определяется по [I].

4. ПОРЯДОК РАСЧЕТА СБЕСШЧЕННСХЛИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ МОЩНОСТИ иШГГРОСТАНЦНЙ даСШЩОНШШ СИСТЕМАМИ

4Д. Расчет обеспс емкости мощности электростанции циркуляционными системами производился

4.1 Л. Для ТЭЦ:

-    при работе всех турбоагрегатов с номинальной мощностью и эксплуатационных параметрах регулируемых отборов пара расчетного периода;

-    для определения возможности форс ровки электрической мощности сверх номинальной с проц/ском освобождающегося пара производственного и теплофикационного отборов (на время форсировки) в конденсатор - при работе всех турбин в конденсационном режиме с мвкси-мальнь расходом пара в конденсатор.

- 8 -

4.1.2.    Дяя электростанций с турбинами типа К - при работе всех турбоагрегатов с номинальной мощное¹»».

4.2.    Расчет производится в еле,„таем порядке:

4.2.1.    При эксплуатационных расходах иара из регулируемых отборов дяя расчетной электрической мощности по диаграмме режимов турбин определяется расход свежего пара В₀ на соответствующую турбицу.

4.2.2.    Расход пара на регенерацию каждой турбины определяется по характеристике. 1 турбин или по форцуяе

D_pct = (0,2 ♦ 0,3)Г₉    (4.1)

4.2.3.    Дяя расчетного режима определяется расход паре в конденсатор каждой турбины по формуле

ВЦ — Вд ^-Дг1 ~Ву~Врее *    (4.2)

4.2.4.    Из условий п.3.2.4 определяется расход охлаждающей воды в циркуляцне.мой системе.

4.2.5.    Распределяется гидраш ческой нагрузке на гидроохладители пропорционально их пр ектной производительности:

wf

^w‘ “ ^{w !4}-³⁾

4.2.6.    Производится распределение расходов охлаждающей воды между конденсатора:®:

-    дяя едрщуляедонннх систем с поперечными связями - прапор-фональко нощнальному расходу воды в конденсаторы:

W^w

^w*^/er<^{Wi    (4,4)}

-    для блочной схемы - пропорционально подаче циркуляционных насосов.

4.2.7.    Определяется тепловая нагрузка Циркуляционной систем* расчетного режима:

uZ-fi/DZj&t;)    (4.5)