Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

31 страница

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации содержат методику расчета теплоотдачи внутренних поверхностных ограждений, термического сопротивления стен и покрытий, тепловлажностного баланса неотапливаемого животноводческого помещения. Рекомендации распространяются на следующие категории зданий и помещений: коровники и здания для молодняка молочных пород (в районах с расчетной зимней температурой выше минус 25 градусов Цельсия) при беспривязном содержании на глубокой подстилке; помещения для содержания мясных коров с телятами в возрасте от 20 дней до 2 месяцев при беспривязном содержании на глубокой подстилке. Теплотехническим расчетом определяют требуемые термические сопротивления наружных стен и покрытий из условия невыпадения конденсата на их внутренних поверхностях. В процессе выполнения расчета определяют также равновесную температуру и точку росы воздуха помещения, коэффициенты теплоотдачи внутренних поверхностей стен и покрытия, количество приточного воздуха.

Оглавление

1 Общие положения

2 Исходные данные

3 Коэффициенты теплоотдачи внутренних поверхностей ограждений и требуемые термические сопротивления стен и покрытий

4 Тепловлажностный баланс неотапливаемого животноводческого помещения

5 Расчет требуемых термических сопротивлений стены и покрытия

6 Расчет требуемого термического сопротивления покрытия при заданном термическом сопротивлении стены

Приложение 1 Примеры расчета

Приложение 2 Программа расчета на ЭВМ

Литература

Показать даты введения Admin

Страница 1

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА СССР

ГЛАВСЕЛЬСТРОЙПРОЕКТ

ГИПРОНИСЕЛЬХОЗ

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ ЗДАНИЙ С НЕНОРМИРУЕМЫМИ ПАРАМЕТРАМИ МИКРОКЛИМАТА ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ КРУПНОПО РОГАТОГО СКОТА

МОСКВА-1983

Страница 2

Министерство сельского хозяйства СССР Гляьоельстройлрэвкт Гип роиасельхоз

РЕКОМЕНДАЦИИ

по теплотехническому расчету зданий о не нормируемый*! параметрами микроклимата для содержания крупного рогатого окота

Утверждены Главсельстройпроехтом Минсельхоза СССР 10 июня 1983 г.

Москва - 1963

Страница 3

Рекомендации по теплотехническому раочету зданий

с не нормируемыми параметрами микроклимата для содержания крупного рогатого скота.

М., Гипронисельхоз, 1983.

Рекомендации содержат методику расчета теплоотдачи внутренних поверхностей ограждений, термического сопротивления стен и покрытий, тепловлакностного баланса неотапливаемого животноводческого помещения.

Рекомендации предназначены для научно-исследовательских и проектных организаций, занимающихся вопросами микроклимата в животноводческих помещениях.

Рекомендации разработали инженеры Антонов П.П. и Време-ев Г.Г. (Гипронисельхоз).

Страница 4

I. ОБЩИН положвния

1.1. Настоящие рекомендации распространяются аа следующие категории зданий и помещений (в соответствии о табл.20 ОШ 1-77 иОбщесоюзных норм технологического проектирования предприятий крупного рогатого скота"):

-    коровники я здания для молодняка молочных пород (в районах о расчетной зимней температурой выше -25°С) при беспривязном оодеряаная на глубокой подстилке (п.З табл.20);

-    помещения для содержания мясных коров с телятами в воз-раоте от 20 дней до 2 месяцев при беспривязном оодержании на глубокой подстилке (п.7 табл.20).

Г.2. Теплотехническим расчетом определяют требуемые тер-мичеокие сопротивления наружных стен и покрытий из условия яе-выпадения конденоата на их внутренних поверхностях. В процесоо выполнения расчета определяют также равновесную температуру я точку рооы воздуха помещения» коэффициенты теплоотдачи внутренних поверхностей отен и покрытия, количество приточного воздуха.

1.3. Расчет требуемых термических сопротивлений стен и покрытий проводитоя в соответствий о л.2.2. СНаП'Л-3-79 "Строя -тельная теплотехника. Нормы проектирования" для температуры наиболее холодной пятидневки. При этом значение коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности стен я покрытий определяют расчетом, а не по п.2Л7 СНиП П-99-77 "Животноводческие, птицеводческие и звероводчэокне здания и сооружения. Нормы проектирования".

2. ИСХОДНЫЙ ДАННЫЙ

2.1.    Раочетная температура наружного воздуха Е Н°С принимается по табл.1 СНиП Л-А.6-72 "Строительная климатология и геофиэяка. Нормы проектирования" как температура наиболее холодной пятидневки в районе отроительства (независимо от тепловой инерции наружных стен я покрытия помещения).

2.2.    Расчетное влагооодэржание наружного воздуха d и г/кг

определяется о использованием таблиц I и 4 СНиП П-А.6-72.    По

табл.1 определяется меояц о минимальной ореднемвоячной темпе-

-3-

Страница 5

ратурой, оэ табл,4 - средняя относительная влажнооть ааружаого воздуха у*н (в долях единицы), соответствующая такому месяцу. При этом

Г-1'нЮ

/I >

(D

где Р - (178,5+10,3*tи) / (270,2 + t а);    (2)

р - барометрическое давление, которое рекомендуется принимать равным 745 им рт.ст;

Ю** - парциальное давление насыщенного пара воды при отрицательной твотературе, мм рт.ст.

Пример. Для г.Москвы наиболее холодным месяцем являетоя январь, для которого (Р [{ « 0,84; расчетная температура наиболее холодной плтиднзвкп длА г. jJockbh £ н« -25°С.

При Р-745 мм рт.ст.:

В    .    (178,5-10,3*25)/(270-25)« -0,322

Юв - Ю"0»322 . 0,476 мм рт.от.;

d н - 622,1 9А'* : 0,tff*-- 0,334 г/кг.

745-0,84*0,476

2.3.    При равновесной температуре воздуха помещения £в °С ■ термических сопротивлениях отен и покрытия, равных требуемым, температура внутренней поверхности стен

ТТп = t/C ;    О)

температура внутренней поверхяостн покрытия

ГГ-Ы*-    ,    L

С£п - (0,2 . £в ♦ 0,8 Ср) °С,    (4)

где tр - температура точки росы воз^ха помещения.

2.4.    Температура точки рооы воздуха помещения t р°С оп-ределлетоя через в - относительную влажяооть воэдуха помещения (в долях единицы) и температуру воздуха помещения tB:

tB > 0°С и У• 10* > 4,579 мм рт.от., то

если

Страница 6

“Г

f

(5)

ч ft г А) 236 -1:

8,12 -А

где

А = (156 + 8.12 't в)/(2Э6 t (и),

(б)

10 * парциальное давление насыщенного пара в мм рт.ст.при положительной температуре *

если t в ^ 0°С и • ЮА *£    4,5?Ь мм рт.ст., то

{    (&# tA) » 270,2-176,5 .

Р* ХО.З-А- ifjft если Г в ^    0°С,    то

+    ( С} f£ +В). 270,2-178,5

Ip- —*-з—:-—

ю.э-з -fjr;

(?)
(б)

В (5) и (7) значение А определяется по (6)» в (8) значение В определяется по (2).

Пример. Температура рэздуха помещения to * Ь°Сь относительная влажность / в » 0,8.

А » (I56t8,I2-tfi)/(236ttB)-(I56i8,I2-6)/(236+6)« 0,846

УВА а 0,8. Ю0,846 . 0,8*7,014 = 5,51 > 4,579, поэтому по (5):

t/j0,8 . ty 8-1 . 0,903 • I > -0,097 х ( fj}4i +A)236-ISfi (-0,09710,846)-236-158 20.76 ,2.6I6°C р“ 8,12 - А- 2,1 YC 8,12-0,846+0,097    *    7,371

При 1/ в » 0,8 температура воздуха помещения равна 2 ЭС.

А а (156 + 8,1* * 2)/(256 + 2) а 172,24/238= 0,7*37;

У7в * ЮА = 0.8*ю0,7237 „ 0,8 * 5,293 = 4,234 -.'4,579, поэточу по (7):

Г р - (-0,097+0,724)*270,2-178.5 10,3 - 0,724 +* 0,097

169.4 - 170 5 9,673

-0,941

°-С

2.5. Прочие данные, необходимые для расчёта: группа живо -ных, их вес, площади ограждений, смоченных к открытых водных поверхностей, системы удаления экскрементов, сопротивление тзпло-

-5-

Страница 7

передаче пола, ворот, окон, гпиряна помещений и т.д. прянимаютод по проекту или по соответствующим нормативным документам,

З.КОЭИЩГСБКТЬ! ТЕПЛООТДАЧИ ВНПРИНИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ 01РАЩНШ И ТРВНГЕКЬ® ТЕРМИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СТЕН И ПОКРЫТИЙ

3.1# Коэффициент теплоотдачи внутренних поверхностей ограждений является по определению коэффициентом пропорциональности, на который следует умножить разность тэшератуо воздуха помещения t в я внутрояяэй поверхности ограждения о в.п.,чтобы вычислить стационарный поток толла через ограждение:

o=de(t(-te.„)=

Те„ - U R1’

(9)

где Ro - сопрэтяЕлаяае теплопередаче ограждения в м2 ®С/£,„ (и2. ч .°С/кг.ал),

R - термическое сопротивление ограждения (той же размерности),

olHlo(g - коэффициенты теплоотдачи соответственно наружной и внутренней поверхностей ограждения в Вт/м2 °С (ккал/м^ ч .°С).

По СНиП П-3-79 оС,.20 ккал/м2. ч .°С,1/с<С-0,05 м2. ч .°С/ккал.

3.2, Определение коэффициентов теплоотдачи (о размерноотью ккал/м2.ч.°С) производится по уравнениям: для стен:

ел»    J/----—7

-    1,43    -t/,    +

+ 4,32 Г*ТЛГ,. (0,81+0,005 (t* ft/, ))•    ,    .    /С'/'".

- Ip    Fcm

•Гст-Кп',    (10)

для покрытия

* пол    3 /-т-»

-    1,86 \/0,8fti-tp) +

+3.2    (0,81+0,005    (Г*    ♦    0,2 £ в +

0,8*( t в -£р)

-6-

Страница 8

*0.8 £ Т1Ш V* ^ П0К V    (И)

где tn - температура поверхности тела животных, определяемая по формуле:

t ж • 24,6 t 0,43 t в ;    (12)

F ж - поверхность в ы2 тела животного маосой М/кг. определяемая по формуле:    t

f к - 0,105 <*/ u2 ;    (13)

- количество животных в помещении;

F:т, Fhok " плошдь отен и покрытий, ir;

К™*~ коэффициент затенения наружных стен и покрытий;

у/сл» у/лл1 коэффициент^облученяоста стен и покрытий; Кп - коэффициент поглощения.

Коэффициенты затеЪеаяя К°т8 - 0,75, К8ок * 0,7. Коэффициент поглощения зависит от маооы животных и отнбсательной влажности воздуха помещения:

М < 80 кг    Кп    >    1,024-0,33 V7 d

80 кг^М< 130    кг    Кп    -    1,012-0,28 V5 в

М > 130 кг    Кп    .    1,012-0,22 V в

Коэффициент обдучеяности завяоит от ширины помещения С:

С, м    Ч'    пок    Ч*от

18    0,36    0,14

21    0,37    0,13

24    0,38    0,11

42    0,38    0,10

3.3. Из (9) термическое сопротивление отен должно быть не менее требуемогоiRVt мС/ккал (м2 °С/Вт):

(14)

(15)

ст

ртР _ 11р •* th

АШ "оl$m(U~tF)

~ 0,05,

(16)

а термическое сопротивление покрытия - не менее требуемого /? & м^°С/ккал (мС/Вт):

-7-

Страница 9

07)

R тр

A DDK

fl,2 Св t 0,6 t p - t в

0,8 df6* ( £ e -£p)

0,05.

Необходимо помнить, что в (1$) и (17) t?B - равновесная тем-пература воздуха .тявотноводчвского помещения, которая неизвестна и подлежит определению из уравнения тепловлакностного баланса помещения.

4. ТШОВЛАЗИОСТНЬЙ БАЛАНС НЕОТАПЛИВАЕМОГО

яизотиовотаского ношения

4*1. Вдянотвеяным лоточником тепла в неотапливаемом животноводческом помещении является тепло животных:

, <*>

где Q jq ккал/ч (Вт) - мопшость свободных тепловыделений всех

животных при С в » 10 °С;

СВ

К т - безразмерна коэффициент, учитывающий изменение свободных тепловыделений о температурой, определяемый по табл. 19 ОНТП 1-77.

4.2.    Потери тепла образуются за счет тепла, расходуемого на подогрев приточного воздуха, на испарение влаги о открытой водной а смоченной поверхности, теплопотерь через наружные ограждения.

4.3.    Количество приточного воздуха G *г/ч определяется из условия влажностного баланса помещения:

Q V(//g ' Кб +(! ~ 'ft) ( VV'с>тлр 'УУем)

• ci п

где Wхо г/ч количество влаги, выделяемой всеми при t в е 10 ЭС;

(19)

животными

Кв    -    безразмерный    ко    задние    нт,    учитывающий    зависи

мость влаговыделений от температуры,определяет

ся по тайл.19 ОНТП 1-77;

\Д/эткр, Wcm г/ч* - количество влага, испаряющейся соответственно с открытой водной а омоченной поверхности при У' в - 0:

-О-

Страница 10

(20)

(21)

Wow.For . I0(2,I27t 0,0269 ^в),

Wсм    - fcM (30 * 2,2 lb),

В (20) и (21) F от и Feu - плошадь в м2 соответственно крытой водной я смоченной поверхностей в помещения.

В (19) d 2 и dя - влагосодерлсаняе в г/кг соответственно воздуха помещения и наружного воздуха; значение <^н определено

в п.2.2, значение

Н js роо т V7/ • /5

в ж 622,1 'p"^j£W •

где при t в > О °С /. * А по (6), а при t в < по (2), значение Р то же; что я в (I).

О °С

(22) I - В

4.4.    Количество тепла, расходуемого на подогрев приточного воздуха Q в ккал/ч (2?);равно:

£?в - 0,24 6(£в - £н),    (23)

где 0,24 ккал/кг °С(Дж/кг °С) - теплоемкость воздуха.

4.5,    Теплопотери на испарение влагл Снтикал/ч (Зт) равны:

Он ж 0,6 • (I- fa) ( W откр + W си),    (24)

где 0,6 ккал/г*(М/г) - скрытая теплота испарения воды.

4.6.    Теплопотери через наружные ограждения помещения С огр ккал/ч (Вт) равны:

О огр « (t 2 - t В)Г ■■■,    (25)

где , А^;    - площадь 2 ^ я сопротивление теплопередаче в

м2 ч °С/ккал (м2 °С/Вт) для 1 - огралдеш4я(яол, окна, ворота, стены, покрытие).

4.7.    В равновесном состоянии алгебраическая сумма мощностей теплэпоступленяй а теплог.отерь BA L ккал/ч (Ьт)

ЗАL = С? к8в (t 2) - Q а - Q* • Q ого    (26)

равна нулю а образует уравнение тепловлажностного баланса,которое содержит одну неизвестную величину Г з.

-9-

Страница 11

5* РАСЧ5Т    тгоюгасш    СОПРОТИВЛЕНИЙ

СТВНЫ И ПОКРЫТИЯ

5.1.    Для определения значений требуених термических сопротивлений стены и покрытия, исключающая кондэнсациго влаги на их заутренних поверхностях, уравнение (26) решается методом последовательных приближений при постоянном значении t э. Стартовое (начальное) значение t ^ можно определить по уравнению:

i °* - t я + ХО^0*63 + t 0,С2 t я).    (27)

5.2.    В процессе поиска решения уравнения (26) значение тер

мических сопротивлений для стены и покрытия, входящие в Roi формул!г (25), для каждого значения £ в определяется по (16) я (17), а значения с(/*й^ '    , входящие в (16) и (17), определяются

по (10) и (II).

При определ8Нхт требуемых термических сопротивлений стены я сокрытия уравнение (26) можно считать выполненным, воли абсолютное значение BAL не превышает 500 кхал/ч я если в процессе пояска решения величина BAL изменяла свой знак таким образом,что больсецу значению I в соответствовало меньшео значение SAL .

5.3.    Зола в процессе поиска решения уравнения (26) значение BAL проходит максимум, оставаясь отрицательным, напрямер:

(2а)

ВЯЦи,)< БЩи,)>ВйЦи,)

ВйЦи,)<0; щи*)*0: Вйци,)<0,

го реализация помэдеияя с еснорыируеыыма параметрами мякрокляма-га без выпадения конденсата на внутренних поверхностях стен при выбранном значении т в невозможна. Следует увеличить значение в я повторять расчет.

5слл при У*в * 0,995 в процэсое расчета реализуются соотношения (28), то для исключения выпадения конденсата на внутренних поверхностях стен неооходиы подогрев приточного воздуха.

-10-

Страница 12

6. РАСЧЁТ ТРББУБУ.01Х) ТБРЖЗСКОГО ОТ-РОТИВЛКШЯ ПОКРЫТИЯ ПРИ ЗАДАННОМ ОТЮЯЗСКОМ СОПРОТИВЛЕНИИ стили

6Л. Беля термическое сопротивление стены R or задано е необходимо определить термическое сопротивление покрытия из условия навыпадпняя конденсата на внутренней поверхяостп стены,то оначала аеэбходиыо определить значение оС !*т и £в из уравнения (9), которое для этого случая принимает вид:

uT(tt-t,i ^os - о,

<а вычисляется по (10).

(2»

где

Уравнение (29) решается методом, последовательных приближений при постоянном значении V^b, стартовое (начальное) значение £ можно при этом определить по уравнению:

t °т - til * 1(^0.89tf, + 0,02til) +з>    (20)

Уравнение (29) можно считать вааолнаяяым, еоли абсолютное значение его лево:'! части, умноженное на п лошадь наружных стен г м2. не превышает 500 ккал/ч.

6.2.    После решения уравнения (23) определяется сопротивление теплопередача стены:

{<%* « А'от ♦ 0,05 + l/d™    (31)

и для найденного значаная^в определяется по (26) значение BLL , при этом вычисление 0 огр по (25) проводится без учзта ^потерь тепла через покрытие (ка этом этапе расчета прднимаотся^ПОКшО).

6.3.    Бели вычисленное ВАс.>> 0, то требуемое сопротивление теплопередаче покрытия определяется по уравнению:

R ?ок » ( У--.1*1    (32)

ВАД

а требуемое термическое сопротивление покрытия по уравнению: Г - 0,05.

R тр

пок

л o'"* - 0,00.    (33)

Бели вычисленное БАL ^ 0 ила еедл R док* определенное по (33), невозможно реализовать, то избежать в пометенад о ьекор-мируемымд парам8Трал:.: :«крокг.:ь*:ата выпадения конденсата ьа зыу-треннлх поверхностях* стен при выбранном значения в нельзя.

II-

Страница 13

Следует увеличить значение У в я повторять раочат.

Болл при (Ра в 0,995 вычисленное указанным выие методом 3kL £ О или если/?*5,, опрэделеняэе яэ (33), невозможно реа-

Ilv**

лизэвать, то для исключения выпадения кондеяоата >на внутренних поверхностях стен необходимо либо увеличить термическое сопротивление стены /? ст (л для определения {? повторить расчет), либо сервИтл к подогреву ирлтЬчного воздуха.

П р а л з I е в в о I.

Примеры расчета.

3 помещении содэртлтся 200 коров с У-500 кг и уровнем лактация 10 д/оут; место строительства - г.2йтомир (    .    -21 °С,

/ а « 0,86). Ширина помете г: ия 18 м, плоцадп э ьг: пола - 1360, окон - 100, ворот - 32,4, стан - 560, покрытия - 1420, смоченной поверхности - 2SC, открытой водной поверхности - 4. Сопротивления теплопередаче в 'Jr. ч .°С/ккал: гг&ла - 6, окон - 0,37,ворот - 0,5.

а) Определить требуемые термические сопротивления для отеки я покрытия.

Благоеодеряаниз наружного воздуха по (2) и (I):

В * (176,5 - 10,3 • 21) : (270-21) « -0,1518

I03 - 10*°•15x3 „ 0,705

О к - 622,1*0,86*0,705:(745-0,86*0,705) - 0,507 г/кг Правя:,(ая зяачавяв V’b = 0,95, эпрвдаляем стартовое значаще Г 2Т =7 (#):

t % ю(0.вв. fa + 0,02Гн)+?н и 10(0,89з0,95-0,42) ^ _

=. Х0г,<2 - 21 « 26,3 - 21 - 5,3 °С.

По (6):

А . (156 + 8,12 • 5,3) : (235 + 5,3) . 0,8248,

fa *:0А - fa • ю0*82^ „ 0,95.6,3304 - 6,346 > 4,579.

Пэ (5):

р . (-0,С223-Ю,е248);;236-156):(8,:2-0,6248тО,0223). 4,563 °С. Хля определения коэффициентов теплоотдачи находим по (12): t к « 24,6^+ 0,43 • 5,3 * 26,9 °С, по (IS): Гяс * 0,105 x/$00Z'~ 6,6Г м2, по (14): Кп » 1,012 - 0,22 х 0,95 « 0,813,

-12-

Страница 14

по (15): V' пок . 0,36, У'0* - 0,14, по (4):Т2“*. - 0,2 i 5,3 ♦ 0,8 х 4,563 . 4,71 °С.

Для стоны:

N-FA(K[rT'-YC” Kn/FC= 200x6,61x0*75x0,14x0,813/560 .

- 0,2015 ,

Для покрытия:

// FM К™ У ""-KJF™ 200x6,61x0,7x0,36x0,813/1420 . . 0,1907

По (10):

I,43x/5,3-4,563/0*333 ♦ 4,32 X    х/о,81    +

5,3-4,563

+0,005/26,9*4,563/ /х0,2015>- 1,847 + 20,320 - 22,15 . По (И):

о£“ок - 1,86х(0,ах(5,3-4,5вЗ))0,Э33 ♦ 3,2    -'Ь7---х

0,8/5,3-4,563/

х/0,81+0,005х/26,9*4,71/ /хО, 1907.1,56+22,23 . 23,79.

По (9) для отвиы:

ст - 22,15х/5,3-4,563/ . 16,32 ккал/м^ч ;

Р °* . —Z~ - 1,612 ы* ч °С/ккал , л о Lfct хй.зг

По (9) для покрытия:

q    0,8    /£в    -£р/    -    23,79x0,8х/5,3 - 4,569/

. 14,03 ккал/м*. ч •

£ пок .    .    1,875 |&ч.°С/ккал.

14,03

Для проверки выполнения (26) вычисляем компоненты балансового уравнения.

По табл.18 OtflTT 1-77 с учетом примечания 5 к ней:

Q . 682 х 200 х / | ♦ 2^-/ - 127300 ккал/ч ;

ц/10.455x200 х /-|- + 2а§/ . 84933 г/ч .

По табл.19 ОНТП 1-77:

Ку /5,3/ . 1,12 - 0,12 х 0,3/5 . 1,12 - 0,0072 - 1,113 ;

-13-

Страница 15

Кв/5,3/ « 0,86 + 0,14 .< 0,3/5 = 0,86 + 0,0084 - 0,868.

По (16): Qi§хК{« 127300x1,113 . 14X685 ккал/ч .

Для вычисления расхода воздуха по (21) и (20):

Wom + W откр - /30 +2,2x5,3/х280+4хIO^2127 ^'026&х53/ -«= 1X665 + 744 - 12409 г/ч .

По (22) пре А * 0,8248:

(/в - 622,1x0,95x10°’32^8:/745-0,95х10082^3/ - 5,345 г/кг.

По (19):

6 -    рэ    и    :5Э66    ет/ч _

5,340 — 0,00»

По (23): Q в « 0,24х15366х/5,3+2Х/.96992 ккал/ч.

По (25), иопользуя оаосчитанные значения R £т и R £ок:

R огр » /5,3+21/х/1360:6+100:0,37 +32,4:0,5+560:1,612*1420:

:1,875/ * 44354 ккал/ч.

По (24): £}/* 0,6x/I-0,95/xI2409 * 372 ккал/ч.

По (26): ВА /. * I4I665 - 96992 - 44353 - 372 » -32 ккал/ч. Абсолютное значопие BAL менее 500 ккал/ч, балансовое уравнение реоюно: выполнение условия изменения знака BaL можно не проверять, так как оно обеспечено, воли принимать стартовое значение Uв по (27).

Требуемые сопротивления для стан по (16):

/? тр ,     0,05.    =    -^-5-3'    '*‘г1- 0,05    =

от оС вГ ‘ /Св - tp/    22,15/5,3-4,563/

« 1,566 - 0,005 „ 1,516 м2 ч °С, для покрытия по (17):

D тр . 0,1.2 х £в + .0,8 tp - Ги_ _ „ 05 =    4,71    t    21_.

П°К 0,8 oi вок х / Св - Ер/    0,8х23,79х/5,3-4,563

- 0,05 . 1,833 - 0,05 . 1,783 м2 ч °С/ккал.

б) Определить для тех же условий требуемое сопротивление теплопередаче покрытия, если термическое сопротивление отены равно 1,44 in ч*°С/кхал.

При заданном термическом сопротивлении отены температура воздуха помещения определяется по (29):

-14-

Страница 16

иля

tf -t*

Rem -0,05

-dT(u-t,)

. 1,43 /tn- tp^H,3Z/ tx- tp/x

X,44+0,05

x/0,8I+0,005(t ж+£р)/ X 0,2015 .

(29 a)

Уравнение (29a) решается методом последовательных приближений. Так как заданное термическое сопротивление отены (1,44) меньше требуемого (1,516), то при t в » 5,3 °С температура внутренней поверхности стены будет ниже температуры точки рооы,следовательно, корень уравнения (29а) больве 5,3 °С. Примем £в * - 8,1 °С по (12):

t ж » 24,3+0,43 * 8,1 » 28,06 °С .

По (6): А * /156+8,12* 8,1/ : /236 + 8,1/ * 0,5085

По (S):£p    *    7,346    °С

*    8,12-0,9085+0,0223

Значение левой части (29а):

■Lp.-T ?,н « Zi?4?-!.£1 » 19,024 ккал/м^*ч.

^от+0,05    1,44+0,05

Значение правой части (6а):

1,43*0,7544/3 +4,32 /28,03-7,346/ /0,81+0,005/ 28,06 + +7,346/ /0,2015 = 0,685+17,816 » 18,502 ккал/м2*ч. Погрешность в определении t в дает бклэд в баланс тепла, равный:

/19,024-18,502/Fот « 0,552*560 « 309 ккал/ч, и меньше 500 киал/ч; считаем, что корень (29а) найден.Значение

- 19,024 : /С в -£р/ „ 19,024/0,754 - 25,2, а сопротивление теплопередаче стены равно:

R оТ * 1,44+0,05+1/25,23 * 1,53 м^-ч °С/ккал.

Определяем по (26) значение BAL без учета теплопотерь через покрытие:

Кт /8,1/ * I + 0,12 /10-8,I/:5 - 1,0456.

Кв /8,1/ • 1-0,14 /10-8,1/: 5 - 0,9468.

-15 -

Страница 17

Q xo K* Z8»1/ я 127300 *"1,0456 . I33I05 ккал/ч ;

VVct + VVotkp * /30+2,2*8,ty.£80+4* IO^*1^^*0269*8,1/ «

* 14275 г/ч J A - /I56+8,I2*B,I/:/236+8,I/ „ 0,9085 ;

Q e=622,I-0,95-I009085:/74S-0,95-I00,S085/»6,493 г/кг

13553 кг/ч;

Г ■= 84633 ' 0.94S8+/I-0.95/ T4P75 U    6,493 - 0,507

Q в * 0,24 *I3S53•/S >I*21/ « 94654 ккал/ч;

Q e 0,6 /1-0,95/* 14275 *= 428 ккал/ч .

Теплопотери через все наружные ограждения, аа исключением покрн*

гая;

Qag /8,I+2I/*/1360:6+100:0,37+3264:0,5+560:1,53/*26998 ккал/ч.

По (26) значение BAL без потерь тепла через покрытие равно:

ЬА/. + F пок /3,1+21/: R “ок- 133105-94654-428-26998 .

* II025 кал/ч.

При температурно-влажностном равновесия BAZ. »0 я из уравнения (32) определяем требуемое сопротивление теплопередаче покрытия:

R " - ((8,1+21)*1420))•II025 . 3,748 м2*ч*°С/ккал.

Термическое сопротявлоняэ покрытия, начиная о 1,25, можно увеличивать о шагом 0,35.    Принимаем    термическое сопро

тивление покрытия равным:

R пок « 1,25 + 7 • 0,35 . 3,7 и^*ч*°С/ккал.

Такое покрытие с учетом 1/^ н - 1/20 • 0,05 обладает сопротивлением теплопередаче, превышавшем требуемое.

Приложение 2. Программа раочета на ЗИЛ.

2.1. функциональное назначение.

Программа предназначена для теплотехнического раочета зданий о ненормируемыми параметрами микроклимата для оодзржаяия крупного рогатого скота.

Целью расчета является либо определение требуемых термических сопротивлении наружных стен и покрытия, либо определение требуемого сопротивления покрытия при заданном термическом сопротивлении стен . Одновременно раосчитываются и выводятся на пе-

-16-

Страница 18

чать показателя внешних климатических воздействий а основные показателя микроклимата помещения.

Программой предусмотрена остановка вычислений в случае достижения относительной влаянооты* воздуха пометения    значения

единицы (образования тумана).

Выполнение программы возможно на ЭВМ ВС ОС.

2.2. Описание логики

Программа содержат одну подпрограмм - ф/чкшю с именем В/ар, пять подпрограмм-процедур с именами: ALF, №Nf, BALANS, RSNTP, MCLlM * подпрограмму ввода исходных данных раочета о именем BLOCK ЛАТ А и главную программ с именем MAI//.

Подпрограммной функцией В/АР осуществляется вычисление дав^. левая (мм рт.ст.) насыщенного пара вода для температуры Z °С -единственного входного параметра подпрограммы; выходное значение - имя подпрогрси.шы-(|упкция.

Подпрограммой-ороцедурой Alp осуществляется вычисление коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности ограждения,если для последней пеяэвэстно значение температуры. Входными параметрами процедуры яадютоя:

ТВ - температура воздуха помещения, °С;

Т - расчетная температура наиболее холодной пятя дневея,°С;

R* - сопротивление теплоотдаче ограждения за вычетом оо-~ противления теплопередаче внутреннего пограничного слоя, кг ч °С/ккал.

/?/-/? t 1/аСц т R + 0»С5, где R - термическое сопротивление ограждения;

о(н - коэффициент теплоотдачи для зимних условий наружной поверх посте ограждения (с/** 20 ккал/м2.ч*°С);

PS- произведение постоянных величин дучастой составляющей коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности ограждения;

С - постоянный коэффициент в конвективной соотавляюаей коэффициенте теплоотдачи внутренней поверхности ограждений.

Выходными параметрами процедуры являюгоя:

ftLFj - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ог -рождения, ккал/м2*ч*°С;

-17-

Страница 19

TAUf - температура внутренней поверхности ограждения, °С.

Подпрограммой-процедурой VENT для двух входных параметров ТБ а Г (значения имен те же, что и в А) вычисляется 16 выходных параметров, размешенных в одномерном массива с именем5; содержание выходных параметров приведено в таблЛ,

Необходимые дчя расчета исходные данные передаются через именованные общие области памяти, описание которых приведено ниже.

Вычисления в процедуре не выполняются в двух случаях:

1)    если относительная влаянооть воздуха помещения равна едяаице, т.е. еоли в воздухе помещения образуется туман;

2)    если влагооэдержание воздуха помещения меньше влагооо-держанпя наружного воздуха.

Боли значение логического параметра RL * TRVE , то значения коэфйпцйватов теплоотдачи и температур внутренней поверхности ограждений вычисляются вызовом процедуры ALF ; если же RL. FALSE , то значения температур внутренней поверхности ограждений вычяоляотся через ТВ и исходные данные, а значения коэффициентов теплоотдачи - непосредственно по уравнениям (10) и (II) раздела 3.

Подпрограммой-процедурой В ALANS для двух входных параметров ГВ a J вычисляется алгебраичеокая оумма теплопоступлений а теплопотерь, раз.\ГЭщаемая в выходном параметре о именем BkL, и 25 выходных параметров, размещенных в одномерном массиве о именем 2 • из них первые 16 имеют то же содержание, что и 16 выходных параметров процедуры VENT % содержание выходных параметров приведено в табл.1.

Необходимые для расчета иоходные данные передаются через именованные общие области памяти.

Подпрограммой-процедурой RSNyP для одного входного параметра Т вычисляются требуемые значения сопротивления теплопередаче для стены я покрытия. Кроме того, вычисляются выходные значения ТВ - равновесной температуры воздуха помещения и 28 выходных параметров, размешенных в одномерном маосиве о именем X, из них первые 25 имеют то же содержание, что и 25 выходных параметров процедуры BALANS; содержание маосива X (26) выходных параметров приведено в табл.1.

Страница 20

Необходимые для расчета исходные данные перелаются через именованные общие области памяти, в одной из которых размешены я выходные значения требуемых сопротивлений теплопвредсче для стены и покрытия.

Процедура вырабатывает выходной логический параметр RLG , значение которого равно . TRVE•• воля удается определить требуемые значения сопротивления теплопередаче для стены и покрытия, или равно • FALSE ., если для заданных исходных данных не удается выполнить требования норм проектирования.

Подпрограммой-процедурой МС£Ш для двух входных параметров Т и VAR осуществляется теплотехнический расчет эданля о ненормируемыми параметрами микроклимата для содержания крупного рогатого окота и выход на печать результатов расчета.

Вели значение логического примера VAR* »TRVE •• то рао-очитываготся требуемые значения сопротивления теплопоредаче стены и покрытия; если VAR - .FAISE •• то для заданного термического сопротивления отены'рассчяаываютоя требуемые сопротивлений температуре и термическое сопротивление покрытия.

Таблица I Содержание выходных параметров процедур

Значения выходных параметров

Содержание

параметра

t

&

3

4

5.

Процедура

VENT

BRIANS

RSN1P

Маосив

Л элемента массива:

S (16)

I (25)

X (28)

I

S (X)

Z(D

X (I)

Благо сода ржание наружного воздуха, г/кг

г

S (2)

Z (2)

x (2)

Влагосодэржанле воздуха помещения, г/кг

3

S (3)

ZO)

X (3)

Коэффициент водяных паров

4

S (4)

Z (4)

X (4)

Благопоетуплания животных, г/ч

-19-