АО «ЦНИИПромзданий)

ШИФР М25.13/98

ТРЕХСЛОЙНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ПАНЕЛИ ДЛЯ СТЕН ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

Выпуск О

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

В. Вариант стены для примера А. Детский сад в г. Казани

1. Исходные данные по варианту А.

Таблица 4п

№ слоя Материал D, кг/м3 ХВт/м0. С Ъ мг/м.ч.Па 1; 5 Цементно-песчаный раствор 1800 0,93 0,098 2; 4 Керамзитобетон 1800 0,92 0,09 3 Пенополистирол М35 26 0,05 0,05 6 Глазур. керамич. плитка 150x75x7 1800 0,093 0,0145*

В наружном слое паропроницаемыми являются только растворные швы, площадь которых на 1 м² фасада при ширине шва 8 мм составляет 0,16 м². Коэффициент паропроницания наружного слоя, т.о. , составит: ju = 0,09x0,16 = 0,0145.

10

2. Все предварительные расчеты по варианту А.

Сопротивление паропроницанию слоев стены до и после плоскости возможной конденсации *.

R<r нар слоев 6,5, 4 ~ 0,007/0,0145 + 0,013/0,098 + 0,05Ю,09 = 1,16 м².ч.Па/мг;

F?n внут слоя 1. 3 = 4,78 м².ч.Па/мг. (см. выше в А).

Тогда за годовой период:

Fr^pni = (1545 - 981) х 1,16/(981 - 740) = 2,7 <4,78 м².ч.Па/мг, т.е. условие выполнено.

За период с отрицательными среднемесячными температурами, где т/ = 0,0024(287-290) х 160/1,16 = -1,

f^^pn2 = 0,0024 х 160 х (1545-287)/(26 х 0,19 х 25-1) = 3,9 <4,78 л^чЛа/мг, т.е. и это условие выполнено.

							Лис г
						М25.13/98-0.ПЗ	В
1Ь%!	Кол >ч	Лист	К» док	Подпись	Дат

№

^п/п

	\
1--—:—V-
L		—4-

17

18

1$

го

2f

гг

23

2Y

as

26

27

28

i. * & c/L/csnsrrr^e рксгзо_Ме* тау7щаиа п<?ноло^и<^гг?кууоа^сг Г7ри «apL/J+Cftb/Х    L/з xe_/o<7/r?3vs77C&errrcw<r Ззяст

/j&/77<?sre - /rr&stcesrara *sjr<s А^/гыернисюого

г, ^W&cca Jcr^Gf cryve>rr?0rr> /7. 2_t /# „foeerSt/e *c Ctf^/T a, Q3.Q{~84

^X cZZ^^U4. *n“?S££°    ^/

7°

"A

гз

во

3/

зг

зз

17

33

11

17

17

Эскиз

Марка

Размеры, мм

		k CQ
1—±—,		1—^

ЛСТ 35, 3, $5

лет 05. 12, 3,5

ПС7 65 /5.3,5    3540

ЛСТ 65, /#. 3,5 ЛСТ65. В/. З_у5

ЛСТ 72. 9. 5,5

лст ?г, 1г.з,5

пет 12. /5. 3,5    7/80

ПСТ 73, 18.3,5

ЛСТ 72. £/.35

885 //65 N85 /785 2085 885 //85 !№ 1785 5585

350

350

38 То 5! У£ /3 , /у

45

96

47

/в

Y3

SO

~fL

se

63

~5±

55

11

57

58

I
		1 '\ 50
>*-	I -1	' 1

/ЛСТ £7. 35,5

1 ЛСТ 37, 13,45

1 пет В7.15.3,5

ВЮО

/ЛСТ £7. 18,3,5

/пет B7.2/5S

1ЛСТ 23,3.35

1 пст зз, la.3,s

1 ПСТ 39, IS, 3J5

1 ПСТ £3. 18.35

1 ПСТ £9. 2/. 3,5 1 ПСТ 57. S, 3,5 /ПСТ 57, /£.3,5 1 ПСТ 57, /5. 3,5 1 ПСТ 57, 13.3,5 1 ПСТ 57 £1. 3j5 ~7 ЛСТ 59,9.3,5 /ПСТ 59.12. 3£ 1ПСТ 59, /5,3,5 1 ПСТ 59, 18, 3J5 1ПСТ 59. £1. 3/

885

1/85

ИВ5

/785

boss

350

£890

57оо

59Ю

885

/185

/435

/785

2085

885

1/85

/985

/785

£085

885

1/85

1777

/785

2065

35о

35о

350

Масса, т**			Назначение
Керамзитоб., D=1800 кг/м3	Тяжел бет , D=240,0 кг/м3	М з бетон , D=2200 кг/м3
\,Ъ6	г,яг	г/о	Ал’Я температурного 1UJ&C* rrpis Ш dr<2 Колонн £5 /У)
	>,о^1	2, So
5,07	>, 8£,	$,51
>,67	4, 37	А, 21
А, >0	5 Л?	А, в 2
2,04	6,90	2,	Р&г (9 О 8<п я При UUCtr& сиэлонн 7,£v
2,68	>,>6	>>03
5,5 8	4, 20	>,66
4,05	5,0 2	А , 64
AJ1	?,8&
0,76	а, ЗА	0,87	Длр 6ну ту е/у и<г га yrstet при uJctrs Попоен 5л?
1,07	i,z&	1,16
4, 2 7 1	1,51	1,49
1,52	4,88	1,1$
1,77	2,13	' -‘Г-: ° СчГ 1 1
0, 80 L *	1,00	о,эг	Для & нуту еннего и нс/рупгеного у глоё при ьи&ге. К&лоын в го
■1,06	-1,34	4,2?
	4,68	1,5 А
1,ез	2,01	1,8$
-1,63	2,$5	2/6
1,&\	1,3 6	4,8 0	Аля /нуту е.нн& го
2/4	2,65	3,44
2,63		5,06	ТУ ГJ7<H г?у -и LUCtre fZLH>j7 Of-ttH 6 м
3,22	А, оо	$,68
3,77	А,£5	4,27
i,6?	2,0?	1,83	1 р _
2, £4	2,75	2,55	Аля » нутуеннего и п<ау у Пнин ого угла/? nyxj си с/re колонн
2,13		5,18
5,54	АЛ?		<3ю
>, «38	А, В5	4,4А

М

							Лист
						М25.13/98-0.Н	2
Иэч	Кот>ч	Лист	Нз ло к	Подпись	Дата

-гз

V/ п/ff

Эскиз

Марка

Размеры, мм

Масса, т**

Назначение

L

н

в

в*

Керамзитоб., D=1800 кг/м3

Тяжел бет, 0=2400 кт/м3

М з бетон, D=2200 кг/м3

se

!

1ПСТ 53. 3, 3/

$300

885

3 So (

'ISO |

1,3>

2,33

2,20

Аля ён у трен нага угла при txjctre. с. ол а пн 7, 2 М

so

7ЛСТ 53, 72, 35

7785

S./o

>, 2>

г, 97

в/

i 17CT 63, 75, 3,5

7 У85

?, 25

4/4

3,72

SB

Щ

1ПСТ 69, !&, 3,5

1785

3, 83

8?

4/4

$3

.. A

*4) _ i.

j ПОТ 6$,2i,35

BOSS

A, 5 A

3/4

5/ 8

6Y

x

/ЛСТ S3. 3.3,5

5//00

885

350

2.0 Q

1/4

1,73

1/У

А 475» 5 Ну треННиУ рглоо С 2-сс старой при сиСГГ&. С £=V7-0 н н Q м

GS

"C

1ПСТ S3, /2, 3/

7785

4/1

2,<&

6$

fHCT S3, 75, 3,5

7 У85

2/3

2,34

2, 70

$7

js i

'ЧГ

jncr 5 V. 18, 3/

7785

2,87

>,4 о

3/9

Jj

1

SB

1ПСТ 5Y. 27,3,5

2085

3, >A

А/У

5,8

S3

ЗПСТ S3. 72,2,5

S280

778 5

280

SO 400

2/3

3/6

2, 66

У глас/ о я При си су г*?. ССКПОНН Л7

70

s

ЗПСТ S3, 78, 45

/765

3, 27

4 j 60

J/9

77

П 1 1 1

4 - _ .._\

JWCT S3. 72, 30

$330

7/85

Зоо

44 a Ш

2, 22

/

2, S3

72

ВГ7СТ S3, 18.3,0

/735

3f >4

4,74

4, Of

73

ЗПСТSG. 3. 3,5

6550

88S

350

190

г, os

г/э

j 8, 10

ШШШ122гЖ^

■ ^

7*

I

зпст ее. /5, з,5

7785

8,76

У, 07

Z, &Z

75

з пет se, /s.3,s

MBS

?, 4G

?,8£

>/2

*

7G

3 ncj ss. /в. AS

/785

4/3

4,60

Алт.

77

з пет <зе. &1.3J5

2085

4, S3

7, 37

4, 93

73

упе Т 63. 9. 3/

885

200

1/7

i 2,??

2,00

73

'1 11

У пет 63, /г. з/

7785

г,60

2,51

2/7

/глоаая усеченная

1 1

гх ft 0 h aj lj m лй»/V Ч& гй

SO

НЛСТ 63, /5.3/

егбо

7785

J So

>,30

3,66

3/7

1 X" ’ * /4 V nr b# f*t V. T W f W" t/ nn а при шага.

8!

J -

1 4Q

у лет ез. /8.3/

7785

>»5>

4/3

4,04

гъоламн 6 M

82

L

->

у пет ез, 2/, з/

2085

A/o

4,88

4 70

83

_a

2 ПСТ д. 72, 25

7785

250

90

о, аг,

7,28

о, а е

8У

|

4

277СТ 6,/8.2/

О 0С/

7755

100

о,го

0/1

0,36

Прост 240

85

p

4

& ПСТ /2. /2, Зр

/785

140

o/z

0/3

0/1

6

If \

//йл

6b

, L

z,

2Г7СТ/2, /8.3р>

пои

7765

OW

m

0,6?

о/о

0,77

I

							Лист
						M25.13/98-0. H	£
Kim	Кот \4	JIllL Г	№ (OK	По imioi.	Даш

У/

п/п

~87~\

88

89

90

1L

98 93

~99

95

9G

97

9S

99

160

1о/

102

90S

М

105

10S

107

108 Ю9 Но

П1

119

~НЗ

119

Эскиз

П— il
, /		—-V-

Марка	Размеры, мм				Масса, т**			Назначение	14
	L	н	в	в* 1	Керамзитоб., , D=1800 кг/м3	Тяжел, бет. D=2400 кг/м5	М.з. бетон D=2200 кг/м3
2ЛСТЗ, /2, 35		Ш5	350	1SD	о, \ 3	о,18	0,16	1 Прастимо fz.
2ЛСТЗ. /5, 3,5	28о	1485			_ 0,13	о,гг	о, а о
2ПС73. 18, $5		Л85			о,ьг	0,27	о,а5
2 ПСТ 3,21.35		£085			о, ае	о,5 г	0,29
2 ПСТ 5, 12.35		ПВ5	35о		0,28	0,55	0,50
2ЛСТ8. 15,3,5	5во	lies			о,57	0,40	0/7
2 ПСТ 5, 18. 3,5		1785			0,4?	0,48	0, 4 7
2 ПСТ 5, 213,5		2т			Q43	0,76	0,52
2 ПСТ/2, 12. 3,5	то	1/85	350		0,49	0,56	0,52
2 ПСТ 12, /5. 3,5		1485			0,56	0,93	0,64
2 ПСТ 12, /В. 3,5		1785			0,66	о,&г	0,76
2 НОТ 12, 2/. 3,5		2*85			0, 8,0	0/8	0,90
2 ПСТ5 /2. 3,5		1185	350		0,13	0,25	0,2>	flpoczrr-r <5,1-*оrz. ЗЛЯ ° ГО -и гм 2 V/
2ЛСТ 5. 15, 3,5		1485			0,34	0,50	Ог2В
2 ПСТ5, /8, 35		1785		£00	0,29	0,35	0,33
2 ПСТ5. 2/, 3,5		2085			0,34	0 44	0,->&		1 1 1
2 ПСТ 8. 12. 3,5	79о	1185	350		0,> 0	0,37	0/5
2ПСТ8. /5, 35		1435			0,38	0, 46	0/4
2 ПСТ 8. 18, 35		1785			0 48	0^61	0/6
2 ПСТg, 2/, 3^		2085			0,44	0,66	0,61
2 ПСТ 9. 12, 3,5		1185	35о		0}JZ	СМ2	0/0	Углооог/ t7poc.metHOK.
2 ПСТ $. 15. 3,5	82о	1485			о/о	0,50	0/6
2 ПСТ9, 1$, 35		1785			0j4 8	а,61	0/6
2 ПСТ 9. 2/, 35		2085			0,56	0,71	0,65
2 ПСТП, 12, 35		1185	35о		0,44	0,55	0,51
2 ПСТ /1, 15. 3,5	11£о	/485			0/4	0,68	0,65
2ПСТ 1/, 18. 35		1785			0,65	0, 81	0,77
2ПСТ 11. 35		2085			0,75	D34	0?87

-1	1						Лидт
						М25.13/98-0. Н	4
Him	Ko.i \ч	Лист	Х° ДОК	Подина.	Д.1ГЗ

СИСТЕМА СЕРТИФИКАЦИИ ГОСТ Р ГОССТАНДАРТ РОССИИ

СЕРТИФИКАТ СООТВЕТСТВИЯ

No ГОСТ Р RU.9048.С00009

Срок действия С 30.07.1999 по 30.07.2002

ГОССТРОЙ РОССИИ №0075181 4

ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ

ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ ПРОЕКТНОЙ ПРОДУКЦИИ МАССОВОГО ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ - ОС"ГУП ЦПП",Ы ГОСТ Р RU.9001.5.1.9048 от 29.03.99. 127238, Москва, Дмитровское шоссе, д.46. корп.2. Россия, тел.482 42 27

ПРОДУКЦИЯ    _

ПРОЕКТНАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ:    "ТРЕХСЛОЙНЫЕ    ЖЕЛЕЗО

БЕТОННЫЕ ПАНЕЛИ ДЛЯ СТЕН ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ" ШИФР М25.13/98, ВЫПУСКИ 0, 1, 2, 3.

СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

код ТН ВЭД СНГ:

СНиП 11-3-79* (издание 1998г.). СНиП 2.03.01-84*. СНиП 21-01-97, СНиП 2.01.07-85*. СНиП 2.03.11-85

ИЗГОТОВИТЕЛЬ

АО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ

Россия, 127238. Москва, Дмитровское шоссе,46.кори.2. тел.482 18 23 ОКПО 02495342

СЕРТИФИКАТ ВЫДАН

АО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ

Россия, Г27238, Москва, Дмитровское шоссе,46,кори. 2 , тел.482 18 23 ОКПО 02495342

НА ОСНОВАНИИ

экспертного заключения N 144с/99 от 23.07.99. выполненного органом по сертификации проектной продукции массового применения в строительстве N ГОСТ Р RU.9001.5.1.9048 от 29.03.99.

ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ

Маркировка производится записью:    "Проектная    документация    сертифици

рована. Сертификат соответствия N ГОСТ Р RU.9048.С00009". Маркировка наносится на титульном листе проектной документации в правом верх-

М.П.

«опцион

%

Обозначение документа Наименование Стр.

М25 13/98-0. ПЗ Пояснительная записка 3 М25.13/98-0 Н Номенклатура 11 М25.13/98-0.1 План стен 16 М25.13/98-0.2 Схемы узлов самонесущих стен 1-1... 10-10 17 М25.13/98-0.3 Схемы узлов навесных стен 1 -1... 10-10 24 М25.13/98-0.4 Схемы узлов подкарнизных и карнизных панелей 31 М25.13/98-0.5 Пример крепления панелей в уровне верха стыка колонн 33 М25.13/98-0.6 Решение нулевого цикла в зданиях с полами по грунту 34 М25.13/98-0.7 Решение нулевого цикла в зданиях с подвалами 35

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1.    Серия «Трехслойные железобетонные панели для стен общественных зданий» включает следующие выпуски:

Выпуск 0. Материалы для проектирования;

Выпуск 1. Стеновые панели. Рабочие чертежи;

Выпуск 2. Арматурные и закладные изделия. Рабочие чертежи;

Выпуск 3. Монтажные узлы. Рабочие чертежи.

1.2.    Настоящий выпуск содержит материалы для проектирования самонесущих и навесных стен из панелей толщиной 350 мм многоэтажных каркасных общественных зданий согласно Приложению 1 главы СНиП 2.08.02-89 «Общественные здания и сооружения».

Кроме того, в выпуске приведена номенклатура трехслойных панелей толщиной 250 и 300 мм серии 1.432.1-26 для стен производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий с вариантами наружных слоев из керамзитобетона, тяжелого и мелкозернистого бетона. Рабочие чертежи этих панелей даны в выпуске 1/96 указанной серии.

1.3.    Область применения панелей толщиной 250; 300 и 350 мм для зданий с сухим и нормальным режимом приведена в табл. 1.

Область применения панелей толщиной 250 и 300 мм для зданий с влажным и мокрым режимом принимается по табл. 3 выпуска 0/96 серии 1.432.1-26 независимо от вида бетона наружных слоев.

Требуемое сопротивление теплопередаче стен зданий разного назначения для некоторых городов приведено в приложении 1.

1.4.    Стены из панелей настоящей серии имеют предел огнестойкости 1ч, предел распространения огня равный нулю и класс пожарной опасности КО, что позволяет их применять в зданиях любой степени огнестойкости (табл. 4 главы СНиП 21-01-97, ГОСТ 30403-96 и Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости, М., Стройиздат, 1985, п. 2.24.).

* Материалы серии являются совместной собственностью

ГУП «Камэнергостройпром» и АО «ЦНИИПромзданий» и могут быть

использованы только с их разрешения.

2. КОНСТРУКЦИЯ ПАНЕЛЬНЫХ СТЕН

2.1.    Панели запроектированы для наружных стен многоэтажных зданий с каркасом по серии 1.020-1/83 (1.020-1/87), шагом колонн и пролетами 3,0; 6,0 и 7,2 м, и высотами этажей 3,0; 3,6 и 4,2 м, без подполья, с подпольем высотой 2 м или подвалом высотой 3 м.

Сечение колонн — 400 х 400 мм, привязка внутренней грани стены к разбивочной оси 220 мм.

2.2.    Панели нулевого цикла устанавливаются на обрезы фундаментов колонн. В пролете может устанавливаться 2 или несколько цокольных панелей при условии опирания их на дополнительные промежуточные фундаменты.

При решении стен подвалов с применением промежуточных фундаментов следует проверить разницу осадок между соседними фундаментами в соответствии с СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений».

Горизонтальное давление грунта на стены технического подполья и подвала передается на диск перекрытия и подготовку пола подвала или на упорные плиты. Передача горизонтальной нагрузки от грунта на колонны каркаса не допускается.

Для организации опоры в уровне пола первого этажа следует особо обратить внимание на надежное сопряжение перекрытия над подвалом с панелями стен подвала. Столь же важно надежное опирание цокольных панелей ПЦТ в уровне пола подвала.

Рекомендации по конструктивному решению стен подвалов приведены в серии 1.020-1/87, вып.0-1 «Указания по применению изделий для зданий с перекрытиями из многопустотных плит и плит типа «ТТ», К1ПЗ, разд.10.

Ичч	Кол уч	Лист	Кадок	Подпись	Дата
Зав отделом		Счилянский			"То,
Гл ip\. проект»		Гуаеева
Гл док проекта		Гадлева
Н контр.		Лукашевич

М25.13/98 -0.ПЗ

Стадия	Лист	Листов
Р	1	8
	АО
ЦНИИПРОМЗДАНИИ

Пояснительная записка

Таблица 1

Толщина панели, мм Тип здания (по таб-лице 16 СНИП 11-3-79*) Приведенное сопротивление теплопередаче стены, Ro, м2 °С/Вт, и предельные значения ГСОП при условиях эксплуатации А и Б Материал наружных слоев панели и коэффициент теплотехнической однородности, г Керамзитобетон, D = 1800 кг/м2 г = 0,93 Тяжелый бетон D = 2400 кг/м3, г = 0,8 Мелкозернистый бетон D = 2200 кг/м2 г = 0,84 А Б А Б А Б Ro ГСОП Ro ГСОП Ro ГСОП Ro ГСОП Ro ГСОП Ro ГСОП 350 1 4,66 9314 3,85 7000 4,13 7800 3.42 ~ j - — 5771 4,38 8514 Vj VV 6374 2 11533 8833 9767 7400 10600 8100 3 18300 14250 15650 12100 17000 13150 300 1 3,52 2,93 2,96 3,46 3,15 2,62 2 7733 5766 5867 4200 6500 4733 3 12600 9650 9800 6130 10750 8100 250 1 2,39 1,99 1,98 1,66 2,13 1,78 2 3967 3300 3266 2200 3766 2600 3 6950 4950 4900 3300 5650 3900

I

Эскизы стен

								Лист
							М25.13/98- 0.ГО	2-
	И14	Ко 1 \м	Лист	№ ю*	11о шио»	Дл !Л

2.3.    Стены выполняют самонесущими с передачей собственного веса стены через простенки и цокольные панели на фундаменты или навесными с опиранием каждого яруса стены на стальные консоли, приваренные к закладным деталям колонн.

Вариант самонесущих стен является более надежным и экономичным. Применение навесных стен должно обосновываться компоновочными и экономическими соображениями.

2.4.    Самонесущие панели наружных стен устанавливают на простеночные панели или на рядовые и крепят к каркасу здания монтажными соединительными элементами, для чего в панелях предусмотрены закладные детали.

Простеночные панели, устанавливаемые у колонн каркаса, крепятся аналогично. Все простеночные панели по низу и по верху крепятся к рядовым панелям. Передача нагрузки от вышележащих стен предусматривается только через простеночные панели, расположенные у колонн каркаса, минуя простенки, устанавливаемые в пролете между колоннами.

Предельная этажность зданий с самонесущими стенами определяется несущей способностью простеночных панелей, которую можно принять равной 75 т на 1 м ширины простенка. Так при ширине простенка 0,28 м его несущая способность составит N=0,28 х 75=21 т.

При этом необходима проверка прочности по смятию опорных участков панелей марок ПЦТ и БЦТ, опирающихся на конструкции фундаментов

2.5.    Навесные стены разбивают на ярусы, включающие несколько панелей. Первый ярус опирается непосредственно на цокольные панели, последующие ярусы — на опорные консоли, привариваемые к закладным элементам колонн.

По рядовым колоннам устанавливают консоли РК-250, на угловых — ТК-250 и во входящих углах с опиранием на ригели-консоли РК-11с. Схемы консолей и значение предельной расчетной нагрузки от каждой панели даны ниже. Консоль РК-llc разработана в серии 1.030.1-1/88, вып. 4-1, листы К11 и К12.

В случае превышения нагрузки на консоли УК2-300 внутренний угол следует решать в 3-х метровом модуле.

ТК250

РК250

2.6.    Низ панелей, устанавливаемых в уровне перекрытия располагается на 600 мм ниже уровня-пола при ригелях высотой 450 мм и на, доо мм — при ригелях высотой 600 мм.

2.7.    Верх стены может иметь парапет или карниз.

Парапет решается с применением панелей высотой 1485 и 1785 мм соответственно в зданиях с высотой ригеля 450 и 600 мм. В качестве парапетных возможна установка рядовых панелей (без специальных закладных деталей), верх которых крепят к стальным насадкам по узлам 22-25 Выпуска 3-1 серии 1.030.1-1/88.

Карнизные панели ^принимаются по выпуску 1-6 серии 1.030.1-1/88 при условии их изготовления из керамзитобетона марки по плотности D1800 класса по прочности В20.

В зданиях с карнизом низ подкарнизной панели всегда располагается на 900 мм ниже уровня покрытия независимо от высоты ригелей (450 или 600 мм).

2.8.    Стены разработаны с учетом применения деревянных оконных и дверных блоков в соответствии с ГОСТ 11214-86 «Окна и балконные двери деревянные с двойным остеклением для жилых и общественных зданий», ГОСТ 16289-86 «Окна и балконные двери деревянные с тройным остеклением для жилых и общественных зданий» и ГОСТ 24699-81 «Окна и балконные двери деревянные со стеклопакетами и стеклами для жилых и общественных зданий». Детали крепления к панелям — по выпуску 3 «Узлы сопряжения окон, дверей и ворот с панелями. Рабочие чертежи» серии 1.432.1-26.

2.9.    Статический расчет панелей выполнен в соответствии с требованиями глав СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» и СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции».

Панели рассчитаны (в стадии эксплуатации) на нагрузки от собственного веса, веса оконных переплетов (q_p = 120 кг/пог.м панели) и горизонтальную ветровую нагрузку для IV ветрового района, типа местности А и зданий высотой до 35 м. Расчетная величина активного ветрового давления по площади панели, принятая с полосы, равной высоте панели плюс 2,1 м (остекление), приведена в таблице 2.

Таблица 2.

Высота панели, м 0,9 1,2 1,5 1,8 2,1 Расчетная ветровая нагрузка, кПа 2,7 2,0 1,9 1,7 1,6

						М25.13/98-0.ПЗ	Лист
							3
М ш	Kd.i у ч	Лтл	К; док	I (олпнсь	Дал

При расчете принято, что все вертикальные нагрузки воспринимает

внутренний (несущий) слой панели.

Горизонтальные нагрузки воспринимаются составным трехслойным сечением, податливость среднего слоя которого при определении прочности и жесткости панелей учтена введением понижающего коэффициента к высоте сечения, принятого по результатам экспериментальных исследований.

Проверка трещиностойкости показала, что раскрытие трещин при нормативных нагрузках не превышает 0,3 мм, что соответствует требованию СНИП 2.03.01-84*, табл 2.

2.10.    Цокольные панели, образующие стены подполья и подвала, рассчитаны на одновременное действие вертикальной нагрузки от массы надцокольной панели и простенка в середине пролета и горизонтальной нагрузки от бокового давления грунта и временной нагрузки на поверхности земли (цн = 1 т/м²). При этом плотность грунта принята равной 1,9 т/м³ и угол естественного откоса <р = 35°.

2.11.    Для обеспечения передачи вертикальной нагрузки в горизонтальных швах у углов панелей по несущему (внутреннему) слою укладывают Плитка размером 7 х 20 см, например, при укладке ее в 7 см от угла панели передает нагрузку в 24 т.

2.12.    Швы между панелями заполняют брусками из минераловатных плит марки П-175 (ГОСТ 9573-96) и прокладками из пористой резины (ГОСТ 19177-81). С наружной стороны швы герметизируют отверждающийся мастикой, например,

«Унигекс-1» (см. вып.З), и расшивают; с внутренней стороны — заполняют цементно-песчаным раствором и затирают заподлицо с поверхностью стены.

2.13.    Необходимость устройства пароизоляционного слоя в панелях определяется расчетом для конкретных условий строительства и температурно-влажностного режима помещений. Пример расчета дан в Приложении 2 к настоящей записке.

6

Пароизоляцию выполняют из полиэтиленовой пленки по ГОСТ 10354-82 толщиной 0,16 мм, которую при изготовлении панелей укладывают на слой теплоизоляции.

2.14. Схемы фрагментов фасадов панельных стен с маркировкой монтажных узлов даны на листах данного выпуска.

Приложение 1

Требуемая теплозащита стен (Rtp, м².°С/Вт) зданий разного назначения для некоторых городов

Тип здания	tB, °с	Казань			Охотск			Тюмень			Сургут			Мурманск			Пермь
		усло вие экс плуа тации	гсоп, °С.сут	Rrp , м . С Вт	усло вие экс плуа тации	ГСОП, °С.сут	Rtd , м2/с Вт	усло вие экс-' плуа- тации	ГСОП, °С,сут	Вт	усло вие экс плуа тации	ГСОП, °Ссут	Rrp , м2.Х Вт	усло вие экс плуа тации	гсоп, °С сут	RTp., м. С Вт	усло вие экс плуа тации	гсоп, °С.сут	Rrp., м . С Вт
Дет. сад	23°	Б	6257	3,59	Б	9174	4,6	А	6710	3,75	Б	8404	4,34	Б	7390	3,98	Б	6644	3,72
Школа	21°	Б	5820	3,44	Б	86Т8	4,42	А	6270	3,59	Б	7890	4,16	Б	6828	3,79	Б	6192	3,57
Жилье	18°	Б	5167	3,2	Б	7784	4,12	А	5610	3,36	Б	7120	3,89	Б	5985	3,49	Б	5514	3,33
Обществ., кроме указ выше	18°	А; Б	5167	2,75	А; Б	7784	3,53	А; Б	5610	2,88	А; Б	7120	3,34	А; Б	5985	2,85	А; Б	5514	2,85
Произв.	18°	А; Б	5167	2,03	А; Б	7784	2,56	А; Б	5610	2,12	At Б	7120	2,42	А; Б	5985	2,2	А; Б	5514	2,1

Им	Кол >ч	Лист	Si док	Позлись	Дата

М25.13/98-0.ПЗ

Лист

Примеры расчета влажностного баланса стен.

Цель расчета — определение необходимости устройства специальной парозащиты в многослойной стене при различных исходных данных.

Расчет выполнен по СНиП П-3-79* «Строительная теплотехника».

А. Детский сад в г. Казани

1. Исходные данные: t_B=23° С, ф_в =55 %.

Условия эксплуатации (Прил.2 СНиП 11-3-79) — Б. ГСОП = 6257 По табл. 16 СНИП Rip = 3,59 м¹.°С/Вт.

Таблица1п

№ слоя Материал D, кг/м3 ХБ. Вт/м°. С |х, мг/м.ч.Па 1; 5 Цементно-песчаный раствор 1800 0,93 0,098 2, 4 Керамзитобетон 1800 0,92 0,09 3 Пенополистирол М35 26 0,05 0,05

8

ПРИЛОЖЕНИЕ 2.

3. Проверка возможности влагонакопления за годовой период.

Значения среднемесячных температур и средней упругости водяных паров наружного воздуха для Казани по СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» приведены в таблице, Zo по тому же СНиПу {стр.20 и 77).

Таблица 2п

Месяц 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 tw, °С -13,5 -12,9 -7 3,3 12,1 16,9 19 17,1 10,7 3,2 -4,7 -11 ен, гПа 2,2 2,2 3,1 6 8,7 12,3 14,9 13,8 9,9 6,5 4,2 2,8

Z₀-160 суток.

Сезонные и среднемесячные температуры:

Z-t = 4 мес; t_Hi = -11,1°C;

Z2 = 3 мес; 1нг = + 0,6 ⁰ С;

Z₃ = 5 мес; t_H3 = + 15,16°С.

Температура в плоскости возможной конденсации, соответствующая среднезонным температурам, определяется по формуле (27):

to— te - (tg ~ t_Ho) X Roe/Ro,

(К Ф. Фокин «Строительная теплотехника ограждающих частей зданий», стр.54). Сопротивление теплопередаче слоев до плоскости возможной конденсации: R₀ фак. - 3,85 м².°С/Вт; (табл. 1 M25.13/98-0.IB )

Ro ен слоев 1, 2, 3 = 1/8,7 + (0,015/0,93 + 0,075/0,92 + 0,19/0,05) 0,93 = 3,74 м².°С/Вт; тогда h = 23-(23 + 11,1) хЗ, 74/3,85 = - 10,1 °С;

Т2 = 23- (23 — 0,6) х 3,74/3,85 = 1,2 °С;

Ъ = 23- (23 - 15,16) х 3,74/3,85 = 15,4 °С ; соответственно Е, = 257 Па; Е₂ = 667 Па; Е₃ = 1749 Па.

Е = (257 х 4 + 667x3+ 1749 х 5)/12 = 981 Па; е_в = 2808 х 0,55= 1545 Па;

Qh = 740 Па (см. таблицу 2п).

							Лист
						М25.13/98-0.ПЗ	6
Им	Ko.iyi	Лист	Hi лок	Подпись	Дата

По формуле (34)

FT* = (1545 ~ 981) х 0,76/(981 - 740) = 1,7 <4,78 м^ч.Па/мг, то есть по этому условию устройство парозащиты не требуется.

4. Проверка возможности влагонакопления за период с отрицательными среднемесячными температурами.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха за период Zo (см. таблицу 2п).

Оно ⁼ 290 Па.

Средняя температура наружного воздуха за тот же период t_H0 = -9,82 °С .

По формуле (27, К.Ф. Фокин)

Т₀ = 23-(23 + 9,82) х 3,74/3,85 = -8,9 °С; этой температуре соответствует Ео = 287 Па.

По формуле (37) ц = 0,0024 х (Е₀ - вно) х Zo / Rnn-rj = 0,0024(287-290) х 160/0,76 = -1,5.

По формуле (35), где D = 26 кг/м³; 5 = 0,19 м; AW_Cp = 25 (по табл. 14)

R^mp = 0,0024 х 160(1545-287)/(26 х0,19х 25-1,5) = 3,9 <4,78 м²ч.Па/мг, т.е. дополнительная пароизоляция не требуется.

Б. Банк в г. Казани

1. Исходные данные: te = 18°С, (р = 50 %.

Условия эксплуатации — А. ГСОП 5167, Rtp - 2.75 м².°С/Вт.

Конструкция стены — по примеру А.

Таблица Зп

№ слоя Материал D, кг/м3 ХА, Вт/м°. С |х, мг/м.ч.Па 1; 5 Цементно-песчаный раствор 1800 0,76 0,098 2; 4 Керамзитобетон 1800 0,80 0,09 3 Пенополистирол М35 26 0,041 0,05

9

3.    Проверка возможности влагонакопления за годовой период.

Значения среднемесячных температур и средней упругости водяных паров

наружного воздуха Zo, сопротивление теплопередаче стены и слоев до плоскости возможной конденсации;

Ъ_фак = 4,66м².°С/Вт

Roен слоев 1.2. з =1/8,7 + (0,015/0,76 + 0,075/0,8 + 0,19/0,041) х 0,93 = 4,53 м²?С/Вт. Температура в плоскости возможной конденсации, соответствующая среднезонным температурам, определяется по формуле (27, К.Ф. Фокин)

Ъ = 18- (18 + 11,1) х 4,53/4,66 = -10,3 °С 5 Т₂ = is - (18- 0,6) х 4,53/4,66= 1,1 °С-,

1₃ = 18-(18- 15,16) х 4,53/4,66= 15,2°С; соответственно:

Е* = 253 Па; Е₂ = 661 Па; Е₃ = 1726 Па.

Е = (253 х4 + 661 х 3 + 1726 х 5)/12 = 969 Па; е_в = 2063x0,5= 1031 Па; вн = 740 Па.

По формуле (34)

R^mp = (1031-969) х 0,76/(969 - 740) = 0,2 <4,78 м².ч.Па/мг, т.е. устройство парозащиты не требуется.

4.    Проверка возможности влагонакопления за период с отрицательными среднемесячными температурами.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха за период Zo (см‘. таблицу 2п )

©но ⁼ 290 Па.

Средняя температура наружного воздуха за тот же период tnо = -9,82 °С •

То = 18- (18 + 9,82) х 4,53/4,66 =-9°С ; соответственно: Ео = 284 Па.

71 = 0,0024(284-290) х 160/0,76 = -3.

По формуле (35), где

D_nc6 = 26 кг/м³; 5 = 0,19 м; AW_CP = 25 %,

FT^P = 0,0024 х 160 х (1031-284)/(26 х0,19х 25-3) = 2,4 <4,78 м²ч.Па/мг, т.е. требования СНиПа выполнены.

						М25 Л 3/98-0. ПЗ	Лист
							7
Изм	Ко.1>ч	Лисг	№ док	Подпись	Дата

1

Требуемое сопротивление паропроницонию слоев стены до плоскости возможной конденсации должно быть не менее его значения по формуле (34)    R^mp„i = (ев - Е) х Rdh I (Е - е») или

по формуле (35)    R^npn2 = 0.0024 х Zox (ев - Ео) I (DwxdwxAWcp* Г)).

Сопротивление слоев паропроницанию:

Rh нар сл 5,4 — 0,02/0,098 + 0,05/0,09 = 0,76 м¹.ч.Па/мг;

Rh висл 1.2.3 = 0,015/0,098 + 0,075/0,09 + 0,19/0,05 = 4,78 м^ч.Па/мг,

2

Сопротивление паропроницанию слоев стены до и после плоскости возможной конденсации те же, что и в варианте А Rnap нар слоев 5, 4 = 0,76 м²чЛа/мг;

RnapeHym слоя 1. 3 = 4,78 м².ч.Па/мг.