Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

95 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

  Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

     1. Общие положения расчета фундаментов глубокого заложения

     2. Основные положения расчета ростверков

     3. Расчет однорядных высоких ростверков на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной плоскости ряда

     4. Общий случай расчета ростверков по плоским расчетным схемам

     5. Пространственный расчет симметричных ростверков

     6. Расчет ростверков в матричной форме

     7. Особенности расчета высоких свайных ростверков устоев

     8. Основные положения расчета массивных фундаментов из опускных колодцев или кессонов

     9. Формулы расчета массивных фундаментов из опускных колодцев или кессонов

Приложение

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

С Я C P

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ ФУНДАМЕНТОВ ГЛУБОКОГО ЗАЛОЕВНИЯ ОПОР МОСТОВ

Иосква 1970

СССР

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-МССЛЕДОВАВДЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ФУНДАМЕНТОВ ГЛУБОКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ ОПОР МОСТОВ

Москва 1970

(2.15)

m

где kj - толщина I-ro (верхнего) одоя грунта;

Jtp a hjr толщины П-го и И-го слоев грунта (в пределах к,щ );

/п } Л7д и т—- значения коэффициентов пропорциональности т дли 1 грунтов I, П и S слоев*

Таблица I

Коэффициенты пропорциональности (в т/ir) яг ? ms a mQ

т

п.п

. Наименование вида грунта

Значения т (для оболочек и столбов),

mf “ те

Значения т для свай

I

Гекучепластичные суглинки и глины? илы

50-200

65-250

2

Мягкопластичные супеси, суглинки и глины; пылеватые пески, а такие пески рыхлые

200-400

250-500

3

Тугопластичные супеси, суглинки и глины; пески мелкие и средней крупности

400-600

500-800

4

Твердые супеси, суглинки и глины; пески крупные

600-1000

800-1300

5

Пески гравелистые, гравий, галька

1000-2000

1300-2500

2«В. Величина характеристики С скального грунта в основании оболочек или столбов принимается (независимо от глубины расположения основания) по значению кубиковой прочности    скального    грунта.

При = 100 т/м2 С = ЗхЮ* т/м3; при /f = 2500 т/м2;

С = I,5xI0b т/м5; при промежуточных значениях величина С определяется интерполяцией.

2.9. В расчетных формулах давление грунта на подошву сваи (оболочки или столба) устанавливается по действительным размерам подошвы, а на боковую поверхность - как для работающей в условиях плоской эа-дачи отдельно стоящей сваи квадратного сечения с расчетной шириной 6Р Расчетная ширина    (в    м)    определяется    по    формуле:

II

а) для столбов и оболочек

§>~K4>(d+ t)*    >    (2,U)

б) для свай

гле а

&

+    (2-15)

-    толщина (диаметр; сваи» ободочки или столба (в к);

-    коэффициент, равный единице при квадратной форме поперечного сечения и 0,9 - при круглой;

-    коэффициент, принимаемый равным

('-к)К

*    •*,' ~T(S77T ’    а-ш

90 не оохвле единицы.

В формуле (2.16);

- коэффициент, зависящий от числа    ободочек    или столбов

при

^=i

к,

» 1.0*

п

пр

к,

* 0.6,

п

«р« 3

к,

« 0,5;

н

к,

« 0,45;


в одной вертикальной плоскости (в одном ряду), параллельной плоскости действия нагруахи;

- среднее расстояние (в и) в свету (на уровне поверхности грунта) между оболочками или столбами, располохышынн в рассматриваемой плоскости.

В тех случаях, когда в разных вертикальных плоскостях, параллельна плоскости действия нагрувкн (разных рядах), расположено разное количество оболочек или столбов, коэффициент к принимается одинаковым для всех оболочек и столбов и равным меньшему из значений, полученных для равных рядов. При отсутствии ободочек или столбов в какой-амбо вертикальной плоскости, параллельной плоскости действия нагруа-КИ| принимается А? * I. При расположении ободочек или столбов в иах-

12

катном порядке и при расстояниях между осями соседних рядов, параллельных плоскости действия нагрузки» меньших (    +    I)    м,    значение Л: *

плоскость действия \ *oepyjMu

fi+'K \    \

ллан яас/таламгеиия

с га л So л или оёоАбмак

Рис. 2

приведенный р$3


устанавливается как дая приведенного ряда, полученного проектированием ободочек или столбов на плоскость действия нагрузки (рис. 2).

\

id

id

ID

При расчете ростверка на совместное действие нагрузки вдоль и поперек оси моота значение к принимается неньлим из значений, полученных для каждого из этих направлений.

2.10. Сваи, оболочки и столбы, погруженные в нескальные грунты с опиранйем или без опирания нижних концов на скальные породы (без забуривания в скалу), при расчете ростверков рассматриваются как расположенные в однородной упругой среде с упруго закрепленными нижними концами; влубина к заложения сваи (оболочки или столба) в грунте принимается равной расстоянию от ее нижнего конца до расчетной поверхности грунта (при высоком ростверке) или до подошвы плиты ростверка (при низком ростверке).

Зтолбы, забуренные в акалу, рассматриваются как жестко ааделая-

13

йне в сечении, расположенном на ни» поверхности скальной Породы; глубина k аалоиения такой оболочки (столба) принимается равной расстоянию от уияэанного сечения до раочетной поверхности грунта (при высоком рост веще) ахи до подоявы плиты ростверк* (ара низком ростверке). Величина А к    маасат от вида скального грунта а прини

мается равной:

йк ш ^ А к а о*


б)    пра нввестняке или песчанике

в)    при кристаллической породе


а) при слабом ракушечнике ахи мергеле А к » ■■■—Я-— ;

2.II* Давлении <оё на грунт по боковым поверхностям свай, оболочек или столбов на указанных далее глубн&х доданы удовлетворять усдовкв:

где £    -    глубина от расчетной поверхности грунта (при выооком роот-

верке) или от подоив» плиты ростверка (при пианом ростверке);

%>с? и P~ Р*0,|И1|Ыв характеристики (угол внутреннего трения» сцеп*

9 ленке и объемный вео) грунта, принимаемые согласно п. 2*13;

Ь - коэффициент, ра лмй 0»? в случаях опирания на опору рао-7 порных пролетных от роений и равный 1,0 - в оотахьных случаях;

р - коэффициент, учитывающий долю постоянной нагрувкн а оуммар-Сг вой, принииаеный ооглаоио п. 2*14*

2.12* Глубины g , на которых проверяется выполнен» условия (2.17); аавноят от лрнмденной глубины к аалохеяия в грунте овал, оболочки или отодба» определяемой по формуле:

Л - <*с k ,    (2.18)

где k - глубаяа алхоженхл свая в грума (ооглаоио п. 2.10)|

оС - коэффициент деформации, величина которого определяется выражением;

U

(2.19)

7

где ЕЗ - жеоткость поперечного оечеиия ствола свая, оболочки или отолба при изгибе.

(в -1$ ), приведены в табл* 2,

Величины оСс (в i ), соответствуй*© рааяичным значениям

105т.ё,

ЕЗ    ш*    ^

При It 4* 2,5 у ал овне (2Л7) должно выполняться для глубин —

и k (т.е. при £ » —j- и В * к ).

При £>2,5 в случае, когда наибольаее горизонтальное давление <2г на передней чаоти боновой поверхности действует на глубине

А    /

, условие (2.17) должно удовлетворяться при £ * 2    |    если

же указанное наибольаее давление действует на глубине 2?&    *

то условие (2.17) должно удовлетворяться при £ а

При сваях, погруженных в грунт на глубины более 10 cL (на исюик чаниен случаев погружения в текучепластичные глины и суглинка, илы), проверка выполнения условия (2.17) не производится.

2.13. *При проверке (в соответствии с п« 2.II и 2.12) горизонтальных давлений на грунт следует принимать:

а)    пря погружении свай, оболочек или столбов во все грунты бее подмыва иля погружении их с подмывом в песчаные грунты, если производится добивка или вибрирование после отключения подмыва,

Ур “ 0,9    (но    не более^чем У - 2°);

с* * 0,4 С„ ,

где У и С • нормативные характеристики (угол внутреннего трения и сцепление) грунта;

б)    во всех остальных случаях

£ = °.е К «

15

Z

дегабсвдкга. деаоуяаян*

j *c* ^6#

-!

tO*m£A

aC_

/0 sтё.

oC

10sm0o

i

oC

*05Г??6;

-1-

10Sm60 j ^

!' «v

c.

cj

1 c ***

L. W

c

52

C

LJ

c

£3

c

Г 'У

! <»-*> \

и.....-........

(M

f*r *}

(M *)

(*')

(*-*)

(»<)

(tf‘s)

{M ’*}

(”')

i 1,000

ОДООО

9,239

0,1560

1 42,823

0,2120

138.25

j 0,2630

357,05

0,3240

792 ,35

0,3800

p 1575,6

i 0,4360

l.IOi

o.jcze

9,847

0,1580

1 14.882

0,2140

143,4»

i 0,2700

368,20

0,3260

813,42

0,3820

1612,0

! 0,4380

IM7

0,1040

10,486

0Д600 i

17*018

0,2160

{ 148,98

0,2720

379,38

0,3280

831,91

0,3810 ;

Ш9 Л

C,4<00

1,338

0,1060

11,158

0,1620

49.236

0,2180

1 151.41

| 0,2740

391,35

0,3300

856,91

0,3860 :

1687,0

C.4.2C

Г ,ш

0,1080

11,364

0,1640 ■! 51,536

0,2200

j 10ОД6

1 0,2^60

.08,36

0,3320

879,31

0,3800 j

:*S*,5

0.44AC

1,6X1

0,1100

32,£05

0,1660 i

53,922

0,2220

166,04

1 0,2700

1X5 Л

C,334C

902,24

0,3900 |

1764,7

0.446C

i.,762

Q,II20 t

J3,383

0,1680

56,395

0,2210

172,10

0,2»00

428,25

0,3360

925,61

0,3920 |

1894,6

0,4480

1,925

0,1110

14,199

0,2700

58,958

0,2260

178,34

0,2320

411,15

0,3380

949.47

0,3910

1 1845,3

0,4500

2,082

0,1160

15>054

0.1720 t

61,613

0,2280

184,75

0,2840

154,35

0,3400

973,01

0,3960

1886,7

0 ,452 c

2,288

0,1180 I

15,949

C ,1740 »

61,363

0,2300

191,35

0,2860

467,88

0,3120 ;

998,65

0.3980 |

1928,8

0.454C

2,449

0,1200

16,887

0,1760 ' 0,1780 I

67,211

0,2320

198,14

0,2880

481,72

C.3UC

1024,00

0,4000

1971,6

C,4560

Г.703

0,1220

17,869

70,158

0,2340

205,11

0,2900

490,80

0,3400

1049,90

0,4020

2015,2

СЧ58С

2,932

0.1240 !

18,896

0,1800 !

73,208 i

0,2360

212,28

0,2920

510,38

0.3480

1076,20

0,4040

2059,6

0.460C

3,178

СД260 j

19,969

0,1820 f

76,363

0,2380

219,65

0,2940

625,22

0,3500

1103,10

0,4060

2X04.8

0,4620

3,136

0,1280

21,091

0,1810 !

79,626

0,2400

227,23

0,2960

540>40

0.3320 j| 1130,60

0,4080

2150.8

0,4640

3,713

0,1300 !

22,262

0,1860 f

as, ooo

0,2420

235,01

0,2980 .

555,92

0,3510

1158,60

0,4100

2197,5*

0,4660

1,007

ол$2: J

23,485

0,1880 j

86,187

0,2440 jj

243,00

0,3000 f

571,81

0,3560

1187,10

0,4120

2245,1

0Д68С

4,320

0,1340 !

21,761 '

0,1900 j

90,090

0,24601

251,21

0,3020 !

538,05

0,3580

1216,20

0,4140

2293,5

0,4700

\ 4,653

0.Ш0 j

26.091

0,1920 j

93.812

0,2480

259,64

0,3040 1

604,66

0,3600

1215,90

0,4160 |

2342,7

0.472C

5,005

0,1380 ‘

-7,479

0,1940 [

97,656

0,2500;

268,29

0,3060 !

621,65

0,3620

1276,10

0,4180 !

2392,7

0.474C

5,3TB

0,1100 f

28,923

0,1960 j

101,636

0,2520j

277,17

0,3080

639,01

0,3640

1306,90

0,4200 |

2443,6

0,4760

5,m

0.1420

30 ,132

0,1960 !

105,721

0.2510|

206,29

о.зюо \

656,76

0,3660

1338.30

C.4220

2495,4

0,4780

6,222

0,1440 !

32,000

0,2000 i

109,950

0,2560j

295,65

0,3120 [

671,90

0,3680

1370.30

0,4240

2548,0

0,430C

6,634

0,1460 ;

33,632

0,2020

114,314

0.2580

305,24

0,3140 j

693,44

O.STOO

1403,00

0,4260

2601,6

0,4820

7,101

0,1480 1

35,331

0,2040

1X8,810

0,2600i

315,09

0,3X60

712,38

0,3720

1436,20

0,1200

2056,0

0.484C

7,591

0,1300 ij

37,097

0,2060

123,450

0,26201

325,19

0,3200

731,74

0,3710

1460,50

0,4300

27X1,3

0,4860

8.Ш |

0,1520 jj

38,933

0,2080

120,240

0,2640i

335,54

0,3200

751,52

0,3760

1504,60

0,4320

2767,6

0,488C

8,662 | _1

0,1540

40,361

0,2100 I

_ZJ

133,170 I

_i

0,2660 __J

346,16

0,3220

771,72

0,3780

1539,70

0,4340

2821,8

0,490C

'

OW'D

24269

owe* о

48456

0094*0

5SS62

0904*0

09541

0259*0

584II

0865*0

Г If у,

0995*0

5* 994t

, 0998*0

4048? j

0218*0

00989

0854*0

£2052

0904*0

56Z4I

0059*0

1 466X1

1 0965*0

2*0254

0295*0

6*4494

j om*o

itret ! oore'o

89896 <

0954*0

56992

0204*0

89041

OTW‘0

j mil

5 otss'o

6*9684

. 0095*0

4*1669

* 0298*0

2654? I

0808*0

o»we 3

0954*0

04692

0004*0

40991

0999*0

i 052П

1 3265*0

2*1424

ores' 0

?*40C»

0098'0

tmt

098в‘0

5Г0ГС И

0254*0

swtz

0859*0

89991

0999*0

! (Mil

OObS'O

j 2*6914

0985*0

I'V*»

, 0858*0

96m

I 0909*0

seres j oore'o

05482

0969*0

25591

0299*0

! »«0I

I 988S'0

6*8204

0985*0

г'гк*

. 0958*0

6565?

lozoro

08ГОГ | OBfl'O

9ZHZ |

0*69*0

66091

0099*0

j «5401

j 0985*0

2*0169

0285*0

’ S*I?29

j o»re'o

fzm

10008*0

89£Z£ j Om'O

90162

0269* 0

89851

огеэ'о

145 01

J 0985*0

j 0*8(49

0085*0

о'ги»

1 oz58*0

568ft

i0864*0

огеге j o»re*o

96422

0089*0

099SI

0959*0*

TOWI

\ 02SS*3

| S‘i499

ores'0

9*6019

0058*0

14899

|0964*0

4S6IC

om‘o

26922

0889'0

SIfSI

0959*0

£»zoi

j ores'0

1 9*5959

0925*0

5*920»

I OB wo

1586?

i 0*64‘0

issie

00>4"3

06122

0989*0

26I5I

0ZC9'0

58001

084S*0

2*1599

0925*0

5*0563

1 0999*0

SSES*

|огбл'о

zsm

0894*0

268X2

; ow4o

24691 ll 005^ )

9*9266

0945*0

e‘<m9

ores* 0

4' 5488

i Otwo

9282?

■ 0064*0

Шб£

0984*0

465X2

0289*0

K49I

0829*0

9*4946

094S*0

о'гегэ

oozs'o

0*208?

I 0898*0

12929

! 0884*0

93902

0884*0

50872

0089*0

65591 1

0929*0

£*6X96

0245*0

ГЕ 219

08X5*0

5* 6*^c

j 0098*0

IOT9 !i 0994*0

66662 ?

0284*0

910X2

ore.9‘o

iZ£K

ОИУО

Л‘09*6

1 0045*0

6‘ 9109

0915*0

0*859?

0898*0

9261» |jowro

02962

ООГЛ'О

tuoz

0949*0

4X191 !

0ZZ9‘0

I'ores

1 0895*0

I* 2165

0915*0

4*4356

i 0998*0

S6309 li 0284*0

99262

0824*0

8990Z

0949*0

sow i !

0019' 0

5*19X6

j 0995*0

i'eres

OZIS'O

9*8156

0968*0

69609

0084*0

Гм

QD

Я

0924*0

69102

0249*0

90457

i 0819*0

5*9106

I 099S*0

8* 9045

0015*0

8*0596

0298*0

49866

0844*0

90982

Of24*0

38361

0049*0

1055Г

09Г9* 0

9*6988

0295*0

9*9095 i

0905*0

1*3866

0098*0

08969

i0944*0

88X52

0224*0

6I96X

0899*0

ioc?i !

0919*0

5*9248

0095*0

5*4055 1

0905*^0

I* 4I6t

0928*0

ЯГ696

\0fU‘0

84442

j 0024*0

69661

10999*0

сок: :

0219*0

5*5858

j 0855*0

4*6095 j 090* 0

0*2526

0928*0

QSt& *01U% 0

гггег

ОШ'О

28061

10f99*0

40621

0019*0

0*9998

0955*0

re ics

0205*0

0*8816

092S*0

4864E

' 0044*0

99042

0914*0

81Ш

10299*0

914Л

0809*0

9*8058

09SS*0

5*9X25 I

0005*0

o* sz:z

0228*0

82646

81492

0tI4*0

95581

10099*0

52521 1

0909*0

4*2418

OJSS'O

0* 52X5 j

096»‘0

O'E906

0028*0

иоле

10994*0

Z4892

. 02X4*0

96381

0853*0

SH5ZI t

0909*0

4*8508

0055*0

9*2805

0969*0

0‘200t

08I8'O

92Э9Е

[j 0?94‘0

09052 j| 0014* 0

ZW8I

0955*0

«9121

0209*0

5*9064

0895*0

0*2969

0969*0 |

0*2962

0919*0

ШЭ9

0234*0

I6K2

*0804*0

06441

0f99* 0

996IX

0009*0

0*?4o4

0995*0

5*2589

0Z6VO

6*:«82

"TpO

~~T^3)

■ \ j-A)

(,-«)

lxJO

(s-Я)

<*A

<*»

<iJO

(gJO

Cx_">

(gJO

<r-»)

<*-*}

>

£7

1 Э

CJ

/% -? A r"

CJ

Э

CJ

1 Ю

Г7

77

Уш50^

1 7°

1

*$iu OA

0*

ywsOt

*Qlo па * s

Уш^

[

Z rtmpvj mtxmfotfir

Расчетный объемный вес грунтов всех видов принимается с учетом Гидростатического давления.

При нескольких слоях грунта значения 5£ ,    и    Jr" рекомен

дуется принимать средневзвенеиными на участке эпюры давлений! на кото* ром эти давления (полученные по расчетным формулам) имеют один ^нак.

2.14.    Коэффициент /> принимается равным:

сг

г,'Ъм^->    К-2")

При Тг ^ 2,5 принимается а * 4, а при    /7^5 п = 2,5.

Яри 2,5 <Тг < 5,0 значение а    определяется    линейной интерполяцией.

В выражении (2.20):

Мп - момент от внешних постоянных нагрузок в сечении фундамента на уровне нижних концов свай, оболочек или столбов;

М& - то же от вневяих временных нагрузок.

Моменты Ип я    при расчете однорядных фундаментов на на

грузки, действующие в вертикальной плоскости, перпендикулярной ряду, определятся от всех внешних нагрузок, а в осталЛых случаях только от горизонтальных нагрудок.

При расчете однорядных фундаментов на внецентренно приложенную вертикальную нагрузку, а также при расчете фундаментов опор вневне статически неопределимых распорных сметем следует принимать п * 4 независимо от значения К

2.15.    В случае, когда горизонтальные давления d£ па грунт не удовлетворяют требованиям п. 2.II, но при этом горизонтальное смещение верха опоры меньше допускаемого, следует уменьшать значение m до вежичияы, при которой горизонтальное перемещение верха опоры получается равным допускаемому. Горизонтальные давления ьг при новом ввачении m должны удовлетворять требованиям п, 2,11, При этом значении m следует определить изгибающие моменты в поперечных сечениях свай, оболочек или столбов и проворить прочность этих сечений.

При весьма слабом верхнем слое грунта разрешается не учитывать его оопротивжвнм, т.в. в качестве расчетной поверхности грунта рао-сматривать ннжяж» границу этого слоя,

2.16.    Для обеспечения необходимой несущей способности оснований оболочек и столбов с приведенной глубиной 71 > 2,5 (при опирании на наскальный грунт) или >Г>4,0 (при опирании на скалу), а также свай

18

одедуех проверять выполнение условия

^ , (2.211

где А/р - расчетное продольное усилие в свае, ободочке иди столбе;

Р - расчетная несущая способность сваи, оболочки иди столба на осевое сжатие.

В остальных случаях:

а)    при расчете фундаментов с оболочками, а также со столбами, не наделанными в скалу, следует убедиться в том, что накбольаее давление в их основаниях не лревыпает расчетного сопротивления грунта;

б)    при расчете фундаментов со атохбами, заделанными в с калу ^-сле

дует проверить прочность заделки при оовмеотном действии продольной силы    , изгибающего момента ^ и поперечной силы    ,    найденных расчетом для глубины £    (ом.п.    2Л0); при проверке

прочности заделки эти уоилкя прикладываются к забуренному в акалу участку столба в уровне поверхности скалы.

Если в сва , оболочке или отодбе возникает выдергивающее продольное усилие //    ,    то    должно выполняться условие

| /V | « уО ,    (2.22)

где Р - расчетная несущая опоообнооть сваи, оболочки иди столба ° на выдергивание.

2.17.    При расчете ростверков со сваями, оболочками или отоябаыи, опертыми на несхжльный грунт, кроме проверок (см.п. 2,16) их несущей способности (по грунту) необходимо проверить несущую способность ростверка как условного массивного фундамента согласно приложению 2,

2.18.    При расчете ростверков перемещения головы каждой сван, оболочки или столба принимаются пряно пропорциональными действующим на нмх нагрузкам, а деформации конструкции предполагаются малыми по сравнению

с размерами ее элементов. В соответствии с этим расчет ростверков производится обычными методами строительной механики.

Головы свай, оболочек или столбов принимаются жестко заделанными в плиты.

2.19.    При определении коэффициента продольного изгиба расчетную длину £ свай (оболочек или столбов) следует принимать:

а)    при однорядном расположении свай £ = 2    ;

б)    яри наличии в ростверке наклонных свай, препятствующих горнаом-

Т9

тыльному смещению плит в любом направлении, £ = 0,5 Z ;

м

в) в остальных случаях £ = 4, ,

Аг

где 6 - длина изгиба сваи, определяемая по формуле (4.6) при любых значениях приведенной глубины Л заложения сваи в грунте.

При расчете устойчивости столбов, забуренных в окалу, за длину изгиба принимается величина <СМ , найденная по формуле (4.6), но не белее, чем А 1    1    где - свободная длина столба,

2.20. Расчет ростворясв в обман случае производится хая пространственной конструкции. Однако, ростверк о жесткой х' плитой, симметричный относительно вертикальной плоскости2®^, нохет рассчитываться на нагрузил1 действующие я этой плоскооти, по плоской расчетной схеме, подучаемой проектированием ростверка на плоскооть действия нагрузки.

В разделах 3-7 приводятся формулы30®) расчета ростверков с жесткими плитами.

Разделы 3 и 4 содержат формулы расчета ростверков по плоским схемам. Формулы раздела 3 охватывают частный случай расчета - расчет однорядных высоких ростверков на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной шмоМооти ряда1 а формулы раздела 4 - орарй случай.

*)

В разделе 5 изложен пространственный расчет ростверков, симметричных относительно одной или двух вертикальных плоскостей. Общий случай расчета пространственного несимметричного ростверка дан в матричной форме в разделе 6$ там же приведены матрицы для расчета ростверков по плоским схемам. В разделе 7 рассмотрены особенности расчета ростверка уотоя с плитой, раопояоиенной выие поверхности грунта2®32.

ПРЕДИСЛОВИЙ

К фундаментам глубокого ааложавмя мостовых опор относят-сн ннакне и высокие ростверки на оввй, столбов и оболочек, а такие массивные фундаменты, сооружаемые с помощью опуокиых колодцев иди кеоооиов.

Нивкио ростверки м маосивмые фундаменты рассчитываются по Технически уолове» проектирования желев но дорожных, автодорожных м городских мостов и труб (СН 200-62); высокие ростверки ив овай, отолбов или оболочек диаметром менее I и - да Техническим ужаааямям по проектированию высоких оиайных ростверков мостовых опор (ПВР-56); высокие ростверки из обоночек диаметром I м и более - по Тахшпеокш укаааниям по проектированию и строительству фундаы итев в опор мостов иа сборных келеаобетомных оболочек (ВСН 110-64),

Методика расчета ниаких и кыооких ростверков, приведенные в СН 200-62, ТЗГВР-56 и ВСН НО-64, основаны на рааличцых полонениях, а связи с чан иа обеих границах областей применения этих методик часто получаются противоречивые рееульта-ты» Противоречия уотраяяются при яспоиьеошяим рааработаяней в ЦНИИСе лабораторией оонований к фундаментов моотов и приведенной в нестойких Рекомендациях единой (обоб«нвой) методики, охватывающей раочетн всех типов фундаментов глубокого еалодония (в сом числе н массивных фундаментов)»

Рекомендации разработаны кандидатами технических наук К.С.8авриввнм и Г'С'Шшро* В раеработие отдельных пунктов рекомендаций принимали участие канд.техн.нжук Н.М.Глотов и инженер Н.М.Бмбииа,

8амачаиня н пожелания просим направлять по адресу: Моо-ква И-329, Мгарокнй проавд, 2, Всеооюеннй научно-исследовательский институт транспортного строительства, отделение шс-куоотвенных сооружений.

Заместитель директора нвотитута

А.СМОЛЬЯНИНОВ

Руководитель отделения искусственных сооружений

института    миш 2

3. Расчет однорядных высоких dociверков на нагрузки, действующие В ПЛОСКОСТИ, ИСриьпДИК.у'ЛЯ^НОи плоскости ряда

5*1* горизонтальное смещение СС подошвы плиты ростверка и угол ft ее поворота определяются по формулам:


и = -г

/з =//<f *мА\

j


(3.1)


У



Рис.


£


где // и 4/ - поперечная сдое и изгибающий момент, действующие со стороны плиты ростверка на голову сваи (ооолочки или столба);положительны, когда направлены соответственно вправо и по часовой стрелке (рис.З),

J и - горизонтальное смещение и угол поворота сечения сваи (со свободным верхним концом) в уровне подошвы плиты ростверка от горизонтальной силы Н = I, приложенной в том же уровне (рис. 4,а);


О- - то же, от момента Af = I (см.рис. 4,6).


Перемеценив а и ft положительны, когда направлены соответственно вправо и по часовой стрелке.

3.2, Поперечная сила /У и изгибающий момент Л/ определяются в предположении, что действующая на опору Внешняя нагрузка поровну распределяется между всеми сваями, оболочками или столбами.

4'. I ■ I


3.3. Перемещения


определяются по формулам;


1. PfoM яадощмя ИОЦИ ftfflmtmq, pflY<fr*9C9 ШЯИВИ


1*1. Расчеты фундамевтов глубокого валожевия производятся по ираж предельный состояния*.

По первому предельному Состоянию выполняются расчеты:

а)    прочности конструкции фундаментов по материалу;

б)    прочности (несущей способности) основания;

в)    устойчивости фундамента против глубокого сдвига (совместно о грунтом) по круглоцилйвдрической поверхности скольжения.

По второму предельному состоянию выполняются расчеты:

а)    вертикального омецення (осадки) основания;

б)    горизонтальных смещений верха опоры*

По третьему предельному состоянию выполняются расчеты трещино-стойкости железобетонных конструкций фундаментов.

ПРИМЕЧАНИЕ. К фундаментам глубокого заложения относятся ростверки мв сваи» оболочек Или столбов а также массивные фундаменты! сооружаемые с помощью опускных колодцев или кессонов.

1.2. Настояцие^екомендащия содержат методяжу расчета фундаментов глубокого з?пожения опор мостов на эксплуатационные нагрузки,пов-воляющую определять перемещения опор, а также внутренние усилия,действующие в поперечных сечениях массивного фундамента или каждого элемента (свал, оболочки, столба) ростверка, и давления, возникающие ло поверхностям их контакта с грунтом.

б/;Рекомендацяях"яе рассматриваются вопросы проверю! прочности по материалу и трещяностойкости массивных фундаментов и элементов ростверков, а также определения расчетных сопротивлений грунтовых оснований вертикальному давлению и несущей способности (по грунту) свай,


х)


В соответствии е проектом "Указана* по проектированию основали* м фиммиймтой атмезиодорожж: к. автодорожных и городских мостов м *рубг (П редакция) здесь и далее имеются в виду:


м) сваи - сплошные ми полые элементы с размером поперечного сечения до 0,8 ш. погружаемые в грунт с закрытым нижним концом, а также с отрытым, но без удаления грунта яа их вкутреш зй полости;


б) оболочки - полые или заполненные бетоном (после заглубления в грунт) элементы, погружаемые с открытым нижним концом и выемкой грунта из их внутренней полости;


в) столбы - элементы, сооружаемые путем устройства в грунте скважины и последующего заполнения их бетонной смесью.


обилвчек и столбов на продольную нагрузку; эти вопроси долины оя в соответствии с действующими норыативниии документами.

1.3.    При определении расчетных сочетаний нагрузок тормозам ли, навах судов, давление ветра, давление льда учитываются дейсз юноши либо вдоль, либо поперек оси поста. На одновременное дейсач-одних из этих сил вдоль, а других поперек оси моста расчет фундаы '"ов не производится.

1.4.    Уровень расчетной поверхности грунта принимается :

а)    при расчете осадки основания опоры от нормативных постонал* нагрузок - бее учета размыва грунта;

б)    при прочих расчетах - с учетом местного размыва грунта у опоры при расчетном расходе воды.

1.5.    При проектировании фундаментов устоев за расчетную поверхность грунта принимается естественная поверхность грунта, а при нали чин старой насыпи или насыпи, возведенной намывом, - их поверхность.

6 случае очень слабого верхнего слоя грунта (яд, текучвпдастнчная гли на и суглинок), за естественную поверхность принимается подонва этого слоя.

1.6.    Расчеты устойчивости против глубокого сдвига (совместно с грунтом) по круглопилицдрической поверхности производятся для фундаментов опор, расположенных на крутых косогорах, а также для устоев при высотах насыпи более 10 м во всех случаях, а при высотах насыпи от 5 до 10 м в случае расположения под оодонвой маооивно! фундамента ид» плиты ростверка пласта глинистого грунта. Эти раочеты производятся ооглаоно приложению 1.

1.7.    Бели под несущим пластом грунта, непосредственно воспринимающим давление от свай, оболочек или столбов, залегает слой более слабого грунта, необходимо проверить напряжения в уровне верха этого подстилающего слоя. Такая проверка производитсн по методике, применяемой при расчете фундамента мелкого заложения, в качестве которого в случае ростверка рассматривается условный фундамент с размерами, устанавливаемыми согласно приложению 2, а в случае массивного фундамента -согласно п. 8.6.

1.8.    Осадка основания фундамента глубокого заложения от норматив** ных постоянных нагрузок определяется по методике, применяемой при расчете фундамента мелкого заложения, в качестф которого в случав ростверка приыима тся условный фундамент с размерами, устанавливаемыми согласно приложению 2, а в случае массивного фундамента - согласно

П. 8.6.

2. Основные положения расчета ростверков


2.1.    Настоящие Рекомендации содержат методику расчета ростверков (ив свай, оболочек или столбов) с подошвами плит, расположенными как выше уровня расчетной поверхности грунта (высоких ростверков), так и ниже этого уровня (низких ростверков). Методика позволяет произвести расчет высоких и низких ростверков на любые нагрузки при любом расположении сва*, оболочек или столбов, в том числе и при расположении их в один ряд*

2.2.    При составлении сочетаний нагрузок для расчета ростверков следует иметь в виду, что равные нагрузки (например, горизонтальная ветровая нагрузка и ледовая нагрузка, действующие в одну сторону,

но приложенные одна выше, а другая ниже упругого центра) могут вывивать усилия в св ях (оболочках или столбах) и перемещения опоры разных знаков, в связи с чем уменьшение величины отдельной нагрузки может приводить к увеличении усилий в сваях и перемещений опоры от рар-снатриваемого сочетания иагрувок. Следует также теть в виду, что по-нижеиие уровня приложения горизонтальной нагрузки может приводить к увеличение усилий в сваях и перемещений опоры. В свяви о изложенным, в необходимых олучаях, при проектировании ростверков раочеты их надо производить не только на наибольшие вагрувки, но и на меньше, и не только приложенные в наивысиих уровнях, но я в более низких.

Упругим центром ростверка называется точка, расположенная в вертикальной плоскости симметрии ростверка и обладающая тем свойством, что сила, проходящая черев нее и действующая в указанной плоскости, вызывает только поступательное смещение плиты ростверка и не вызывает ее поворота; момент, действующий на ростверк в той же плоскости, вызывает поворот плиты вокруг оси, проходящей через упругий центр.

Координаты Я. и Ес упругого центра, расположенного в плоскости Я0Е ростверка, сммметричного относительно этой плоскости (см. рис. 1,а и б), равны:


*Ъ‘


z г - 2 г

Trr V да * *

гг- г*

«а сс *е


Е

с


г г - г

лс сА а


Т г - г

ла сс асе


ес > (2.1)


а ростверка, симметричного и относительно плоскости


Ог ,


равны:


- _ь«_.


2.2)


У *


*)




Ршс* I


координаты и и £ упругого центра, расположенного в плоо-уОв ростверка, симметричного относительно этой плоскости (рис. и в), равны:


и ш _ЪеЬ-s.__У; z = 7Сс    Ze*    (2.3)

эстверка, симметричного и относительно плоскости <г о* , равны:


Ус


= О;


£

с


(2.4)


Величины Z , входящие в формулы (2.1)-(2.4), определятся в ютветстнии с формулами (4.13) и (5.9).

2.3. Расчет низких ростверков производится с учетом сопротивления рунта перемещениям как свай, оболочек или столбов, так и плиты ростверка. При этом реактивное давление грунте на плиту устанавливается только на участках ее боковых граней, перемещающихся к грунту.


1Лщ При расчете ростверков из свай, оболочек или столбов (за исключением расчета осадки от постоянных нагрузок) грунт, окружающий плиту, сваи, оболочки и столбы, рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом постели.

Величина коэффициента постели Св (в т/м5) грунта по боковым граням плиты ростверка определяется подформуле:

> (2-5>

где т.£ - коэффициент пропорциональности (в т/м^), характеризующий изменение с глубиной коэффициента постели грунта, расположенного выше подоявы плиты ростверка;

В - глубина (в м) расположения точки, для которой определяет-^ ся коэффициент постели (т.е. расстояние от этой точки до расчетной поверхности грунта).

Величина коэффициента постели Cz (в т/м5) грунта по боковой поверхности сваи, оболочки или столба определяется по формуле:

Cg    ,

8


(2,6.)


ГДв m. - коэффициент пропррциональности (в т/i/*) грунта, окружающего сваю, оболочку или столб;

?    -    глубина    (в    к)    расположения точки, для которой определяет

ся коэффициент постели, по отножению к расчетной поверх*-ности грунта (при высокой ростверке) или к подовве плиты ростверка (при нмввом ростверке).


Величина коэффициента постели CQ (в т/м5) грунта под подоивой сваи, имеющей уиирение, оболочки или столба определяется по формуле:

где С - характеристика (в т/м5) грунта,расположенного под подоивой свая, оболочки или столба;

Значение характеристики С (в т/м5) нескального грунта определяется по формуле:

а) при h ^ 10 м


d - толщина (диаметр) основания сваи, оболочки или столба (в и), 0 приминаемая равной при наличии уширения в нижней части -наиболлжену поперечному размеру уширения, а при отсутствии уиирения - толщине (диаметру) ствола оболочки или столба*

Ml

(2.9)

С - 10 ” io ;

б) при

к jr Ю к

С=то\

Здесь т - коэффициент пропорциональности (в т/м1*) грунта,

расположенного под подоявой сваи, оболвчки или столба;

к - глубина (в м) расположения подошвы сваи, оболочки или столба по отношению к расчетной поверхности грунта.

Значение характеристики С скального грунта принимается в соответствии с п. 2.8.

2.5. Значения коэффициентов пропорциональности    щ^ , т и

t?io принимаются по табл. I.

9

В пределах величин, укааашшх в табл, I, коэффициенты пропорциональности принимаются jqu большими, чем мотиве грунты. Для песков и оупесей указанные в строках 3-5 табл. I значения т, гп6 и /?готносится к грунтам средней плотности; для плотных песков и оупесей наибольшие табличные значения т повышаются на ЗОН»

о

2.6.    При наличии в пределах глубины hn заложения подошвы плиты

ростверка (нике расчетной поверхности грунта) нескольких слоев грунта р&вренается сопротивление грунта по боновый граням плиты определять по приведенному значению    , вычисленному по формуле:

rrij-    ,    (2Л0)

где - значение коэффициента пропорциональности для L -го слоя грунта;

- толщина с -го слоя грунта (

2.7.    При налички в пределах длины сван (оболочки или столба) нес-кодькхх слоев грунта разрешается для определения сопротивления грунта до боковой поверхности сваи пользоваться одним приведенным значением

т • Бели в пределах глубины Лт (в и) от расчетной поверхности грунта (прй выооком ростверке) ядн от подошвы плиты роотверка (при низком ростверке), равной

hm~2(d+i),    <2    ли


раолодонен один олой грунта, то приведенное вначенле т принимается равный значению, соответствующему этому грунту.

В формуле (2Л1) череа cl обозначена толщина (диаметр) оваи, оболочки или отолба (в и).

Йели в пределах глубины к^ расположено два слоя грунта, то приведенное значение т определяется по формуле:



(2.12)


т


и если три слоя, то по формуле


10


1

Жесткими считаются плиты, деформации которых под нагрузкой невелики по сравнению о их перемещениями.

2

3

Высокий ростверк является симметричным, если шлет место симметрия В расположении свай, их длинах (как общих, так и над поверхностью грунта) и меткостях! пл«в ростверка при этом может быть неош-метричной. У опшетричйого низкого ростверке кроме того, должна бмп орммвтричмой чаеть плиты1 расположенная ниже расчетной поверх1 нобТи грунта.

Наряду о приведенными формулами могут использоваться и другие, основанные на тех же положениях.

) СпеЦяфячеойАй особенность расчета высоких ростверков устоев заключает о я в том, что среди внешних нагрузок имеются такие, которые приложены непосредственно я сваям, оболочкам или столбам.

20