Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

43 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

 Скачать PDF

Оглавление

1Общие положения

2 Опасные влияния. Требования и нормы

     Мероприятия по защите от опасного влияния

     Расчет опасного влияния

Приложения

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

03.02.1965УтвержденМинистерство энергетики и электрификации СССР
11.02.1965УтвержденМинистерство путей сообщения СССР
12.02.1965УтвержденМинистерство связи СССР
ИзданИздательство Энергия1966 г.
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР


МИНИСТЕРСТВО СВЯЗИ СССР


МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ СССР


ПРАВИЛА

ЗАЩИТЫ УСТРОЙСТВ ПРОВОДНОЙ связи ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ И ТЕЛЕМЕХАНИКИ ОТ ОПАСНОГО И МЕШАЮЩЕГО ВЛИЯНИЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ


Часть I

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ОПАСНЫЕ ВЛИЯНИЯ


ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЭНЕРГИЯ»


МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР


МИНИСТЕРСТВО СВЯЗИ СССР


МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ СССР


ПРАВИЛА

ЗАЩИТЫ УСТРОЙСТВ ПРОВОДНОЙ связи, ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ И ТЕЛЕМЕХАНИКИ ОТ ОПАСНОГО И МЕШАЮЩЕГО ВЛИЯНИЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

Часть I

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ. ОПАСНЫЕ ВЛИЯНИЯ


0

ИЗДАТЕЛЬСТВО «Э Н Е Р Г И Я>


МОСКВА


1966 ЛЕНИНГРАД


г) значения коэффициентов экранирования тросов St, подвешиваемых на линиях электропередачи, определяют расчетом. Ориентировочно для некоторых типов тросов коэффициенты экранирующего действия можно принимать равными величинам, указанным в табл. 2-6.

Расчетное значение коэффициента экранирующего действия тросов

Таблица 2-6

Материал тросов

Сечение тросов, мм2

цветной

металл

сталь

50, 70, 95

0,65

0,95

120, 150

0,55

0,90

д) величины коэффициентов экранирующего действия металлических защитных покровов (оболочка, броня, металлические экраны) кабелей, проложенных в земле, определяют по формуле

So=(2-8)

где So — реальный коэффициент экранирующего действия;

Sk — идеальный коэффициент экранирующего действия металлического защитного покрова, зависящий от его электрических параметров, он может быть определен расчетом по формулам, приведенным в приложении 3, а также путем непосредственного измерения;

Кяз — числовой коэффициент, учитывающий состояние изоляции оболочки и брони по отношению к земле -и условия прокладки кабеля.

Для большинства применяемых на практике бронированных и голых кабелей на р:ис. 1-9 приведены графики значения Sn в зависимости от величины индуктированной продольной э. д. е. Е на единицу длины кабеля (в/км) и диаметра оболочек кабелей (мм).

Оболочки и брони кабелей с джутовым покрытием через незначительный срок эксплуатации оказываются хорошо заземленными по всей длине, коэффициент Киз принимается равным единице, если оболочка и броня кабеля по концам усилительного участка, подверженного влиянию, будут подключены к заземлениям с сопротивлением не более 2 ом.

§

J

Рис. 1. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия Sn бронированного кабеля со свинцовой оболочкой от ее толщины t (лш), диаметра кабеля под свинцом da (мм) и напряженности электрического поля

Е (в/км).


10


Рис. 2. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия Sjs городских кабелей связи без брони от диаметра кабеля под свинцовой оболочкой dn при f=50 гц.


Для кабелей со специальным изолирующим шлангом поверх брони (из хлорвинила или полиэтилена) коэффициент /Сяз принимается равным 1,2, если оболочка и броня будут подключены к заземлениям по концам усилительного участка с сопротивлением не более 2 ом, а в промежуточных точках через каждые 3 км — к заземлениям сопротивлением не более 5 ом.

При других случаях расположения заземлений вдоль кабеля со специальным изолирующим покрытием и иных величинах сопротивлений заземлений /Сиз должен быть определен расчетом в соответствии с приложением 3;

е) значения коэффициентов экранирования оболочек кабелей и тросов для случаев, не указанных в пп. г и д, должны быть определены непосредственно измерением или расчетом;

ж) коэффициент экранирования нескольких кабелей с металлическими оболочками, проложенных рядом в одной траншее, определяется выражением

с,    с #s +tfl> (^2 *— Mi-2)

о общ —    1    ^

ч/    — М1-3)

гг

х    ,    (2-9)

где S'oen, — общий коэффициент экранирующего действия нескольких кабелей;

Si — коэффициент экранирующего действия первого кабеля;

и



Рис. 3. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия Su кабелей с алюминиевой оболочкой без брони от диаметра кабеля под алюминиевой оболочкой при f=60 гц.

В этой конструкции кабеля значение 5И не зависит от напряженности электрического

поля В, bIkm,


Ri — активное сопротивление металлических покровов /-го кабеля, ом/км;

Li — самоиндукция металлических покровов i-го кабеля, гк/клг, M\_i — коэффициент взаимоиндукции между первым и l-м кабелем, гн/км; zt — полное сопротивление металлических покровов {-го кабеля, ом/км.

2-24. При использовании в расчетах коэффициентов экранирования, приведенных в п. 2-23, необходимо руководствоваться следующим:

а) при наличии на ВЛ, а также между ВЛ и ЛС нескольких экранирующих проводников, влиянием которых друг на

12

друга можно пренебречь (коэффициент взаимоиндукции для этих проводников меньше коэффициентов самоиндукции Mt_i <£4), определяемый формулой (2-9) общий коэффициент экранирующего действия равен произведению коэффициентов экранирующего действия всех этих проводников:

SoeneSpSiS»,    (2-10)

где Sp — коэффициент экранирующего действия рельсов; 5Т—коэффициент экранирующего действия троса; 5К — коэффициент экранирующего действия оболочек кабеля; при этом коэффициент экранирующего действия оболочек кабеля ЛС определяется для продольных э. д. с., уменьшенных другими экранирующими проводниками.


Рис. 4. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия оболочки кабеля марки МКБКМБ емкостью 14X4x1,2+5X0,9 от напряженности поля при f=50 гц.

(Защитные покровы: свинцовая оболочка dB=*34,5 мм, ^*=38,1 мм, *~1,8 мм; повив из 24 медных проволок d=2,2 мм, общая площадь сечения меди Qo6j4=»90,$ мм2; две броне-

ленты из стали НУ 45X0,5).


Рис. 5. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия оболочки кабеля марки МКБПМБ емкостью 14X4X1,2+0,5X0,9 при

f—50 гц от напряженности поля.

(Защитные покровы: свинцовая оболочка dB-31,5 мм, dH-35,l мм, f-I,8 мм; повив из 22 медных проволок прямоугольного сечения 4,63X0,9, общая площадь сечения меди

фО0Щ«91 мм2, две бронеленты 40X0,5).


13


14


Рис. 6. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия оболочки кабеля марки МКПАБ емкостью 12Х4Х 1,05+3X4X0,9+5х Х0,9 от напряженности поля при /=50 гц.

(Защитные покровы: десять медных лент 28X0,25, общая площадь сечения меди Qo6l4— —92,2 мм2', свинцовая оболочка dB —28 мм, 31,6 мм, /-1,8 мм; две бронеленты из

стали НУ 35X0,8).


О 10    20    30    40    50    60    70    80    SO 100 6/лм

Рис. 7. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия оболочки кабеля марки МКПАБ емкостью 12X4X1,06+3X4X0,9+5X0,9 от напряженности поля при /=60 гц.

(Защитные покровы: алюминиевая оболочка —24,6 мм, </н—28 мм, /—1,7 мм; две бронеленты из стали НУ 35x0,8).


Рис. 8. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия оболочки кабеля емкостью 4X4X0,9+4Х4Х 1,2+ +4Х4Х1.4 от напряженности поля при /=50 гц.

(Защитные покровы: свинцовая оболочка dB=22,4 мм, 24,8 мм, i*= -1.7 мм\ две бронеленты из стали НУ 40X0,8).


Рис. 9. График зависимости идеального коэффициента экранирующего действия кабелей с алюминиевой оболочкой и броней из двух лент стали марки НУ толщиной

0,5 мм при /—50 гц.


15

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПОЯСНЕНИЯ К РАСЧЕТНЫМ ФОРМУЛАМ ОПАСНОГО ВЛИЯНИЯ

1. Продольная э. д. с., индуктированная в проводе линии связи, рассчитывается и нормируется для случаев однополюсного короткого замыкания фазового провода на землю ВЛ. Можно считать, что переменный ток короткого замыкания частотой 50 гц во влияющей ВЛ не изменяется ни по амплитуде, ни по фазе.

Для бесконечно малого элемента длины провода связи dx, находящегося на расстоянии х от начала сближения (рис. П1-1), значение модуля элементарной продольной э. д. с. будет: dEx—<oMIdxt

где ft>=2rtf — круговая частота влияющего тока;

М(1_А) — коэффициент взаимоиндукции, гн/км, подсчитанный для расстояния между линиями &ЭКВ*

I — влияющий ток, а.

Продольная э. д. с. на проводе связи в пределах всего участка сближения /общ*

Е — (дМИоб щ = 2]_л//общ,

где 2i_a — модуль взаимного сопротивления между ВЛ и ЛС.

При наличии нескольких участков косого сближения продольную э. д. с. на проводе связи подсчитывают по формуле

п

где    определяется    для эквивалент

ной ширины сближения (см. приложение 2).

Вводя группу коэффициентов экранирования, получим расчетную формулу для продольной э. д. с.

п

£ =    liUiSoGmi (П1-1)

i= 1

[см. формулы (2-1) и (2-2) разд. 2 настоящих Правил].

2. Как правило, длины усилительных участков телефонных цепей и трансляционных участков телеграфных цеотей превышают длины влияющих участков ВЛ.

При значительных длинах концов провода связи может потребоваться проведение уточненного расчета напряжения по отношению к земле на конце провода связи при замыкании его другого конца на землю и сравнение полученной величины напряжения с нормой.

Для вывода расчетной формулы напряжения на конце провода связи следует рассматривать наиболее общий случай сближения.

На рис. П1-1 /0 — длина провода Л С отрезка АЕ\ £0бщ — длина сближения ВЛ и ЛС на участке BD и /ъ h — расстояния от начала и конца сближения до начала А и конца Е провода связи соответственно.

Продольная э. д. с. dEx вызывает в проводе связи ток dix, величину кото-


А

<

<

в

•о

Пробод € dx

Вязи

С #

£

%8х1 1 ^

1x2

-■? с »

«-_/л ж

* *-

■ —■ — сс

-—it

чощ

/

---lo -

-—■ vc

Рис. П1-1. Схема сближения для расчета индуктированной продольной э. д. с. в проводе линии связи.

16

рого в точке х можно выразить условием

dU=z--diX2—>    (П1-2)

м» 2вХ1 ^ВХ2

где 2Вх1 — входное сопротивление однопроводной цепи связи от точки в сторону точки А\

Zbx2—то же в сторону точки Е.

Условие (2) позволяет представить, что продольная э. д, с. состоит из двух слагаемых

dEx = сИх^ъхХ Ч“^х^вх2»    (П1*3)

где первое слагаемое есть та часть э. д. с., которая обусловливает падение напряжения на входном сопротивлении гВхь и второе слагаемое — падение напряжения на входном сопротивлении гВХ2-

Взяв точку х провода связи за начало, можно найти величину напряжения по отношению к земле в начале линии (точке А) при условии заземления провода в конце линии (точке Е).

Используя известные из теории связи положения, определяющие зависимость между напряжениями в начале и конце цепи, напряжение в точке А получаем равным

dixzвх1    JN

аи=--ь--(дХ-’    ■    (П1-4)

UA сИд/о J

i&MI

“ ~yAcb Ul0 tch fA do-W - ch Y„M-

(П1-8)

Введя в соответствии с рис. П1-1 обозначения

,, .V , I. I Общ .    .     ^общ

Цо “■* 11)    '    1>с    *    О    И    12 — Х(5    9    >

а также опуская в (П1-8) знак минус и /, получим модуль

... ,    2&MI    Тд^общ

\ил\ - ch чАи ch 2 сИДс

(П1-9)

Если на участке влияния ВЛ имеется i участков косого сближения и на каждом t-м участке влияние обусловливается усредненным коэффициентом М, то вместо (П1-9) следует написать

п

2/со «Л

иА = Га Ch fAl0 2j M('-A)i X

i = l

Уд^в*

Xch g— ch уAloi.    (П1-10)

й+^общ

шМ1

ch уд (/—■*) dx =

Имея в виду, что произведение можно рассматривать как модуль сопротивления, и обозначая |®М1—д| = (г1__л|, а также вводя в выражение (П1-10) коэффициент экранирования 80бщ* будем иметь: п

г(1~Л) X У /в"

Xch—^ ch Уд/е*. (П1-11)

В тех случаях когда начало и конец сближения совпадают с началом и концом провода связи (/! и /2 = 0 и —/0 бщ)> выражение (П1-8) приобретает более простой вид

оМГ

t/д-—thy^/общ.    (П1-12)

Для воздушных линий любой длины и коротких кабельных линий (длиной не более 40 км) может быть принято допущение Шу^/общ^УА/общ; тогда можно записать

£/А=©ЛШ общ;    (П1-13)


где у a — постоянная распространения однопроводной цепи связи.

Входное сопротивление zBxi в сторону изолированного конца цепи равно

ZBXt~thrAx ’    (ПЬ5)

а входное сопротивление в сторону заземленного конца цепи равно


21


U


Ya ch и1»


ZBX2 =2с th Ул (/о — х),    (П1-6)


где z с—характеристическое сопротивление однопроводной цепи.

Подставляя в (П1-4) соответствующие значения и преобразовывая ее, получаем:


imMIdx

+ ZC th Гд (/.—x)


аиА


zc


г„

th ya Arch yAx


X


при наличии же на участке влияния косых сближений и учете коэффициентов экранирования п

t/д^/ ^общг2(1_Д) г /9j. (П1-14) ;=i

Величина Ua в этом случае численно совпадает с продольной э. д. с., рассчитанной по формуле (П1-1).


тМЫх ch ул/0


ch Тд (to —■ х).


(П1-7)


Полагая, что на протяжении Бсего участка влияния (участок BD) линии проходят параллельно, вычисляем напряжение UА в виде влияния на ближнем конце провода, взяв пределы интегрирования от 1\ до (/i +

+ I общ)»


17


18


ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ МАГНИТНОГО ВЛИЯНИЯ МЕЖДУ ОДНОПРОВОДНЫМИ ЦЕПЯМИ


а, аэ аг Метрь/


6000 5000 -4 ■

*ooo-ii

3000-1    |

2000-


г— 6000 1-5000 ; 1-4000 : 1-3000

1-2000


М,мкгк/хм

■у 0,1

! Г

0.2 -if-0,3 4F 0,5


-г '.О


4-2.0 if 3.0 if 5.0


1000-. ; 900 Н !

800-^: 700-н!

боон;

500-;

400-ji


woo

900

800

700

600

500

400


4ИО.О


50

100


300

300

г-200

:-20

i г 900


б.си~*с/ж

ц-400-Ш"3

;Иоо ; 1-2оо

; —150

I г 100

! 1-80 = ^- 70 ;г 60 ir5°

|г 40 \l—30

:'— 20 : —15

; —Ю Г 8

= 1- 7

:г-5

ir~4

И-з


3


2



■j i-1000

1 г 1100

-j -1200 4 г 1300 4Н400


i-1500


•iiH600 : :

Vrl700 -if-1800


:'-2


it-fte

if-0.7

г 0.6


3-0,5


:    0L*


0.3


Рис. П2-1. Номограмма для определения коэффициента взаимоиндукции при

/—50 Щ.

Пример. Дано-. 0=25 ■ 10-3 сим/м, at=150 м, аа=100 Находим: М=350 ■ 1(Н ек/км.


05



к

Си

X

*

s

s

ve

"S’

Sf

n>

X

1

fct

©

X

X

о

о

CM

s

s

II

cO

CO

5

pa

s

CO

я

н

я

<v

X

Я-

o

X

CO

X

s

•©-

*&

cn

§

о

7

* if

к

a

s о

a$

X о

<D 00

о

g 11

0)

cl

a

e

о

"S'

R

3

«4

et

CO

i

£

£

Ю

CO

CM

CL

ft

u

to

О

£

о

О

аз

X

СО

C(

oi

d

<>i

«и

C

5.

d

t;

s

a


УДК 621.394.1 +621.391.1.+621:398:621.391.823

ПРЕДИСЛОВИЕ

Период со времени выпуска «Правил ограждения сооружений связи и сигнализации от вредного действия установок сильного тока» (Связьиздат, 1943 г.) характеризуется прогрессом в области проводной связи и энергетики. Средства проводной связи развивались по пути повышения требований к качеству телефонно-телеграфного сообщения, внедрения кабельных линий, каналов в. ч. и тонального телеграфа, необслуживаемых усилительных станций и их дистанционного питания по системе провод — земля.

В настоящее время по линиям связи предполагается передача не только телефонно-телеграфной, но и дискретной информации.

Энергетика развивалась в направлении строительства мощных электростанций, создания единой энергосистемы страны, увеличения протяженности линий электропередачи, увеличения их номинальных напряжений и токов, введения неполнофазных режимов работы, ведущих к увеличению влияющих токов и напряжений, а также применения более совершенных быстродействующих устройств релейной зашиты.

Указанные моменты прогресса с учетом фактора экономики, безопасности обслуживания средств проводной связи, железнодорожной сигнализации и телемеха

ники и обеспечения качества передаваемой по ним информации отражают новые «Правила».

Настоящие Правила разработаны научно-исследовательскими и проектными организациями Министерства связи СССР, Министерства энергетики и электрификации СССР и Министерства путей сообщения СССР на основе исследований и опыта эксплуатации устройств энергетики и связи.

В создании Правил приняли участие следующие товарищи: член-корр. АН СССР М В. Костенко, проф. М. И. Михайлов (ЦНИИС МС), канд. техн. наук | А. А. Снарский [ (ЦНИИМПС), канд. техн. наук В. Б. Соколов (ВНИИЭ), инженеры А. А. Желудков (ОДП ин-та Энергосеть проект), К. Е. Михайлов (ин-т Энерго-сетьпроект), Ф. И.. Симонов (Министерство энергетики и электрификации СССР), А. С. Хоров (ЦНИИС МС).

Правила состоят из двух частей: часть I «Общие положения, опасные влияния» и часть II «Мешающие влияния».

Настоящие Правила являются обязательными для всех организаций, ведущих проектирование, строительство и эксплуатацию энергоустановок, сооружений связи и сигнализации.


Редакторы Н. Е. Мартышевский и А. С. Хоров Технический редактор //. В. Сергеев

Сдано в набор 22/IV 1966 г.    Подписано    к    печати    8/VIII    1966    г.

Т-11067 Бумага типографская № 2 70><1081/ie Печ. л. 3,5 Уч.-изд. л. 4,22 Тираж 14 000 экз.    Цена    21    коп,    Заказ    2382

Московская типография № 10 Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР. Шлюзовая наб., 10.

При расчете опасного влияния коэффициент взаимоиндукции или взаимное сопротивление между однопроводными цепями определяется при частоте 50 и 800 гц по нижеследующим формулам или номограммам (рис. П2-1 и П2-2).

1. Определение модуля коэффициента взаимоиндукции:


Mi-A=2


[*


65,5 р


И


г1-д=ь [! + ш^\ -°м/км.

В приведенных формулах аэ — эквивалентная ширина сближения, м, определяемая из выражения

---#мак    с    ^    0

О-ь — ж #мин#мак с при    3

«мин


гн/км.


#мак с

#э —


~h 2&миа

3


при


ймин


5;


2. Определение модуля взаимного сопротивления


р — удельное сопротивление земли, определяемое по карте проводимости земли, ом ■ м (см. приложение 9).


ПРИЛОЖЕНИЕ 3

КОЭФФИЦИЕНТЫ ЭКРАНИРОВАНИЯ ЗАЗЕМЛЕННЫХ ПРОВОДОВ ПРИ МАГНИТНОМ ВЛИЯНИИ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НА ЛИНИИ СВЯЗИ


Коэффициенты экранирования

металлических оболочек кабеля

Коэффициентом экранирования металлических оболочек называют отношение результирующей э. д. с. Ev, наведенной в жиле кабеля при наличии индуктированного тока в оболочке, к э. д. с. Е при отсутствии этого тока

5 = %-.    (ПЗ-1)


Эта величина может быть определена по формуле [Л. 1]:

1 - г'*1

S = Sh*-J-(1 — 5и)    '    j    ^Киз5и,

(ПЗ-2)

где S — реальный коэффициент защитного действия оболочки и брони кабеля;

SH — идеальный коэффициент экранирования оболочки и брони кабеля, зависящий только от первичных параметров самой оболочки (#0 И Lq) .

Величина Sn согласно теории [Л. 1] определяется по формуле


_*0_

Rq ~|- ИВ (Гвнут Ч" Е внеш) I


(ПЗ-З)


где — активное сопротивление оболочки и брони;

Гвнеш — внешняя индуктивность оболочки и брони в цепи «оболочка — земля»;

Гвнут — внутренняя индуктивность оболочки и брони.


Величина £Внеш для низких частот почт и не зависит от тока, индуктированного в оболочке; величина Z-вяут зависит от поперечных размеров кабеля (диаметра, толщины оболочки и брони), а также от тока, проходящего по оболочке и броне.

Величину Sи лучше всего определять экспериментальным путем при помощи специального прибора «Измеритель коэффициента защитного действия оболочки кабеля», который дает возможность определить при различных значениях наведенных э. д. с. в оболочке и броне кабеля (при различных значениях тока в оболочке).

На рис. .1 приведены экспериментально полученные значения в зависимости от Е (в/км) для типовых междугородных кабелей со свинцовой оболочкой и ленточной броней, которыми можно пользоваться при расчетах величин реального коэффициента экранирования.

Можно подсчитать значения 5И, если заранее будет известна кривая зависимости изменения коэффициента магнитной проницаемости брони кабеля от тока через оболочку и броню. Магнитная проницаемость (.1 стальной брони, как известно, зависит от величины индуктированного тока, проходящего но оболочке. Для существующих конструкций защитного покрова эта величина может быть определена путем непосредственных измерений ji —ф(/) по методике, изложенной в [Л. 2]. Кривую p,=<j>(/) снимают при изменении тока в пределах от 0 до 30—40 а.

Имея в распоряжении указанную зависимость м = ф(Л* расчет SK производят в следующем порядке:

1. Определяют значения Гвнут в зависимости от тока I в оболочке и броне по


сУТВЕРЖДАЮ»


«УТВЕРЖДАЮ»


сУТВЕРЖДАЮ»


Заместитель председателя государственного производственного

комитета по энергетике и электрификации СССР

Я. Чупраков


Заместитель министра связи СССР

И. Клоков


Заместитель министра путей сообщения СССР

А. Подпалый


3 февраля 1965 г.


12 февраля 1965 г.


11 февраля 1965 г.


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1-1. Настоящие Правила разработаны в соответствии с постановлением Совета Труда и Обороны от 9/II 1927 г. «О мерах ограждения установок слабого тока от действия установок сильного тока» ]. Выполнение правил является обязательным для организаций, в ведении которых находятся линии электропередачи, устройства проводной связи, принадлежащие любым ведомствам, железнодорожной сигнализации и телемеханики.

1-2. Настоящие правила распространяются на:

воздушные и кабельные линии и станционные устройства передачи электрической анергии переменного тока с напряжением от 1 до 760 кв — именуемые далее влияющими линиями (ВЛ);

устройства проводной связи, проводного вещания, железнодорожной сигнализации и телемеханики, к которым относятся воздушные и кабельные линии и подключенная к ним аппаратура, именуемые далее линиями связи (ЛС).

Примечание. Защита устройств проводной связи энергосистем и установок связи со специальным режимом обслуживания осуществляется по особым правилам.

1-3. Назначение Правил заключается в установлении допустимых величин опасного и мешающего влияний ВЛ и ЛС и определении достаточных мер защиты, обеспечивающих нормальную эксплуатацию устройств связи, железнодорожной сигнализации и телемеханики. Правила содержат технические требования, которым должны удовлетворять устройства ЛС и ВЛ применительно к условиям защиты ЛС от влияния ВЛ.

При этом принимается, что ВЛ соответствуют «Правилам устройства электроустановок» (изд-во «Энергия», 1964), а ЛС — действующим ВТУ Министерства связи СССР.

1-4. Сооружение и реконструкция устройств, перечисленных в п. 1-2, допускается при условии выполнения расчетов опасных и мешающих влияний ВЛ и вы-


1 Сборник законов и распоряжений рабоче-крестьянского правительства Союза Советских Социалистических республик, 7 марта 1927 г, Ns 11, отдел первый, статья 112.


полнений необходимых мер защиты от них на ЛС.

Мероприятия по защите должны определяться и согласовываться с заинтересованными организациями при проектировании ВЛ и ЛС.

1-5. При увеличении влияющих токов и напряжений по сравнению с проектными должен быть произведен поверочный расчет опасного и мешающего влияний на ЛС. Поверочные расчеты влияния должны проводиться также и при подвеске дополнительных цепей на ЛС. В случае необходимости должны быть осуществлены дополнительные защитные мероприятия.

Контроль за выполнением расчетов и защитных мероприятий осуществляется организациями, в ведении которых находятся ЛС.

1-6. Документация, исходные данные для расчетов влияний представляются ведомствами, которым принадлежат линии (ВЛ или ЛС) в объеме, указанном в приложении 5.

1-7. Вновь сооружаемые или реконструируемые ВЛ или ЛС сдают в эксплуатацию после осмотра, проверки и измерений, которые проводятся по требованию приемочной комиссии согласно приложению 4 В состав приемочной комиссии должны включаться представители заинтересованных ведомств.

1-8. Стоимость защитных мероприятий на ЛС должна включаться в смету объекта, строительство которого вызывает необходимость проведения этих мероприятий.

1-9. При возникновении на эксплуатируемых ЛС влияний, превышающих установленные нормы, проводятся дополнительные защитные мероприятия за счет организации, сооружения которой явились причиной увеличения влияния.

1-10. Контроль и ответственность за техническое состояние защитных мероприятий и эксплуатацию защитных устройств на ЛС возлагается на ведомства, эксплуатирующие эти ЛС.

1-11. Влияющие линии оказывают на ЛС электромагнитное и гальваническое влияния.

Влиянию магнитного поля подвержены воздушные и кабельные ЛС, влиянию электрического поля подвержены только воздушные ЛС, гальваническому влиянию под-


3


вержены цепи 'воздушных и кабельных ЛС, использующих землю в качестве обратного провода или соединенных с землей.

1-12. Влияющие линии могут оказывать на цепи ЛС опасные и мешающие влияния.

Опасным влиянием называется такое влияние, при котором напряжения и токи, возникающие в цепях ЛС, могут создавать:

опасность для жизни обслуживающего персонала и абонентов ЛС;

повреждения аппаратуры и приборов, включенных в цепи ЛС;

ложные сигналы железнодорожной сигнализации и телемеханики, которые могут приводить к авариям на железной дороге.

Мешающим влиянием называется такое влияние, при котором в каналах связи, железнодорожной сигнализации и телемеханики появляются помехи, нарушающие нормальное действие этих устройств.

1-13. Влияющей линией с изолированной нейтралью называется высоковольтная линия в системе, в которой нейтрали трансформаторов или генераторов не соединены с заземляющим устройством или присоединены к нему через аппараты, компенсирующие емкостный ток в сети, или через аппараты с большим сопротивлением.

1-14 Влияющей линией с заземленной нейтралью называется высоковольтная линия в системе, в которой нейтрали трансформаторов или генераторов соединены с заземляющим устройством непосредственно или через аппараты, имеющие малые сопротивления.

1-15. Несимметричными ВЛ называются линии электропередачи, если работа их в нормальном режиме сопровождается по

явлением влияющих токов в земле. К таким линиям относятся:

симметричные трехфазные линии электропередачи при работе их в неполнофаз-ном режиме;

трехфазные линии электропередачи с двумя фазовыми проводами и с использованием земли в качестве третьего провода.

1-16. Как правило, работа симметричных ВЛ с заземленной нейтралью в неполнофазном режиме не разрешается более

2 ч.

В случаях, когда по техническим причинам невозможно восстановить нормальную работу симметричных ВЛ в течение 2 ч, организации, отвечающие за нормальную работу ВЛ, должны в установленном порядке сообщить об этом персоналу ЭТУС для принятия соответствующих мер по снижению недопустимого влияния.

1-17. Сближением между ВЛ и ЛС называется такое их взаимное расположение, при котором ЛС находится в зоне опасного или мешающего влияния ВЛ.

1-18. Шириной сближения между В Л и ЛС называется кратчайшее расстояние между проводами этих линий.

1-19. Параллельным участком сближения ВЛ и ЛС называется такое их взаимное расположение, при котором ширина сближения между ними остается постоянной или отличается по длине участка сближения от среднего значения не более чем на 10%. Если это условие не выполняется, то участок сближения называется косым. Для косого участка сближения определяется эквивалентная ширина сближения (см. приложение 2).

1-20. Расчетной длиной участка косого сближения называется длина проекции ЛС на ось В Л в пределах этого участка.


2. ОПАСНЫЕ ВЛИЯНИЯ

ТРЕБОВАНИЯ И НОРМЫ

2-1. Опасные влияния могут возникать

в случаях:

заземления фазового провода трехфазных ВЛ с заземленной нейтралью;

заземления одного или двух фазовых проводов симметричных ВЛ с изолированной нейтралью;

нормального режима работы несимметричных ВЛ и заземления фазового провода.

2-2. Опасное влияние ВЛ и ЛС учитывается при условиях:

заземления фазового провода грех-фазных симметричных ВЛ с заземленной нейтралью — для всех видов воздушных и кабельных ЛС;

заземления одного фазового провода трехфазных ВЛ с изолированной нейтралью—для воздушных ЛС всех видов; заземления двух фазовых проводов при наиболее неблагоприятном случае для ВЛ с изолированной нейтралью — только для воздушных и кабельных цепей полуавто

матической блокировки с блок-механизмами.

2-3. При однофазных коротких замыканиях фазового провода на землю трехфазных симметричных ВЛ с заземленной нейтралью, а также несимметричных ВЛ на ЛС применять меры защиты не требуется, если индуктированная продольная э. д. с. на длине гальванически неразделенного участка ЛС не будет превышать величин, приведенных в табл. 2-1.

2-4. При нормальном режиме работы несимметричных ВЛ на ЛС применять меры защиты не требуется, если индуктированная продольная э. д. с. на длине гальванически неразделенного участка ЛС не будет превышать величин, указанных в табл. 2-2.

2-5. При условии взаимного соглашения между владельцами ЛС и ВЛ о применении специальных мер защиты при работах на кабельных ЛС напряжение на жилах цепей кабельных ЛС от влияния

4


Таблица 2-1


Допустимые продольные э« д* с. на проводах цепей ЛС, индуктируемые ВЛ с заземленной нейтралью при однополюсном коротком замыкании фазового провода на землю

Наименование цепей связи


Допустимая индуктированная продольная э. д. с. Е в проводах ЛС на длине гальванически неразделенного участка сближения, «Эфф


Цепи междугородных кабельных ЛС без дистанционного питания усилителей или с дистанционным питанием усилителей по системе „провод—провод* с незаземленным выходом источника питания


Цепи воздушных и кабельных ЛС с дистанционным питанием усилителей по системе „провод—земля* постоянным током и „провод—провод* с заземленным полюсом источника постоянного тока


Цепи междугородных кабельных ЛС с дистанционным питанием усилителей по системе „провод—провод* переменным током с заземленной средней точкой источника питания в начале или в конце цепи дистанционного питания


Цепи городских кабельных ЛС1


Цепи еоздушных ЛС с деревянными опорами, в том числе с железобетонными приставками


Цепи воздушных ЛС с железобетонными или металлическими опорами


Однопроводные цепи полуавтоматической блокировки с блок-механизмами


Не более испытательного напряжения изоляции жил кабеля по отношению к экрану или металлической оболочке строительной длины


E^JJ иен

Не более испытательного напряжения изоляции жил кабеля по отношению к экрану или металлической оболочке кабеля строительной длины минус напряжение дистанционного питания, уменьшенное в V2 раз:

Е^Пи СП

Не более испытательного напряжения изоляции жил кабеля по отношению к экрану (заземленному проводу) или к металлической оболочке кабеля строительной длины минус половина напряжения дистанционного питания:

Е<Р ,сп-Щг-



Не более испытательного напряжения изоляции жил по отношению к металлической оболочке строительной длины

При времени отключения поврежденного участка ВЛ;


до 0,15 сек

—2 000

до 0,3 сек

—1 500

до 0,6 сек

—1 000

до 1,2 сек и выше

—750

При времени отключения участка ВЛ:

повреждение-

до 0,15 сек

—320

до 0,3 сек

—240

до 0,6 сек

—160

до 1,2 сек и выше

—120


60


Примечания: 1. Сигнальные цепи, подвешенные на высоковольтных линиях автоблокировки, .дополнительной защиты от влияния ВЛ не требуют.

2. На длине усилительного участка воздушной ЛС, подверженной опасному влиянию ВЛ, все мол. нпеотводные и заземляющие спуски должны быть выполнены изолированным проводом марки ЛПВ,


1 При наличии цепей дистанционного питания применяют нормы первых трех пунктов данной таблицы.


2—2382


5


Допустимые продольные э* д. с* на Л С при влиянии несимметричных ВЛ

Таблица 2-2

Тип линии связи

Допустимая продольная э. д. с.

В на длине гальванически неразделенного участка сближения, *Эфф, при влиянии ВЛ, работающих в несимметричном режиме

более 2 ч

менее 2 ч

Воздушная линия с деревянными опорами, в том числе с железобетонными приставками . .

60

120*

Воздушная линия с железобетонными опорами .........

36

70*

Кабельная линия ....

36

70

* При переходе В Л на р

аботу в

длительный

неполнофазный режим обслуживающий персонал ВЛ обязан немедленно уведомить об этом персонал эксплуатационного технического узла связи (ЭТУС),

несимметричных ВЛ может быть допущено не более величин, указанных в табл. 2-3.

2-6. Продольная э. д. с., индуктированная в однопроводных и двухпроводных цепях полуавтоматической блокировки

Таблица 2-4

Допустимое напряжение провода ЛС по отношению к земле и падение напряжения на сопротивлении заземления разрядников при их работе

Время

отключе-

Допустимое падение напряжения.

ния поврежденного участка ВЛ, сек

на проводах воздушных ЛС с деревянными опорами, в том числе с железобетонными приставками

на жилах кабельных ЛС

До 0,15

1 300

не более ве-

До 0,30

1000

личин, ука-

До 0,60

750

занных в

Свыше

0,60

500

табл. 2-1

с блок-механизмами, при влиянии ВЛ, постоянно работающей в несимметричном режиме, не должна превышать 30 в.

2-7. В тех случаях, когда допустимая продольная э. д. с. на проводах воздушных ЛС на длине гальванически неразделенного участка превышает установленную норму (табл. 24) и когда в качестве защиты применяют разрядники, напряжение провода по отношению к земле в любой точке ЛС, а также падение напряжения на сопротивлении заземления разрядников не должны превышать величин, указанных в табл. 2-4.

Таблица 2-3


Допустимые продольные э. д. с* от влияния несимметричных

ВЛ на кабельные ЛС

Наименование цепей связи

Допустимая индуктируемая э. д. с. В на жилах цепей кабельных ЛС на длине гальванически неразделенного участка сближения при влиянии несимметричных В Л, аЭфф

Цепи кабельных ЛС без дистанционного питания усилителей или с дистанционным питанием усилителей по системе „провод—провод* с незаземленным выходом источника тока

Цепи кабельных ЛС с дистанционным питанием усилителей по системе „провод— земля* постоянным током и по системе „провод—провод* с заземленным полюсом источника постоянного тока

Цепи кабельных ЛС с дистанционным питанием усилителей по системе „провод-провод* переменным током с заземленной средней точкой источника питания в начале цепи дистанционного питания или в конце секции дистанционного питания

Не более наименьшего допустимого рабочего напряжения между жилами цепей кабелей строительной длины или смонтированного участка:

S^Uраб. МИН

Не более наименьшего допустимого рабочего напряжения между жилами цепи минус напряжение дистанционного питания, уменьшенное в у 2”раз:

мяв--

Y2

Не более наименьшего допустимого рабочего напряжения минус половина напряжения дистанционного питания

мин о


Примечание. Под наименьшим допустимым рабочим напряжением понимается напряжете указанное в документации на кабель.    '    *

6

В местностях с удельным сопротивлением грунта более 50 ом • м в качестве меры защиты обслуживающего персонала телефонно-телеграфных станций должны применяться разделительные трансформаторы на вводах всех цепей воздушных ЛС, подверженных опасному влиянию ВЛ. При этом на вводе этих цепей разрядники типа РБ-280 не устанавливаются и заземления не переоборудуются. Линейные обмотки разделительных трансформаторов

от грозовых перенапряжений защищаются искровыми или вилитовыми разрядниками с напряжением зажигания 3 ООО в.

2-8. Разрядный ток через тело человека, коснувшегося провода ЛС, подверженного влиянию ВЛ с изолированной нейтралью при замыкании фазового провода на землю, не должен превышать 10 ма. При этом напряжение провода ЛС по отношению к земле не должно быть более 200 вЭфф.

МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЗАЩИТЕ ОТ ОПАСНОГО ВЛИЯНИЯ



2-9. Если по техническим, экономическим или эксплуатационным условиям окажется нецелесообразным или невозможным выбрать трассу проектируемой ВЛ или ЛС так, чтобы удовлетворялись установленные этими Правилами нормы, применяют специальные меры защиты.

2-10. К специальным мерам защиты на ВЛ относятся:

применение хорошо проводящих заземленных тросов, подвешенных на опорах или проложенных в земле;

частичное разземление нейтралей трансформаторов высоковольтной сети, обеспечивающее снижение токов короткого замыкания ВЛ;

применение на ВЛ с изолированной нейтралью аппаратуры для контроля состояния изоляции фазовых проводов по отношению к земле или перекоса фазовых напряжений, обеспечивающей скорейшее обнаружение и устранение электрического влияния на ЛС;

частичное или полное каблирование ВЛ на городских участках;

применение на ВЛ с заземленной нейтралью аппаратуры контроля токов каждой фазы.

2.11. К специальным мерам на Л С относятся:

включение специальных разрядников между каждым проводом воздушной ЛС и землей в пунктах, определяемых расчетом (см. приложение 7). Как правило, общее количество разрядников на 100 км ЛС не должно превышать для уплотненной цепи 15 шт., для неуплотненной цепи — 25 шт. Допустимое количество разрядников ограничивается эксплуатационными соображениями, поэтому по специальному соглашению между заинтересованными сторонами допускается, в исключительных случаях, установка большего количества

разрядников. Защита разрядниками цепей полуавтоматической блокировки и цепей фидерных линий проводного вещания не допускается;

включение разделительных трансформаторов в телефонные цепи без дистанционного питания и разделительных трансформаторов с защитными контурами при наличии дистанционного питания;

включение .дренажных катушек или дросселей с заземленной средней точкой в телефонные цепи без дистанционного питания и дренажных катушек с резонансными заземляющими контурами в телефонные цепи с дистанционным питанием;

относ ЛС на расстояния, при которых продольные э. д. с. не будут превышать допустимых норм;

частичное или полное каблирование ЛС. При каблировании ЛС, в случае необходимости, следует применять кабели с оболочками, имеющими повышенное экранирующее действие;

цепи ЛС (местные, городские, междугородные и абонентские), заходящие на территорию высоковольтной станции (подстанции), должны быть защищены по схемам рис. П6-1 и П6-2 приложения 6; также могут быть применены другие схемы и устройства, обеспечивающие защиту;

применение деревянных опор и замена железобетонных опор на деревянные (или деревянные с железобетонными приставками) в пределах усилительного участка ЛС, на котором имеются опасные сближения с ВЛ;

применение во всех случаях ограничителей акустических ударов для телефонов обслуживающего персонала ЛС;

по соглашению заинтересованных сторон введение высоковольтного режима обслуживания ЛС.

РАСЧЕТ ОПАСНОГО ВЛИЯНИЯ



2-12. Расчет продольных э. д. с. и напряжений, индуктированных в проводах ЛС, производят в случаях, указанных в п. 2-1, при этом за влияющий ток ВЛ принимают:

при однофазном коротком замыкания ВЛ — 70% от действующего значения переменной составляющей тока короткого замыкания (/к.з), протекающего в земле

на участке сближения в начальный момент;

при нормальной работе несимметричных ВЛ — ток промышленной частоты 50 гц, протекающий в земле на участке сближения (/р).

2-13. Опасные э. д. с. и напряжения на проводах (жилах) ЛС при аварийном режиме ВЛ с заземленной нейтралью под-

7



считывают для наиболее неблагоприятного случая положения точек короткого замыкания, изменяя места их расположения по длине сближения.

2-il4. Расчет продольной э. д. с. в жилах городских телефонных кабелей от влияния ВЛ с заземленной нейтралью проводится на длине всех участков сближения от наиболее удаленного абонента до АТС (для наиболее неблагоприятного случая).

2-15. Разрядный ток через тело человека, коснувшегося провода ЛС, подсчитывают только для случая влияния ВЛ с изолированной нейтралью при ее однофазном коротком замыкании на землю.

2-16. Обозначения, принятые в расчетных формулах:

Е — продольная э. д. с., возникающая в проводах ЛС при влиянии тока однофазного короткого замыкания ВЛ, в;

Iк з, /р — влияющий ток ВЛ, а (см. п. 2.12);

ил — линейное номинальное напряжение ВЛ, в;

(0=2я{ — угловая частота промышленного тока, рад/сек;

Mi — модуль коэффициента взаимоиндукции между однопроводными цепями ВЛ и ЛС при частоте промышленного тока /=50 гц на /-м участке сближения, гн/км;

X

(2-4)

маУ

Zi = ($Mi — модуль взаимного сопротивления между однопроводными цепями ВЛ и ЛС при частоте /—50 гц, ом/км;

Sобщ — общий коэффициент экранирования заземленных проводов (тросов, рельсов, оболочек кабелей и др.) при влиянии тока однофазного короткого замыкания ВЛ при /=50 гц;

/общ — общая длина сближения ЛС и ВЛ, км;

п — число участков сближения ВЛ и ЛС в пределах усилительного или городского участка ЛС;

(в расчетах ным 0,7);

принимается

рав-

qi — коэффициент

экранирования

сплошного ряда деревьев

при

электрическом

влиянии

ВЛ

(в расчетах ным 0,7).

принимается

рав-

/эi — длина /-го эквивалентного участка сближения ВЛ и ЛС, км.

2-17. Величину продольной э. д. с., индуктированной в проводах воздушных и кабельных ЛС при коротком замыкании ВЛ на землю, подсчитывают по следующей формуле:

п

£ = (o/Ktз MiSoQnuhi- (2-1) г = 1

2-18. Напряжение по отношению к земле на изолированном конце провода ЛС при замыкании на землю его другого конца, обусловленное магнитным влиянием ВЛ, работающих в несимметричном режиме, подсчитывают:

а) при влиянии В Л на провода воздушной ЛС любой длины или на жилы

8

кабельной ЛС длиной не более 40 км по формуле

п

U = to/р.^ MiSoGuxiteit в; (2-2)

i ~ 1

б) при влиянии ВЛ на жилы кабельной Л С длиной более 40 км по формуле

СЙУд/сг А

U — со/р ■ уд/о MiSoGuxiUi) (2-3)

i=\

где 2о — общая длина гальванически неразделенного участка цепи ЛС, км;

у л — коэффициент распространения однопроводной цепи связи при частоте /—50 гц, 1 /км;

Id — длина участка ЛС от середины i-го участка сближения до замкнутого на землю конца ЛС.

2-.19. Разрядный ток через тело человека, коснувшегося провода изолированной двухпроводной цепи воздушной ЛС, подверженной электрическому влиянию ВЛ с изолированной нейтралью при замыкании одной из фаз ВЛ на землю, подсчитывают по формуле

« =2,83-10-V* J]

(=1

bepiqt

а'.+Ь2 + с*

где m — число заземленных проводов воздушной ЛС на рассматриваемом участке сближения; aat — эквивалентная ширина сближения на i-м участке сближения, км;

бис — средняя высота подвеса проводов соответственно ВЛ и ЛС над поверхностью земли, м; pt—коэффициент экранирования заземленных воздушных проводов при электрическом влиянии ВЛ

2-20. Величину среднего потенциала на изолированном проводе ЛС, обусловленного электрическим влиянием ВЛ с изолированной нейтралью при замыкании фазового провода на землю, вычисляют по формуле *

1 В данном случае заземленными проводами ЛС считают цепи однопроводного телеграфирования и провода цепей, имеющие гальваническую связь с землей через устройства с малым сопротивлением току частотой /—*50 гц.


и 0 = 0,25 С/л


2


г=1


hi

т + 2


ЪсргЯг

Дэ1+б2 + с2


(2-5)


S

/=1


hi т + 2


Суммирование в числителе производится по всем участкам сближения, в знаменателе — по всей длине ЛС (п').

2-21. В случае защиты Л С от опасных напряжений при помощи разрядников последние следует располагать на ЛС в таких пунктах, чтобы в самом неблагоприятном случае однофазного короткого замыкания ВЛ на землю напряжение на проводе ЛС по отношению к земле при срабатывании разрядников ни в одной точке провода не превосходило величин, указанных в п. 2-7.

Наибольшее напряжение провода ЛС по отношению к земле, которое возникает на участке ЛС между соседними пунктами установки разрядников, в случае короткого замыкания ВЛ против некоторой точки х данного участка ЛС определяют по приближенным формулам:

а) при установке на Л С разрядников только в двух пунктах


их


E\hx ~h Еъ1\х

hx + hx


(2-6)


б) при установке на Л С разрядников в нескольких пунктах

ТТ г— Ejhx 4" B2I1X |

U*    hx+hx

+    в.    (2-7)

В формулах (2-6) и (2-7): hx, hx — длины участков ЛС от точки короткого замыкания до пунктов установки разрядников, ограничивающих данный участок ЛС, км;

Ей Е2 — продольные э. д. с., индуктируемые на участках hx и hx, в;

Uи U2 — наибольшие принятые для расчета напряжения на заземлениях разрядников, ограничивающих данный участок ЛС, б.

2-22. Величины сопротивлений заземлений разрядников, устанавливаемых на ЛС, определяются по следующим расчетным схемам:

1. Для крайних пунктов установки разрядников (первого и последнего):

при коротком замыкании фазы ВЛ на землю против первого или последнего пунктов установки разрядников и предположении, что разрядники срабатывают в первом и последнем пунктах;

при коротком замыкании ВЛ на землю против любого из промежуточных


пунктов и предположении, что разрядники срабатывают в крайних и в данном промежуточном пункте.

2. Для промежуточных пунктов установки разрядников при коротком замыкании фазы ВЛ на землю против данного пункта и предположении, что разрядники срабатывают в крайних и в данном промежуточном пункте.

В расчетных схемах в качестве крайних пунктов установки разрядников принимаются пункты, расположенные на ЛС, либо против ближайшей подстанции ВЛ с заземленной нейтралью трансформаторов, либо вблизи резкого выхода ЛС из зоны влияния, т. е. по концам сближения.

В местностях, где удельное сопротивление грунтов более 500 ом • м, при расчете размещения разрядников может быть учтено влияние концевого эффекта токов в месте короткого замыкания.

Подробные методические указания по расчету напряжений провода ЛС относительно земли и заземления разрядников даются в приложении 7.

2-23. Величины и коэффициенты, входящие в расчетные формулы, определяются следующим образом:

а)    величины влияющих токов /к.з и /определяются расчетом и представляются владельцем ВЛ в виде графика зависимости /—<р(/);

б)    величину модуля взаимного сопротивления Zi = a)Mi или коэффициента взаимоиндукции Mi определяют по номограмме или формуле приложения 2. Значение удельного сопротивления земли определяют измерением при изысканиях трассы методом четырех электродов или по карте приложения 9;

в)    при расчетах влияния ВЛ на ЛС значение коэффициента экранирующего действия рельсов железных дорог (Sp) в районах с удельным сопротивлением грунта рз =10-5-100 ОМ'М рекомендуется принимать равным величинам, указанным в табл. 2-5.


Расчетные значения коэффициента экранирующего действия железнодорожных рельсов


Таблица 2-5

Тип железнодорожного пути

Расстояние от железнодорожного полотна до ВЛ или ЛС, м

до 50 50—100

Неэлектрифицированная

однопутная железная доро-

га............

0,9

1

То же двухпутная ....

0,8

0,9

Электрифицированная од-

нопутная железная дорога

0,56

0,8

То же двухпутная ....

0,46

0,7

Примечание. При расстоянии между железнодорожными рельсами, ВЛ и ЛС больше 100 м с экранирующим эффектом рельсов не считаются.


9