Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

47 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Оглавление

1 Определение количественных характеристик выброса аммиака

2 Определение зоны поражения при растекании выброса аммиака

3 Определение полей концентрации и токсодозы

Список обозначений и размерностей

Показать даты введения Admin

Страница 1

Нормативные документы в сфере деятельности Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору

Серия 27

Декларирование промышленной безопасности и оценка риска

Выпуск 2

МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ

ПОСЛЕДСТВИЙ АВАРИЙ НА ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Сборник документов

2010

Страница 2

Нормативные документы в сфере деятельности Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору

Серия 27 Декларирование промышленной безопасности и оценка риска

Выпуск 2

МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ПОСЛЕДСТВИЙ АВАРИЙ НА ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Сборник документов

3-е издание, испра&зенное и дополненное

Москва мо нтц ПБ 2010

Страница 3

ББК ЗОн

М54

Отвстствс н н ыс составится и - разработч и к и:

Е.А. Иванов, А.А. Агапов, К.В. Буйко, Б.Е. Гельфанд,

Ю.А. Д ад о нов, А.М. Ильин, Ю.Ф. Карабанов,

М.В. Лисанов, А.С. Печеркин, В.И. Сидоров,

С.И. Сумской, А.А. Шаталов, А.В. Пчельников

Методики оценки последствий аварий на опасных производственных объек-М54 тах: Сборник документов. Серия 27. Выпуск 2 / Колл. ант. — 3-е изд., испр. и доп. — М.: Закрытое акционерное общество «Научно-технический центр исследований проблем промышленной безопасности», 2010. — 208 с.

ISBN 978-5-9687-0206-7.

В настоящий Сборник включены методики опенки oiiaciiocieii. нхолишие и состав нормативных документов Госгортехнадзора России, а также исправленные и дополненные методики оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей и оценки последствий химических аварий. ра1ра6о!анныс ОАО «НТИ -Промышленная безопасность». Методики позволяют оценить последствия аварий со взрывами тонлинно-возлушных смесей и конденсированных взрывчатых материалов, аварии с выбросом опасных химических веществ. Методики Moiyi быть использованы при разработке деклараций промышленной безопасности опасных крон знола венных обьекюв и экспертизе промышленной безопасности.

ВПК ЗОн

ISBN 978-5-9687-02

78 596

16-7

702067

& 0<|)ормленис. Закрытое акционерное общеаво «Научно-технический центр исследований проблем промышленной бе зонасности», 2010

Страница 4

СОДЕРЖАНИЕ

Метод и ка оценки послелстви й авари й н ых взры вов топ -

ливно-воздушных смесей (РД 03-409-01).........................................4

Общие принципы количественной оценки взрывоопасности технологических блоков (приложение 1 к ПБ 09-540-03 «Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств»)..................................................................35

Методика расчета участвующей во взрыве массы вещества

и радиусов зон разрушений (приложение 2 к ПБ 09-540-03 «Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств»).................................................................45

Порядок определения безопасных расстояний при взрывных работах и хранении взрывчатых материалов (глава VIII ПБ 13-407-01 «Единые правила безопасности при

взрывных работах»)...........................................................................49

Методика расчета концентраций аммиака в воздухе и распространения газового облака при авариях на складах

жидкого аммиака...............................................................................81

Методика оценки последствий химических аварий (Методика «Токси». Редакция 2.2)........................................................123

Страница 5

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОНЦЕНТРАЦИЙ АММИАКА В ВОЗДУХЕ И РАСПРОСТРАНЕНИЯ ГАЗОВОГО ОБЛАКА ПРИ АВАРИЯХ НА СКЛАДАХ ЖИДКОГО АММИАКА

1. Определение количественных характеристик выброса аммиака

1.1.    В зависимости от агрегатного состояния аммиака в оборудовании и характера разрушения оборудования выбирается один из четырех вариантов сценария.

Сценарий /. Полное разрушение оборудования, содержащего аммиак в газовом состоянии.

Сценарий 2. Нарушение герметичности оборудования, содержащего аммиак в газовом состоянии.

Сценарий 3. Полное разрушение оборудования, содержащего аммиак в жидком состоянии.

Сценарий 4. Нарушение герметичности оборудования, содержащего аммиак в жидком состоянии.

По сценариям I и 3 аммиак мгновенно поступает в окружающую среду; по сценариям 2 и 4 аммиак поступает в окружающую среду через отверстия площадью S в течение некоторого времени.

Сценарии 1 и 3 применимы только к емкостному оборудованию, сценарии 2 и 4 — как к емкостному оборудованию, так и к трубопроводам.

1.2.    Для выбранного /-го сценария рассчитываются следующие характеристики выброса:

Qn *Л яГ* *Д Яп 'Л 'Л 'Л 'Л 'Л рГ5. рД рД р,"\ рД РД Я,, ЯД ЛЛ ЯД лд яд n(7)), q\ q.

Вспомогательные характеристики г) (Г), q\ q рассчитываются по следующим формулам:

Страница 6

п (?;)=ехр

{т,

т -

кип

\Т,+ Т'китг!) 1

2АН

КИИ

4,1 и)

• 10*

■ Яил/р ;

<7-= 5,83 10 6 ■ р^.

(1)

(2) (3)

где р — давление насыщенною пара, рассчитываемое соответственно для выбранного сценария.

1.2.1. Для сценария 1 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:

а =? q    (4)

если известна масса аммиака в оборудовании Q;

или

Q,

. ц К Р,

’ R Т, +273,15

(5)

если неизвестна масса аммиака в оборудовании (?, но известны объем оборудования Уг давление в оборудовании Р1 и температура в оборудовании Тх.

ч: = ч\ ъч' = ч: = ч: =    <б>

/* =    =    t"    =    t‘    =    (7)

Лвыб

Pi = Р,

(8)

рГ = Pi = Pi" = рГ = pr = 0.0,

(9)

Страница 7

где р, = Q/V{ — плотность газообразного аммиака в оборудовании.

я, =! Я

4я р,

(10)

/?* = /?; OfO/?,"* = /?," = r‘ =    do

1.2.2. Для сценария 2 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:

Q2 8,0,    (12)

?2ГИ 8,8 fiiin

я, р.

V*,

у+1

( 2 F

j + l

/

(13)

Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит компрессор, и величина S превосходит 0,15 S' , то q2™ предполагается равным расходу компрессора.

Чг = ч№ й\ = ^ =

если известна масса аммиака в оборудовании 0,

то

/2И =min

>

*ОТС 9

04)

(15)

Страница 8

X4

СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ

если неизвестна масса аммиака в оборудовании Q, но известны объем оборудования Уг, давление в оборудовании Р, и температура в оборудовании Т,,

то

/' = min

VA

\

1 ‘.и.•

R (Г2 + 273,15)</‘“    °“

/* = /:о,з    =    ti    =

(16)

(17)

_ I Ы    _

Р: ~ Рз

(18)

где Рз _ п ка

R Т +273 15 — ,и,от,,ость газообразного аммиа-

в оборудовании.

Р* = рг = Р: = Р2 = Рз = 0,0;    (19)

/?;в =ч J- —

'п ру и

(20)

я: = я о?оя,н = я = я =

(21)

1.2.3. Для сценария 3 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:

(22)

Л £ -273,15

(23)

Страница 9

где а — объемная доля оборудования, заполненная газовой фазой [формула (23) применяется, если заранее не известна величина Q\,

Q1 = Q*i п(г,));

(24)

0Г (<?; <2* -«;)

(25)

Q" =min

К7:.

- п

кип

|Г -Г 1)

| II * КИП I /

II Рп ^КОПТ v

1

ДЯКИМ

V л F

х FZ Q *

. &

:-аж-

1 '

(26)

где F — площадь поверхности пролива принимается равной площади обваловки, а при разрущснии обваловки определяется по формуле

р _ qk-q\ -g.r

0,05рж

(27)

FKom — площадь контакта с твердой поверхностью, эта площадь включает как боковую поверхность обваловки, так и подстилающую поверхность; при проливе на неограниченную поверхность Fm ~ F\

Тп, А.п, сп, рп— температура, теплопроводность, теплоемкость и плотность подстилающей поверхности;

/?н    —    давление    насыщенных паров:

рп 360 ехр 1

( /

АЯкн„м

1

Т +273 15

1 КИП ^ I

7^+273,15

\ Л

/R

J

(28)

Страница 10

/кнп — время кипения жидкого аммиака за счет подвода от подстилающей поверхности:

'к„„ =m>n

24F

U

Ткш, + \

К Пн„|

)

1 К Cw Рп

2АН \

кип 1

1 к

Яг - W

я* = я9& -,я? =ql =

_ (е-е,)

<?3

_ иыи

Рз =

Р»

= *;(¥)*;" = /' =

& + (# + (?■ Гз > т*т или ^ > Т'т

R Г, -273,15

ЧЧ

v ^ у

(в остальных случаях)

Рз = Рк„„ =

R 7L -273,15

тепла

X

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

(35)

Рз* = Рз = Рз = Рз' = 0,0 ;

(36)

Страница 11

К, =;J

3 Q,

4л р™6

(37)

r; 0,5

Vf

(38)

Ry = /ф,е.Л‘ = R? =    (39)

1.2.4. Для сценария 4 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам.

Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит емкость, и величина S превосходит 0,155 , то расход определяется по формуле

= 0.6S^2/fcp> + 2р, ( Р, -д, ( Т, )) + "

| I ^2ктр24н4))    (40)

К СД^ +273,15) ’

гас А, = ^ ехР

АЯКИ11 ц

\ Л

/.„+273,15 ТА 4-273,15 ^

давление насыщенных паров аммиака при темперагуре Г4;

р рЛт*)

R Г4 + 273,15

плотность газ(юбразно

га аммиака при температуре Г4 и давлении /?н4);

А* — функция, зависящая от длины участка трубопровода L от входа до места разгерметизации:

О Оформление ЗЛО HTII ПБ. 2010

Страница 12

X8

сборник документов

A//J„„p24н4)) 2Р*(рЛГ4) -Pu)Cp(Tmil -273,15 )

гдеО < Lm £>ф

1,18 для 30Dip < L5&

Ар

1,33 для 50£>ф < Llffl)

АР

1,54 для 100£>ф < Z.20D

АР

1,82 для 20(Шф < МОЮ

АР

2,10 для 400£>ф < L

L

+ зодр

(41)

Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит насос, а величина S превосходит 0,15 5*гр, то <7ны0 предполагается равным расходу насоса.

В остальных случаях расход определяется по формуле

</„ый sign (QP^> sP^ ик 1

(42)

ft =min {<yBbJfinin    („,е}    0ЙЖ

(</' + <у4') mir(/KH11 +

а - тт„ + ft

АН

КИП

X

(43)

Страница 13

где

■\Акип “

mm

\{ТпКИп+\Тп-ТЦ) 1\п сп р„ 1

2ДЯ.

к

-

(44)

F*

— площадь поверхности пролива на стадии интенсивною кипения аммиака, принимается равной площади обваловки, а при отсутствии обваловки определяется по формулам:

Р' — (*7выС> Ял

0,05рж

(45)

*' =*п«п [t.....е;А.ыб}    (46)

FKtшт — площадь контакта с твердой поверхностью, эта площадь включает как боковую поверхность обваловки, так и подстилающую поверхность; при проливе на неограниченную поверхность F' = FKOIII .

ч*

II

+ Ча

Fq"

(47)

ч\

= <7.ur,( 1

(48)

*

Ча

=min

Wa

4«jt 4 a}

(49)

Ча

* FqH

чс

(50)

Ча

~ ^max

(51)

Страница 14

СЬОРНИК ДОКУМЕНТОВ

(

2

у* 1 \

чУ = Я а + 0$ mi

1

Р4 Р4

(р л /()

У

'а'

У

\

Y-1

Г4 J

и4 J

1

1

/

Р4 Р*У

у + 1

111

IY-I

(52)

Ч\ = ^Ч" + Ч'У    (53)

где — площадь эмиссии из разгерметизированного оборудования:

5,шх =min {•Уовор р4 US/?}-,    (54)

F — площадь поверхности пролива, принимается равной плошали обваловки, а при отсутствии обваловки определяется по формуле

(«У-мб ~ Ч 4 - ч')‘* + Чкш/ Q* 0,05рд.

(55)

/* =min

Lr

(56)

Страница 15

/4 =min

Q'+{Q*    10=)( n (r4))

q\-F q"

t    +    I,    _    /'    _    /ж

W 1    M    Готе    1    *4

(57)

;

tHcn — длительность испарения пролива после окончания истечения жидкого аммиака,

min {Qu » ^отс^выб} “ Qa ~ Чл ^4

'исп =? -—«- (58)

F q

/4 = min

ег + (еж-(£)( п(зг4))

hen

/ - /- /ж- /'+ *ОТС 1    *4    *4

*отс ^ м *4

(59)

+

т*П{0и > ^отс^выв} 04    ^Т^4

ад

min {а:, /отс<7 J    -    q\t[\

2q;

+

; (60)

О Оформление. ЗАО HTU Г1В. 2010

Страница 16

сборник документов

п =

min

0,5

Ча

(Q*-Q;)n(T4) r

Ча

+

и _ /* -    _    /"*    _    /"

‘oic ‘4    ‘4    ‘4    М

(61)

_ иыб

Р4

Рни п ^ V» ^4 > Г„ ИЛИ ^ > Т’к,

04 “ 04*

0,0 (в остальных случаях);

(62)

Р 4 = Рк,

Ча

Ча + F ч"

р\ = РГ = р404)т ;

ГЛС Р4

0    ^4

Д Г4 -873,15

(63)

(64)

Страница 17

93

Р4

К

R*

4

R'

А

R",

А

R"

4

лс

4

1.3. Высота выброса Л, м, задает ния, а при наличии обвалования —

с

Р4 Ркин ’

(65)

= -з/ 3 а ’V 4 л р"ыб

(66)

II

* 1~ ■О

4* X ^

с:

(67)

. 11

’V * Р4 V

(68)

11

I Л Р4™

(69)

0,5 ; Vf

(70)

0,5 . Vs

(71)

ся равной 0 при разрушении обвалова-равной его высоте над уровнем земли.

2. Определение зоны поражения при растекании выброса аммиака

Для первичного облака, образовавшегося по /-му сценарию, при р#."ыб > р1|ОШ имеет место гравитационное растекание облака. Облако растекается до радиуса

Драст

Г рГ

\

\ 3

^ Р во чл

(72)

Страница 18

3. Определение полей концентрации и токсодозы

3.1.    Для условий, в которых происходит выброс, определяются шероховатость поверхности класс стабильности и величины дисперсии в зависимости от расстояния х.

3.1.1.    Шероховатость поверхности определяется по табл. 1 в зависимости от типа местности, где происходит рассеяние выброса.

3.1.2.    Класс стабильности атмосферы определяется по табл. 2 в зависимости от скорости ветра и интенсивности теплового потока у поверхности (инсоляция и облачность).

Для расчета наихудшего варианта принимается класс стабильности F и скорость ветра 1 м/с.

3.1.3.    Величины дисперсии в зависимости от расстояния а- определяются по следующим формулам:

Сух

' ~ ’ VI + 0,0001*    (73)

°. =/(*„,*) g(x)    (74)

где

А,хв'

(75)

1 + АУ

1п[с,дг°'(

1+сУ:)

| , 2^0,1 м ;

/(*»>*) =

L

1п[с,.^/

1 + С,х°:)

j

] , Ф* м

(76)

Коэффициенты Лх, А;, Вх. В„ С,, С2, С,, Dv D2 определяются по табл. 3 и 4. Величина о., рассчитанная по формуле (74), нс должна превосходить величины о{, указан-

СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ

Страница 19

Оформление. IAO IIIII lib. 2010

ной в табл. 5, а если это имеет место, то вместо величины, рассчитанной по формуле (74), следует использовать соответствующее данному классу стабильности значение из табл. 5.

3.2. Для каждого из этапов выброса по /-му сценарию определяются поля концентрации и максимальная концентрация на оси х.

3.2.1. Концентрация при прохождении первичного облака определяется по формуле

c,(x,y,z, l) =

Q.

т-т-т—г G,(x У г t)

где G, (х, у у z, t) =sxp -

(x-Ut)2 У

exp

М)

2с:

2 \

+ ехр -

2а;    2а;

(г + А)

> \\

2а-

(77)

Максимальная концентрация при прохождении первичного облака наблюдается на оси у = 0, z — 0 в центре облака и рассчитывается по формуле

с» (х. 0.0.,= VC/U) = --Ш—-С„(дг)

-л/?,3 + (2л)'' 0,0,0.

(79)

Серия 27 Выпи-к 2

Страница 20

С»М |    (80)

3.2.2. Концентрация при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении жидкого аммиака из разрушенного оборудования, определяется по формулам:

G„(x,y,z) = ехр

2а;

ехр

f ('-"Л

2а;

+ ехр

+ Л):

2а:

(81)

С?(х, У> г, /) =

sign (0)</Г

U (2я/?,ж* + 2яа,а.)

_чХ

2itR* t?U + (2л)3/2 а,а, а.

Сн(дг, у\ г), дг<—-—и? ; ' Ctyj2n

-С, (.v, v, г, t)4 х > —

С typ2n

(82)

Максимальная концентрация на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и рассчитывается по формуле

сборник документов