Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

47 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

  Скачать PDF

Оглавление

1 Определение количественных характеристик выброса аммиака

2 Определение зоны поражения при растекании выброса аммиака

3 Определение полей концентрации и токсодозы

Список обозначений и размерностей

Показать даты введения Admin

Нормативные документы в сфере деятельности Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору

Серия 27


Декларирование промышленной безопасности и оценка риска

Выпуск 2

МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ПОСЛЕДСТВИЙ АВАРИЙ НА ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Сборникдокументов

2010

Нормативные документы в сфере деятельности Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору

Серия 27 Декларирование промышленной безопасности и оценка риска

Выпуск 2

МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ПОСЛЕДСТВИЙ АВАРИЙ НА ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ

Сборник документов

3-е издание, исправленное и дополненное

Москва

ЗАОНТЦПБ

2010

= 1 3,


_з_ А.

4л р3выб


(37)


я; в, 5 Vf


(38)


Я3Ж = Rp,&.R' = Я™ =    (39)

1.2.4. Для сценария 4 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам.

Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит емкость, и величина S превосходит 0,155^, то расход определяется по формуле


=0,6^2/fep’ + 2рж4 - р„ (Т,))+ ■*

| 1 ЬН1п9Л,р„(ТЛ))    (40)

К Сркт+ 273,15) ’


где рп = Я0 ехр


АЯкип Ц


1


1


\


\


/R


Гкип+273,15 Г4 + 273,15

v    ^    ^

давление насыщенных паров аммиака при температуре Г4;


/


с\(т г» (т — J£. Р" (^4 )

р( 4>Я„( 4))    -    R    Г4+273?15


плотность газообразно


го аммиака при температуре Г4 и давлении рн4);

К — функция, зависящая от длины участка трубопровода L от входа до места разгерметизации:


СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


Atfjy (Г„Р.(Г4))


К =

2p*(aR) -

Р«К(Т.„, -873,15

где 0 < Z3&

Ар

1,18 для 30Др

< L5&

Ар

1,33 для 50Др

< ьт

Ар

1,54 для 100ДТ

, < L2&)

Ар

1,82 для 200ДГ

, < L40D

Ар

2,10 для 400D

■ < L


) зод,


(41)


Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит насос, а величина S превосходит 0,15 5гр, то qIM() предполагается равным расходу насоса.

В остальных случаях расход определяется по формуле


Яшв s»gn (QPlp    Hg    Ъ


Pa-Pq

Рж’


(42)


Qa    {^HbiEnin    K,„    At}    Qt

(T„ ~ ТКШ1 + -ft


{яA    4 a )    'THfj/кин Л>тЛ 4"


T I)

КИП I /


AH


л    n2

W i *41 ^11 Pll    КРИТ    If

A‘ “    J-»/ V^KHIl

n    F


(43)


где


JiZ = т\п<


пКИП+\ТП-ТЦ) h с„ р„ _ 1

2АЯКИП V л


2ТГ


F'


(44)


площадь поверхности пролива на стадии интенсивного кипения аммиака, принимается равной площади обваловки, а при отсутствии обваловки определяется по формулам:


pf (*7выГ>    Я а    Яа)^

"    0,05рж


(45)


t' =min    /,тс;    аГАВЬ1б}    (46)

F,HT — площадь контакта с твердой поверхностью, эта площадь включает как боковую поверхность обваловки, так и подстилающую поверхность; при проливе на неограниченную поверхность F' - FKmn .


Яа

■ / № = лЯа + Яа

F?

(47)

Яа

= Я™в ( 1

•ч№));

(48)

Яа

=min \я'а

^выб Я\\

(49)

Яа

«Я*

(50)

я1

~ ^тах Я* '■>

(51)


СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


ч7 = <?4+ 0$ шю


' 2

Л

Л р*у

[у+;

1 >

Ш

Y-1


I    Т~*    •    и    ,    ги

Ча =’F4    +    Ча


Р.

у-1

(

2

у+1 Л

(р л 1 0

У

Г я 1

_JL

У

Я

к 4 J

^ 4 )

V

/


(52)


(53)


где S — площадь эмиссии из разгерметизированного оборудования:


5max =fnin foa* P'US/q*};    (54)

F — площадь поверхности пролива, принимается равной площади обваловки, а при отсутствии обваловки определяется по формуле


(<У„ь,б - Ча ~ Ч*аУа +    Qa

0,05рж


(55)


=min

Ч цып


(56)


t4 =min i


в' + {в’    ie?)(    ч(г4))


Ч\ - F Я"


- t' - с +


t _ /' _ /Ж

iitc 1    М


, К


(57)


^ИСГ1 5


длительность испарения пролива после окончания истечения жидкого аммиака,

mm {q:, Сс^ь,б} -а- ?4жс

(58)


t4 = min -(


ег + (еж-е-)( ч(г4))

Г    J-* •    и

?4    ^    ?


йсп


t -1-    tx-    t'+

‘отс    1    M    *4


t__/    #-*    /Г

* отс ^    *4    *4


(59)


/и = 14


min{g;,    ЯГА

2 я:

min {б* ’ Сс^выб} - 04 - Я*<4 - ЧТХ

2д;


+


; (60)


€> Оформление. ЗАО HTU ПБ. 2010


t4 - min <


0,5


ж - q:) ч(п)


q,


(е*-ег)л№) г


44


t - tM ~ t' - t'" - t"

lA    lA    lA    lA


/ — /* — /' — — /и lA    lA    lA    lA


(61)


Рк


a


TA > Гки„ или T„ > Гк


л ВЫ6

P4 =


Р4


Р 4


04 -

0,0 (в остальных случаях);

сй


(62)


гки" ^ + F q"

р™ = р4 (pJpJ ;


(63)

(64)


где


Р4 =


к Т. -273,15


К =;


P4    P4    Pкип 5

К =; з

,2

в4

у 4л р™6

гг

Яа

У л

рГ и

11

ч\

у л

р; и

h

я?

1л

Р? и


Rи &,5 ;

4    7

Rc %5 . Vs


(65)

(66)

(67)

(68)

(69)

(70)

(71)


1.3. Высота выброса А, м, задается равной 0 при разрушении обвалования, а при наличии обвалования — равной его высоте над уровнем земли.

2. Определение зоны поражения при растекании выброса аммиака

Для первичного облака, образовавшегося по /-му сценарию, при р/"1'6 > р||ОШ имеет место гравитационное растекание облака. Облако растекается до радиуса


П    ___

раст


1,15,    4    п3

1r'hsR


( _выб г /


(72)


3. Определение полей концентрации и токсодозы

3.1.    Для условий, в которых происходит выброс, определяются шероховатость поверхности Zq, класс стабильности и величины дисперсии в зависимости от расстояния х.

3.1.1.    Шероховатость поверхности определяется по табл. 1 в зависимости от типа местности, где происходит рассеяние выброса.

3.1.2.    Класс стабильности атмосферы определяется по табл. 2 в зависимости от скорости ветра и интенсивности теплового потока у поверхности (инсоляция и облачность).

Для расчета наихудшего варианта принимается класс стабильности F и скорость ветра 1 м/с.

3.1.3.    Величины дисперсии в зависимости от расстояния д; определяются по следующим формулам:


о.

С3х

Vl + 0,0001*


(73)


°г =f{^x)g{x)


где


g(X)


A,xBl

i + аУ


(74)

(75)


In [c,xD| • (l + C2l)] , 2$ 0,1 ln[c,^/(l + C2^)] , zp,£


м ; м .


(76)


Коэффициенты At, A2, Bv B2, C,, C2, C3, Dv D2 определяются по табл. 3 и 4. Величина а., рассчитанная по формуле (74), не должна превосходить величины аг, указан-


СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


СО Оформление. ЗАО НТЦ ПБ, 2010


ной в табл. 5, а если это имеет место, то вместо величины, рассчитанной по формуле (74), следует использовать соответствующее данному классу стабильности значение из табл. 5.

3.2. Для каждого из этапов выброса по /-му сценарию определяются поля концентрации и максимальная концентрация на оси х.

3.2.1. Концентрация при прохождении первичного облака определяется по формуле


с( (х, у, z, t) =


Q,


nRf + (2л)3/2 axava


—-г G3 (х у z t)


(77)


Серия 27 Выпуск 2


где Gs(x, у, z, t) =ехр -

(    ,    ,    ч2\


(x-Utf


У


2а:    2а2


V


х


ехр


V


V


(z - Ь)

2а\


/


+ ехр


(z + h)

2а:


;

2


(78)


Максимальная концентрация при прохождении первичного облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 в центре облака и рассчитывается по формуле


с, (д:, 0, 0, / = рг/С/) =


2 Q


+ (2л),/2 ахауа.


G0 (х)


(79)


Goto =exp -


2o-/


(80)


3.2.2. Концентрация при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении жидкого аммиака из разрушенного оборудования, определяется по формулам:


Z4

2а-


(    ,    .    ч2    Л

(z~h)


exp


2а:


+ exp


/    ,    ч2    \\

(z + h)


2с:


sign    ч    1    __ж

GH (х, у, z), х < f— Utt ;


(81)


с,ж(х, у, z, t) = <


u(2nR* + 2nova_)


2nR*'t*U + (2nf/2oxovo:


у, z, /), x>


Cy[2n '


(82)


Максимальная концентрация на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и рассчитывается по формуле


СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


ББК ЗОн

М54


Отвстстве иные составител и - разработч и ки:

Е.А. Иванов, А.А. Агапов, К. В. Буйко, Б.Е. Гельфанд,

Ю.А. Дадонов, А.М. Ильин, Ю.Ф. Карабанов,

М.В. Лисанов, А.С. Печеркин, В.И. Сидоров,

С.И. Сумской, А.А. Шаталов, А.В. Пчельников

Методики оценки последствий аварий на опасных производственных объек-М54 тах: Сборник документов. Серия 27. Выпуск 2 / Колл. ант. — 3-с изд., испр. и доп. — М.: Закрытое акционерное общество «Научно-технический центр исследований проблем промышленной безопасности», 2010. — 208 с.

ISBN 978-5-9687-0206-7.

В настоящий Сборник включены методики оценки опасностей, входящие и состав нормативных документов Госгортехнадзора России, а также исправленные и дополненные методики оценки последствий аварийных взрывов топ л и в но-воздушных смесей и оценки последствий химических аварий, разработанные ОАО «НТЦ «Промышленная безопасность». Методики позволяют оценить последствия аварий со взрывами топливно-воздушных смесей и конденсированных взрывчатых материалов, аварий с выбросом опасных химических веществ. Методики могут быть использованы при разработке деклараций промышленной безопасности опасных производственных объектов и экспертизе промышленной безопасности.

ББК ЗОн


ISBN 978-5-9687-02


6-7



785968


702067


© Оформление. Закрытое акционерное обшсстно «Научно-технический центр иселедонаний проблем промышленной безопасности», 2010


СО Оформление. ЗЛО НТЦ ПБ, 2010


<?_(•*> 0. 0)

2sign ((,ж)9* „ _ 1

, G0(xj, р-—Utj ,

£/(2яД* +2ло,.о. С^2к = < V (83)

-;-lq‘ -G0 (*),*>—X-j=Ui* .

2nR* CU + (2-х)1 avovo_ C3v2к


Серия 21 Выпуск 2


3.2.3. Концентрация при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования до испарения пролива, определяется по формуле


С(х, у, z,t) = <

0, 0, t<tf\

и{2Щ‘+2ко^г) V ' C,JЪ.

df <84>

2 , ч3/2 G3(x,y,z,t С),

2кЩ t-U + (2я)/ axcyGz

Х>-Т=Щ и t>f* .

С,у/2к


Максимальная концентрация на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и рассчитывается по формуле


sO


СОДЕРЖАНИЕ

Методика оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей (РД 03-409—01).........................................4

Общие принципы количественной оценки взрывоопасности технологических блоков (приложение 1 к ПБ 09-540—03 «Общие правила взрывобезопасное™ для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств»)..................................................................35

тывающих производств»).................................................................45

Порядок определения безопасных расстояний при взрывных работах и хранении взрывчатых материалов (глава VIИ ПБ 13-407—01 «Единые правила безопасности при

взрывных работах»)...........................................................................49

Методика расчета концентраций аммиака в воздухе и распространения газового облака при авариях на складах

жидкого аммиака...............................................................................81

Методика оценки последствий химических аварий (Методика «Токси». Редакция 2.2)........................................................123


Методика расчета участвующей во взрыве массы вещества и радиусов зон разрушений (приложение 2 к П Б 09-540—03 «Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперераба

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОНЦЕНТРАЦИЙ АММИАКА В ВОЗДУХЕ И РАСПРОСТРАНЕНИЯ ГАЗОВОГО ОБЛАКА ПРИ АВАРИЯХ НА СКЛАДАХ ЖИДКОГО АММИАКА

1. Определение количественных характеристик выброса аммиака

1.1.    В зависимости от агрегатного состояния аммиака в оборудовании и характера разрушения оборудования выбирается один из четырех вариантов сценария.

Сценарий 1. Полное разрушение оборудования, содержащего аммиак в газовом состоянии.

Сценарий 2. Нарушение герметичности оборудования, содержащего аммиак в газовом состоянии.

Сценарий 3. Полное разрушение оборудования, содержащего аммиак в жидком состоянии.

Сценарий 4. Нарушение герметичности оборудования, содержащего аммиак в жидком состоянии.

По сценариям 1 и 3 аммиак мгновенно поступает в окружающую среду; по сценариям 2 и 4 аммиак поступает в окружающую среду через отверстия площадью S в течение некоторого времени.

Сценарии 1 и 3 применимы только к емкостному оборудованию, сценарии 2 и 4 — как к емкостному оборудованию, так и к трубопроводам.

1.2.    Для выбранного /'-го сценария рассчитываются следующие характеристики выброса:

Q,, <7,Д <7Д    <7,Д    <7,Д    Д,    Д    Д,    Д    Д    рД|(\    рд РД РД рд

рд Д ЯД яд Л,™, ЛД лд П (Г), <f, Д.

Вспомогательные характеристики г) (Т), ‘q, q рассчитываются по следующим формулам:

СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


Г

Л (7;)=ехр

V


Ср (Т,    Г„-    |7-+    7'„-|)


2АН„


(I)


q" = (5,83 + 4,16/) • 10 6 -puS\    (2)

qc = 5,83 -10 6 •    »    (3)


где рп — давление насыщенного пара, рассчитываемое соответственно для выбранного сценария.

1.2.1. Для сценария 1 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:

0 =г Q    М)

если известна масса аммиака в оборудовании Q;


О = Е W

R Т, +273,15


если неизвестна масса аммиака в оборудовании Q, но известны объем оборудования Vr давление в оборудовании Р{ и температура в оборудовании Тг

«Г = ч\ W = <?,“ =    =    <6>

/,* = /; в,о;: = <;■ = t? =    m


квыб


Pi = Pi


( р \

V*/


(8)


pr = р; = р;“ = р: = рг = о. о,


(9)


где р, = О/К,


— плотность газообразного аммиака в оборудовании.


’ V 4л р“ыб


Я,

Л,ж = R\ 0?0Л™ = R" = /?,с =    (П)

1.2.2. Для сценария 2 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:

Q2 8,0,    (12)


(Ю)


<7™    fiiin


^2 Р2


А р Л

М)


/ р Л

м>


у+1 ^

Y


V 2 /

Y+1

2 ]

Y'l

Р2 Р2 Y

Г


(13)


Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит компрессор, и величина 5 превосходит 0,15 £ф, то q™ предполагается равным расходу компрессора.


Чг = qpfi q\ = q\ =


(И)


если известна масса аммиака в оборудовании Q,


то


t'2 =min


/


(15)


СБОРНИК ДОКУМЕНТОВ


если неизвестна масса аммиака в оборудовании Q, но известны объем оборудования К2, давление в оборудовании Р2 и температура в оборудовании Тг,

( -- - \


то


t2- min


V2H


R (Т2 +273,15)^'

t2 =    ?2    =    *2    =


■и ’    ^0    ГС'


(16)

(17)


_ I н    _

Р 2 = р2


(18)


где к 2 ка


Р2 = -


R Т +273 15        плотность    газообразного    аммиа-


в оборудовании.

'Ж    Лвыб    Л    Л    .

Р2 Р2 Р2 Р2 Р2


(19)


К =i j-


Ч2


к р2и 6/


(20)


Я2Ж = Я2 0=0/г2и = /?2 = RI =    (21)

1.2.3. Для сценария 3 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:


& = ег + ег + qi + ег


(22)


б = а


Р


I/ Р

ri гъ


R I; -273,15


(23)


где а


— объемная доля оборудования, заполненная газовой фазой [формула (23) применяется, если заранее не известна величина (?'],


QI


аж< л№));


(24)


<2зж ^«п (а &-<£)


(25)


(т


КИП


2

КОНТ


Ql =min

а-а*-}    .    (26)

где F — площадь поверхности пролива принимается равной площади обваловки, а при разрушении обваловки определяется по формуле


ЛЯ


X


я


р ^ Q'-Ql-Q?

’    0,05рж


(27)


FoilT — площадь контакта с твердой поверхностью, эта площадь включает как боковую поверхность обваловки, так и подстилающую поверхность; при проливе на неограниченную поверхность Fmm = F\

Тп, сп, рп— температура, теплопроводность, теплоемкость и плотность подстилающей поверхности; рн    —    давление    насыщенных    паров:


рп 360 ехр 1


дЯкипр


1

Т +273 15

•* КИП '


Т +273 15

1 возл '


\ л /R


(28)


J


/кип — время кипения жидкого аммиака за счет подвода от подстилающей поверхности:

ft - Г™ + ft, гкип|) I хп си р„ 1


ики11 =шш


2АЯ


г!

7t    </


X-


F,


Mf

и


9з"

= *9.0= ;*Г =9з =

и ^ (е-а)

Г" —


?3


Р кип V\i


>3Ж - ^ о =0 гг = t; = аз


Л вы б

Рз


й + й +

7] > ТКИ11 или Т„ > ТКИ|


R Г -273,15


/ р Л

М)

v^,


(в остальных случаях)


Рз ^ Ркип =


R ткпп -273,15 Рзж = Рз = Рз = Рз™ - 0,0 ;


тепла

X

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

(35)


(36)