11/05

1.2.3.5.2    Если конструктивный элемент выходит за границу района корпуса судна, то при определении размеров элемента должен использоваться наибольший коэффициент района корпуса судна.

1.2.3.5.3    Ввиду повышенной маневренности суда, имеющие пропульсивную установку в виде винторулевой колонки или гребного винта, установленного на гондоле, коэффициенты района корпуса судна для кормового ледового пояса S_t и кормового нижнего района S/₉ подлежат специальному рассмотрению Регистром.

1.2.4 Требования к наружной обшивке.

1.2.4.1    Толщина наружной обшивки, мм, определяется по формуле

t ⁼ t_net + /_iV,    (1.2.4    Л)

где t_ncl — требуемая толщина листа для восприятия ледовых нагрузок согласно 1.2.4.2, мм;

4 — надбавка на коррозию и абразивный износ согласно 1.2.11, мм.

1.2.4.2    Требуемая толщина наружной обшивки t_neh мм, для восприятия расчетной ледовой нагрузки зависит от ориентации набора.

В случае обшивки с поперечной системой набора (Q ^ 70°), включая всю днищевую обшивку, т. е. обшивку в районах корпуса В1^ М_ь и S_b, нетто-толщина определяется по формуле

t_nt„ = 500s((AF-PPF_p-P_avg)/a_yPl(l + .v/2 b), (1.2.4.2-1)

где Q, —наименьший угол между ватерлинией и линией первого уровня набора, как видно на рис. 1.2.4.2, град; j — расстояние между шпангоутами при поперечной системе набора или расстояние между продольными связями при продольной системе набора, м;

AF — коэффициент района корпуса судна в табл. 1.2.3.5.1; PPF_p — коэффициент пикового давления в табл. 1.2.3.4.2;

Pavg — среднее давление на участке нагрузки согласно формуле (1.2.3.4.1), МПа;

В случае обшивки с продольной системой набора (Q ^ 20°), если Ъ ^ s, то нетто-толщина определяется по формуле

t,u; = 500s((AFPPF_p-P_avg)/o_yf’⁵/(l + .v/2/). (1.2.4.2-2)

В случае обшивки с продольной системой набора (Q ^ 20°), если b < s, то нетто-толщина определяется по формуле

t* - 5m(AFBPFpP^)!a_yfH2b!s - (bjs)²f⁵/( 1 + .v/2/).

(1.2.4.2-3)

В случае обшивки с диагональной системой набора (70° > Q > 20°) должна использоваться линейная интерполяция.

1.2.5 Набор. Общие положения.

1.2.5.1    Элементы набора судов полярного класса должны проектироваться на восприятие ледовых нагрузок, установленных в 1.2.3.

1.2.5.2    Термин «элемент набора» относится к шпангоутам и продольным ребрам жесткости, несущим стрингерам и рамным шпангоутам в районах корпуса, испытывающим ледовое давление (см. рис. 1.2.2.1). Если установлены несущие стрингеры, то их размещение и размеры должны соответствовать требованиям Регистра.

1.2.5.3    Прочность элемента набора зависит от способа его крепления на опорах. Жесткое закрепление имеет место, если элементы набора являются непрерывными на опоре или закреплены на опоре с помощью бракеты. В других случаях элемент считается свободно опертым, если нельзя показать, что закрепление обеспечивает достаточное ограничение вращению. Жесткое закрепление должно быть обеспечено на опоре каждого элемента, который оканчивается в пределах района ледовых усилений.

1.2.5.4    Детальное оформление пересечения элементов набора с другими элементами набора, включая листовые конструкции, а также детали закрепления концов элементов набора на опорах должны соответствовать требованиям Регистра.

1.2.5.5    Расчетный пролет элемента набора должен определяться на основе его теоретической длины. Если установлены бракеты, то расчетный пролет может быть уменьшен в соответствии с требованиями Регистра. Бракеты должны иметь конфигурацию, обеспечивающую устойчивость в упругой области и за пределом текучести.

1.2.5.6    При расчете момента сопротивления сечения и площади сдвига элемента набора должна использоваться нетто-толщина стенки, пояска (если имеется) и присоединенного пояска обшивки. Площадь сдвига элемента набора может включать тот материал, который относится к полной высоте элемента, т. е. площадь стенки, включая поясок (если имеется), но исключая присоединенный поясок обшивки.

1.2.5.7    Фактическая площадь сдвига A_w см², элемента набора определяется по формуле

A_w = A*_w„sin<p_w/100,    (1.2.5.7)

где И — высота ребра жесткости, мм, см. рис. 1.2.5.7; t_wn — нетто-толщина стенки, мм;

Av77 — Av

t_w — построечная толщина стенки, мм, см. рис. 1.2.5.7;

t_c — надбавка на коррозию, мм, вычитаемая из построечной толщины стенки и пояска (согласно 3.10.4.1 части 11 «Корпус», но не менее t_s. в соответствии с 1.2.11.3); ф_и; — наименьший угол между листом наружной обшивки и стенкой ребра жесткости, измеренный в середине пролета последнего — см. рис. 1.2.5.7. Угол <p_w может приниматься равным 90° при условии, что наименьший угол составляет не менее 75°.

1.2.5.8 Если площадь поперечного сечения присоединенного пояска листа превышает площадь поперечного сечения балки набора, то фактический пластический момент сопротивления Z_p, см³, определяется по формуле

2

Zp = A_pnt_pn/20 +    + A_fn(h_f(sm(p_w - ^^_i^x)sф_и,y10,

(1.2.5.8-1)

где h, t_w„, t_c и q>_w — см. 1.2.5.7, a „s приведено в 1.2.4.2;

A_p„ — площадь поперечного сечения присоединенного пояска нетто, см², (равна 10/_/ж5, но не должна приниматься более площади поперечного сечения балки набора); t_p„ — нетто-толщина присоединенного пояска наружной обшивки, мм, (должна соответствовать t_net согласно 1.2.4.2);

h_w — высота стенки балки набора, мм, см. рис. 1.2.5.7;

А/п — рабочая площадь поперечного сечения пояска балки набора, см²;

hf_C — высота балки набора, измеренная до центра площади пояска, мм, см. рис. 1.2.5.7; b_w — расстояние от плоскости, проходящей через середину толщины стенки балки набора до центра площади пояска, мм, см. рис. 1.2.5.7.

Если площадь поперечного сечения балки набора превышает площадь поперечного сечения присоединенного пояска, то нейтральная ось в пластической области располагается на расстоянии z_nm мм, над присоединенным пояском, определяемом по формуле

*па = (Ю0А_/п+ ht_wn~~\000t_pns)/2t_wm (1.2.5.8-2)

и фактический рабочий пластический момент сопротивления Z_p9 см³, определяется по формуле

(iHw    %па) ^иа)^И7«8Шф

2000

+ A_fn((h_fc~~z_na) sin<p_w-Z?_wcos<p_w)/10.

(1.2.5.8-3)

1.2.5.9 В случае применения диагональной системы набора (70° > О > 20°, где Q определяется согласно 1.2.4.2) должна использоваться линейная интерполяция.

1.2.6 Набор. Бортовые и днищевые конструкции с поперечной системой набора.

1.2.6.1    Шпангоуты и флоры судов с поперечной системой набора (т. е. районы корпуса Шь, Мь и St) должны иметь такие размеры, чтобы совместное влияние сдвига и изгиба не превышало пластической прочности элемента. Пластическая прочность определяется величиной нагрузки в середине пролета, которая вызывает развитие пластического механизма.

1.2.6.2    Фактическая площадь сдвига шпангоута A_w см², согласно 1.2.5.7, должна соответствовать условию A_w ^ А_ь в котором

А, = m²-0,5LL-s(AF-PPF_t-P_avg)l{0,5noy), (1.2.6.2)

где LL длина нагруженной части пролета; равна меньшей из а и

6, м;

а — пролет шпангоута согласно 1.2.5.5, м;

b — высота расчетного участка ледовой нагрузки согласно формуле (1.2.3.3.1-2) или (1.2.3.3.2-2), м;

5 — расстояние между балками основного набора, м;

AF— см. табл. 1.2.3.5.1;

PPF_t— см. табл. 1.2.3.4.2;

P_avg — среднее давление в пределах участка нагружения согласно формуле (1.2.3.4.1), МПа; g_v — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм².

1.2.6.3 Фактический пластический момент сопротивления Z_p балки набора с присоединенным пояском, согласно 1.2.5.8, должен соответствовать условию Z_p^Z_ph где Z_ph см³, должен быть наибольшим, рассчитанным на основе двух видов нагрузки:

Л ледовая нагрузка действует в середине пролета шпангоута; и

.2 ледовая нагрузка действует вблизи опоры.

Z_pt = 100³ LL-Y-s(AF PPF,- P_avg)a -ТД4СТ,,), (1.2.6.3.2)

где AF, PPF_t, P_avg, LL, b, s, a and cr_v приведены в 1.2.6.2;

К = 1 — 0,5 (LL/a);

A i — наибольшее из A,a = 1/(1 +УУ2 + kjl 2[(1 -a\t⁵-1]);

Л,* = (1-1/(2а_гУ))/(0,275 + 1,44£°’⁷);

j= 1 для набора с одной свободной опорой вне районов ледовых усилений; j = 2 для набора без свободных опор; а, - AJA_W\

А, — минимальная площадь сдвига шпангоута согласно 1.2.6.2, см²;

A_w — эффективная площадь сдвига шпангоута (рассчитывается согласно 1.2.5.7), см²; k_w = 1/(1+2Лу„/ЛД где А/„ согласно 1.2.5.8;

k_z = z_}JZ_p, как правило;

k_z = 0,0, если шпангоут имеет концевую бракету; z_p = сумме отдельных пластических моментов сопротивления пояска и листа наружной обшивки по фактической установке, см³; z„ = (b_ft}„/4 + 6_£#^„/4)/1000; bf— ширина пояска, мм, см. рис. 1.2.5.7; tf„ — нетто-толщина пояска, мм; t_rn = tf—t_c (t_c согласно 1.2.5.7);

tf— построечная толщина пояска, мм, см. рис. 1.2.5.7; t_pn — нетто-толщина листа наружной обшивки, мм, (не должна быть менее t_net согласно 1.2.4); b_ejJ— эффективная ширина пояска листа наружной обшивки, мм; b_eff = 500 s;

Z_p — эффективный рабочий пластический момент сопротивления шпангоута (рассчитывается согласно 1.2.5.8), см³.

1.2.6.4 Размеры шпангоута должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9.

1.2.7 Набор. Бортовые продольные связи (суда с продольной системой набора).

1.2.7.1    Бортовые продольные связи должны иметь такие размеры, чтобы совместное влияние сдвига и изгиба не превышало пластической прочности элемента. Пластическая прочность определяется величиной нагрузки в середине пролета, которая вызывает развитие пластического механизма.

1.2.7.2    Фактическая площадь сдвига шпангоута A_w согласно 1.2.5.7, должна соответствовать условию A_W^A_L, в котором

A_l--= 1 ()()²(AFPPF,P_avgyO,5b]«/(0,577cti'), см², (1.2.7.2)

где AF —см. табл. 1.2.3.5Л;

PPF_S— см. табл. 1.2.3.4.2;

P_avg — среднее давление в пределах участка нагрузки согласно формуле (1.2.3.4.1), МПа;

Ъ1 = кф₂. м; к₀ ~ 1 — 0,3/Ь';

Ъ' = b/s;

Ъ — высота расчетного участка ледовой нагрузки согласно формуле (1.2.3.3Л-2) или (1.2.3.3.2-2), м;

5 — расстояние между продольными связями, м;

Ь₂ - />(1 — 0,256'), м, если Ъ' < 2;

Ъ₂ = м, если Ъ' ^ 2;

а — продольный расчетный пролет согласно 1.2.5.5, м;

<J_V — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм².

1.2.7.3    Фактический пластический момент сопротивления Z_p комбинации лист/ребро жесткости, согласно 1.2.5.8, должен соответствовать условию Z_p ^ Z_pL, в котором

Z_pL = 1 ()(F(AF-PPF_s P_ai%,)b, а²А₄/Нст, , см³, (1.2.7.3)

где AF, PPF_X, P_uva, b_ь a and g_v приведены в 1.2.7.2;

А₄= 1/(2 + С/[(1 —оа)⁰’⁵— 1]); ^аА ~ A_l/A_w;

A_l — минимальная площадь сдвига продольной связи согласно 1.2.7.2, см²;

A_w— эффективная площадь сдвига продольной связи (рассчитывается согласно 1.2.5.7), см²; k_wi = 1/(1+2AfJA_w\ где A_fn согласно 1.2.5.8.

1.2.7.4    Размеры продольных связей должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9.

1.2.8    Набор. Рамные шпангоуты и несущие стрингеры.

1.2.8.1    Рамные шпангоуты и несущие стрингеры должны рассчитываться таким образом, чтобы выдерживать ледовые нагрузки согласно 1.2.3. Участок нагрузки должен располагаться в районах, где несущая способность указанных конструктивных элементов при совместном действии изгиба и сдвига минимальна.

1.2.8.2    Рамные шпангоуты и несущие стрингеры должны иметь такие размеры, чтобы совместное действие изгиба и сдвига не превышало предельное состояние, определяемое Регистром. Если указанные шнструктивные элементы образуют часть перекрытия, то должны использоваться соответствующие методы анализа. Если конфигурация конструкции такова, что указанные конструктивные элементы не являются частью перекрытия, то должен использоваться соответствующий коэффициент пикового давления PPF из табл. 1.2.3.4.2. Особое внимание следует уделить способности конструкции противостоять сдвигу в районе облегчающих вырезов и вырезов в районе пересечения конструктивных элементов.

1.2.8.3    Размеры рамных шпангоутов и несущих стрингеров должны отвечать требованиям к устойчивости в 1.2.9.

1.2.9    Набор. Конструктивная устойчивость.

1.2.9Л Для предотвращения местной потери

устойчивости стенки конструктивного элемента отношение высоты стенки h_w к ее толщине t_wn для любого элемента набора не должно превышать:

для полосового профиля:

для полособульбового, таврового и углового профиля:

hjt_wn^%05lof,    (1.2.9.1-2)

где h_w — высота стенки;

t_w„ — нетто-толщина стенки;

g_v — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм².

1.2.9.2 Для элементов набора, для которых невозможно выполнить требования 1.2.9Л (например, рамные шпангоуты или несущие стрингеры), требуется эффективное подкрепление их стенок. Прочные размеры ребер жесткости для подкрепления стенки рамной балки должны обеспечивать устойчивость элемента набора. Минимальная нетто-толщина стенки таких элементов t_wn набора, мм, определяется по формуле

t_wn=2,63 • 10"³(ciCT_J/(5,34 + 4(с,/с₂)²))^л(0,5), (1.2.9.2)

где ci = h_w — 0,8/г, мм;

h_w — высота стенки стрингера/рамного шпангоута, мм, (см. рис. 1.2.9.2);

h — высота элемента набора, проходящего через рассматриваемую связь (0 при отсутствии такого элемента набора), мм, (см. рис. 1.2.9.2); с₂— расстояние между опорными конструкциями, ориентированными перпендикулярно рассматриваемой связи, мм, (см. рис. 1.2.9.2);

<7_V — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм².

1.2.9.3    Кроме того, подлежит выполнению следующее:

t_wn>0,35t_pn(a_yl235)°’⁵,    (1.2.9.3)

где с_у — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм²;

t_wn — нетто-толщина стенки, мм;

t_p„ — нетто-толщина листа наружной обшивки в районе элемента набора, мм.

1.2.9.4    Для предотвращения местной потери устойчивости пояска сварных профилей должно быть выполнено следующее:

.1 ширина пояска bf, мм, должна быть не менее пяти нетто-толщин стенки t_wn;

.2 отстояние кромки пояска от стенки Ъ_оии мм, должно отвечать условию

где tf„ — нетто-толщина пояска, мм;

Су — минимальный верхний предел текучести материала, Н/мм².

1.2.10 Листовые конструкции.

1.2.10.1    Листовые конструкции — конструкции, состоящие из листовых элементов, подкрепленных ребрами жесткости, примыкающие к наружной обшивке и подверженные ледовым нагрузкам. Настоящие требования распространяются на конструкции в пределах расстояния от борта внутрь судна, наименьшего из следующих:

.1 высота стенки смежного параллельного рамного шпангоута или стрингера; или

.2 2,5 высоты набора, пересекающего листовую конструкцию.

1.2.10.2    Толщина листов и размеры примыкающих ребер жесткости должны быть такими, чтобы обеспечить степень закрепления концов, необходимую для набора наружной обшивки.

1.2.10.3    Устойчивость листовой конструкции должна быть достаточной для противостояния ледовым нагрузкам согласно 1.2.3.

1.2.11 Надбавки на коррозию/абразивный износ и обновление стальной конструкции.

1.2.11.1    Для всех поверхностей наружной обшивки судов полярного класса рекомендуется защита от коррозии и абразивного износа, вызванного льдом.

1.2.11.2    Величины надбавок на коррозию/ абразивный износ /„ применяемые при определении толщины наружной обшивки для каждого полярного класса, приведены в табл. 1.2.11.2.

1.2.11.3    Суда полярного класса должны иметь минимальную надбавку на коррозию/абразивный износ t_s = 1,0 мм применительно ко всем внутренним конструкциям в пределах районов ледовых усилений корпуса, включая листовые элементы, примыкающие к наружной обшивке, а также стенки и пояски ребер жесткости.

1.2.11.4    Обновление стальной конструкции требуется, когда замеренная толщина меньше

tnet + 0,5 ММ.

1.2.12 Материалы.

1.2.12.1    Категории стали для обшивки корпусных конструкций должны быть не ниже указанных в табл. 1.2.12.4 и 1.2.12.5, в зависимости от построечной толщины, символа полярного класса, назначенного судну, и группы связей конструктивных элементов, приведенного в табл. 1.2.12.1.

1.2.12.2    Группы связей, указанные в табл. 1.2.3.7-1 части II «Корпус», применимы к судам полярного класса независимо от их длины. Кроме того, группы связей наружных конструктивных элементов в надводной и подводной части судна и для элементов, примыкающих к надводной и подводной наружной обшивке судов ледового плавания, приведены в табл. 1.2.12.1. Если группы связей в табл. 1.2.12.1 настоящей части и табл. 1.2.3.7-1 части II «Корпус» различаются, то должна применяться более ответственная группа связей.

1.2.12.3    Категории стали для всей обшивки и примыкающего набора корпусных конструкций и выступающих частей, расположенных ниже уровня 0,3 м ниже нижней ватерлинии, как показано на рис. 1.2.12.3, принимаются по табл. 1.2.3.7-2 части П «Корпус» для группы связей из табл. 1.2.12.1, независимо от полярного класса.

Категории стали согласно 1.2.12.4

~:-, . , - , г~иатерлиния

Категории стали согласно 1.2.12.у    '

---------- *    0.3    м

Рис. 1.2.12.3 Требования к категории стали для надводной и подводной части наружной обшивки

1.2.12.4    Категории стали для всей открытой наружному воздуху обшивки корпусных конструкций и выступающих частей, расположенных выше уровня 0,3 м ниже нижней ледовой ватерлинии, как показано на рис. 1.2.12.3, должны быть не ниже указанных в табл. 1.2.12.4.

1.2.12.5    Категории стали для всех внутренних элементов набора, примыкающих к открытой наружному воздуху обшивке, должны быть не ниже указанных в табл. 1.2.12.5. Это применимо ко всем внутренним элементам набора, а также к другим прилегающим внутренним конструкциям (например, переборки, палубы) в пределах 600 мм от открытой наружному воздуху обшивки.

1.2.12.6    Отливки должны иметь заданные свойства, соответствующие ожидаемым эксплуатационным температурам.

1.2.13 Продольная прочность.

1.2.13.1    Область применения.

1.2.13.1.1    Ледовые нагрузки следует объединять только с нагрузками на тихой воде. Суммарное напряжение должно сравниваться с допускаемыми нормальными и касательными напряжениями в различных районах по длине судна. Кроме того, должна быть также проверена местная устойчивость.

1.2.13.2 Расчетное вертикальное ледовое усилие в носу судна.

1.2.13.2.1 Расчетное вертикальное ледовое усилие в носу судна F_IB, МЫ, должно приниматься равным:

F_IB=rmn(F_IBJ; F_IBa\    (1.2.13.2.1-1)

где F_IB i = 0,534Я?*^,58ш°’²(у_ле„) (DK_hf*CF_L\    (1.2.13.2.1-2)

F_ib,₂ = 1,20CF>;    (1.2.13.2.1-3)

Kj — параметр формы разрушения льда носом судна = K/K_h\ Лдля тупых носовых обводов:

К/ = (2СВ' ^еЬ1(\ +е_ь)Гtg (r,_temr°-^9(1+rf,);

Лдля клиновых носовых обводов (a_stem < 80°),    =    1    и

формула выше имеет упрощенный вид:

К/ = (tg(a_v/,._/H)/tg²(y^,_H))⁰’⁹;

K_h = 0,0\A_wp, МН/м;

CFi — показатель класса по продольной прочности из табл. 1.2.3.2.1;

е_ь — показатель формы носа, который наилучшим образом описывает плоскость ватерлинии (см. рис. 1.2.13.2.1-1 и

1.2.13.2.1-2):

e_h= 1,0 для простой клиновой формы носовых обводов; еь = 0,4 — 0,6 для ложкообразной формы носовых обводов; е_ь = 0 для формы носовых обводов десантного судна; приемлемо приближенное значение е/„ определенное простым подбором; у_stem— угол наклона форштевня, измеренный между горизонтальной осью и касательной к форштевню в точке верхней ледовой ватерлинии, град, (угол наклона батокса на рис. 1.2.3.2.1.1.1, измеренный на диаметральной плоскости);

С - \ 1(2(1 _в1В)^е%

В — теоретическая ширина судна, м;

L_B — длина носовой части, используемая в уравнении у = B/2(x/L_By'\ м, (см. рис. 1.2.13.2.1-1 и 1.2.13.2.1-2);

D — водоизмещение судна, кт, но не менее 10 кт;

A_wp — площадь ватерлинии судна, м²;

CF_f — коэффициент класса по отказу в результате изгиба из табл. 1.2.З.2.1.

Если применимо, величины, зависящие от осадки, должны определяться на уровне ватерлинии, соответствующей рассматриваемому случаю нагрузки.

1.2.13*3 Расчетная вертикальная перерезывающая сила.

1.2.13.3.1 Расчетная вертикальная ледовая перерезывающая сила F_b МН, по длине эквивалентного бруса должна определяться по формуле

Fj = CjFjb,    (1.2.13.3.1)

где С/— коэффициент продольного распределения, принимаемый следующим образом:

Л положительная перерезывающая сила:

С/ = 0,0 между кормовым концом длины L и 0,6L от кормы; Cf = 1,0 между 0,9L от кормы и носовым юнцом длины L; .2 отрицательная перерезывающая сила:

Cf = 0,0 на кормовом конце длины L;

С_г = —0,5 между 0,2L и 0,6L от кормы;

Cf = 0,0 между 0,8L от кормы и носовым юнцом длины L.

Промежуточные значения должны определяться линейной интерполяцией.

1.2.13.3.2 Действующее вертикальное касательное напряжение т_а должно определяться по длине эквивалентного бруса аналогично 1.6.5.1 части II «Корпус» посредством замены расчетной вертикальной волновой перерезывающей силы на расчетную вертикальную ледовую перерезывающую силу.

1.2.13.4 Расчетный ледовый изгибающий момент MI, МНм действующий в вертикальной плоскости.

1.2.13.4.1 Расчетный ледовый изгибающий момент, действующий в вертикальной плоскости, по длине эквивалентного бруса должен определяться по формуле

М, = 0,1 C_mLsmT°'²(y_stem)F/_B,    (1.2.13.4.1)

где L — длина судна (длина согласно 1Л.З части 11 «Корпус»), м;

у _stem = см. 1.2.13.2.1;

F_IB — расчетная вертикальная ледовая перерезывающая сила в носу, МН;

С_п7 — юэффициент продольного распределения для расчетного ледового изгибающего момента, действующего в вертикальной плоскости, принимаемого следующим образом:

С_п7 = 0,0 на кормовом конце длины L;

С_п7 = 1,0 между 0,5L и 0,7L от кормы;

С_п7 = 0,3 на 0,95L от кормы;

С_п7 = 0,0 на носовом конце длины L.

Промежуточные значения должны определяться линейной интерполяцией. Если применимо, величины, зависящие от осадки, должны определяться для ватерлинии, соответствующей рассматриваемому случаю нагрузки.

1.2.13.4.2 Действующее напряжение при изгибе в вертикальной плоскости ст_а должно определяться по длине эквивалентного бруса аналогично 1.6.5.1 части II «Корпус» посредством замены расчетного волнового изгибающего момента, действующего в вертикальной плоскости, на расчетный ледовый изгибающий момент, действующий в вертикальной плоскости. Изгибающий момент, действующий на судно на тихой воде, должен приниматься как наибольший момент при прогибе.

1.2.13.5 Критерии продольной прочности.

1.2.13.5.1    Должны выполняться критерии прочности в табл. 1.2.13.5.1. Действующие напряжения не должны превышать допускаемые.

1.2.14    Носовые и кормовые шпангоуты.

1.2.14.1    Носовые и кормовые шпангоуты должны проектироваться согласно требованиям Регистра. Для судов полярных классов РС6 и РС7, требующих эквивалентности с ледовыми классами 1AS и 1А, требования Финско-шведских правил к ледовому классу для носовой и кормовой частей судна могут потребовать дополнительного рассмотрения.

1.2.15    Выступающие части.

1.2.15.1    Все выступающие части должны проектироваться для восприятия усилий, соответствующих месту их крепления к корпусной конструкции или положению в пределах района корпуса.

1.2.15.2    Определение величины нагрузки и критерии реакций конструкции должны соответствовать требованиям Регистра.

1.2.16    Местные конструктивные особенности.

1.2.16.1 Для передачи вызванных льдом нагрузок на

опорные конструкции (изгибающие моменты и

перерезывающие силы) местные конструктивные детали должны соответствовать требованиям Регистра.

1.2.16.2 Нагрузки на конструктивную связь в районе вырезов не должны вызывать потерю устойчивости. При необходимости конструкция должна быть подкреплена.

1.2.17    Прямые расчеты.

1.2.17.1    Прямые расчеты не должны применяться как альтернатива аналитическим процедурам, установленным в настоящей главе.

1.2.17.2    Если непосредственные расчеты используются для проверки прочности конструктивных систем, то нагрузки прикладываются на участке согласно 1.2.3.

1.2.18    Сварка.

1.2.18.1    Все сварные швы в пределах районов ледовых усилений должны быть непрерывными, двухсторонними.

1.2.18.2    Непрерывность прочностных характеристик должна обеспечиваться во всех конструктивных направлениях.

1.3 ТРЕБОВАНИЯ К МЕХАНИЗМАМ СУДОВ ПОЛЯРНЫХ КЛАССОВ

1.3.1    Область применения.

Требования данной главы относятся к главным пропульсивным установкам, рулевому устройству, аварийным и вспомогательным системам ответственного назначения, необходимым для обеспечения безопасности судна и жизнедеятельности команды.

1.3.2    Общие положения.

1.3.2.1 Представляемые чертежи и данные:

.1 детальное описание условий окружающей среды и требуемый полярный класс для механизмов, если он отличается от полярного класса судна;

.2 детальные чертежи главной пропульсивной установки. Описания главной пропульсивной установки, рулевого устройства, аварийных и вспомогательных систем ответственного назначения должны включать эксплуатационные ограничения. Информация о функциях управления нагрузкой главной пропульсивной установки ответственного назначения;

.3 подробное описание размещения и защиты основных, аварийных и вспомогательных систем для предотвращения проблем, связанных с замерзанием, льдом и снегом и доказательства их способности функционировать в условиях окружающей среды, для которых они предназначены;

.4 расчеты и документация, удостоверяющие соответствие требованиям данной главы.

1.3.2.2 Проектирование систем.

1.3.2.2.1    Механизмы и обеспечивающие вспомогательные системы, с точки зрения пожарной безопасности, должны проектироваться, изготавливаться и эксплуатироваться в соответствии с требованиями для «Машинных помещений без постоянной вахты». Любая система автоматики (например, управления, аварийной сигнализации, систем безопасности и индикации), обеспечивающая работу ответственно важных систем, должна эксплуатироваться в соответствии с этими же требованиями.

1.3.2.2.2    Системы, подверженные опасности повреждения вследствие замерзания, должны предусматривать осушение.

1.3.2.2.3    Одновинтовые суда полярных классов от РС1 до РС5 включительно должны быть оборудованы средствами, способными обеспечить достаточную работоспособность судна в случае поломки винта, включая механизм изменения шага винта.

1.3.3    Материалы.

1.3.3.1    Материалы, подверженные воздействию морской воды.

Материалы, подверженные воздействию морской воды, такие как лопасти винта, ступица винта, болты крепления лопастей, должны иметь удлинение не менее 15 % испытываемого образца, длина которого составляет 5 диаметров.

Испытания на ударный изгиб по методу Шарли (определение работы удара KV для остро надрезанного образца) должны проводиться для материалов, за исключением бронзы и аустенитных сталей. Испытываемые образцы, взятые из отливок лопастей, должны отбираться в наибольшем сечении лопасти. Среднее значение работы удара KV по методу Шарли при температуре —10 °С, взятое по трем испытаниям, должно быть равно 20 Дж.

1.3.3.2    Материалы, подверженные воздействию температуры морской воды.

Материалы, подверженные воздействию температуры морской воды, должны быть из стали

или из других одобренных пластичных материалов. Среднее значение работы удара KV по методу Шарли при температуре —10 °С, взятое по трем испытаниям, должно быть равно 20 Дж.

1.3.3.3 Материалы, подверженные воздействию низких температур воздуха.

Материалы ответственно важных узлов и деталей, подверженные воздействию низких температур воздуха, должны быть из стали или других одобренных пластичных материалов.

Значение работы удара KV по методу Шарпи должно быть определено для температуры на 10 °С ниже самой низкой расчетной температуры. Среднее значение указанной величины, взятое по трем испытаниям, должно быть равно 20 Дж.

1.3.4 Нагрузка при взаимодействии со льдом.

1.3.4.1    Взаимодействие гребного винта со льдом.

Настоящие требования относятся к открытым

винтам и гребным винтам в направляющей насадке, расположенным в корме судна с лопастями регулируемого или фиксированного шага. Ледовые нагрузки на носовые и тянущие винты подлежат специальному рассмотрению Регистром.

Предполагается, что указанные нагрузки имеют максимальное значение и однократны за весь период работы судна при нормальных условиях эксплуатации.

Данные нагрузки не распространяются на нерасчетные условия эксплуатации, например, на взаимодействие остановленного гребного винта со льдом.

Настоящие требования распространяются на винторулевые колонки ВРК (с зубчатыми передачами и с двигателем в гондоле) в части нагрузок, вызванных взаимодействием гребного винта со льдом. Однако ледовые нагрузки от удара льда о корпус ВРК в данных требованиях не рассматриваются.

Нагрузки, описываемые в 1.3.4, являются суммарными нагрузками (если не указано иначе) при взаимодействии гребного винта со льдом, действуют независимо (если не указано иначе) и предназначаются только для расчета прочности узлов и деталей. Каждый вариант нагрузки, приводимый в данном разделе, должен рассматриваться отдельно от других.

F_b представляет собой силу, изгибающую лопасть гребного винта в направлении, противоположном направлению движения судна, когда гребной винт фрезерует кусок льда, вращаясь в направлении переднего хода.

Ff представляет собой силу, изгибающую лопасть гребного винта в направлении движения судна, когда гребной винт взаимодействует с куском льда, вращаясь в направлении переднего хода.

1.3.4.2    Коэффициенты полярного класса.

В приведенной ниже табл. 1.3.4.2 даются расчетная толщина льда и коэффициенты ледовой прочности, которые должны использоваться для оценки ледовых нагрузок на гребной винт.

1.3.4.3 Проектные ледовые нагрузки для открытого гребного винта.

1.3.4.3.1    Максимальная сила, действующая на лопасть в направлении, противоположном направлению движения судна, Ту , кН:

для Z) < D_limit\

F_h= -llSicAnDf^EAR/Zf^ [D]²;    (1.3.4.3.1-1)

для D ^ D_hmit\

F_b= -23S_ic^nD]°’⁷[EAR/Zf'³(H_ice)^h4[Df, (1.3.4.3.1-2)

где D_limU = 0,85(//,■„,)^1>4;

n — номинальная скорость вращения (при максимальной длительной мощности на чистой воде) для ВРШ и 85 % номинальной скорости вращения (при максимальной длительной мощности на чистой воде) для гребного винта с фиксированным шагом (независимо от типа двигателя привода).

F_b должна прикладываться как равномерно распределенное давление по площади на засасывающей поверхности лопасти для следующих случаев нагрузки;

.1 случай нагрузки 1: от 0,67? до конца лопасти и от входящей кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды;

.2 случай нагрузки 2; нагрузка, равная 50 % Ту, должна прикладываться на периферийную часть лопасти от радиуса 0,97? до конца лопасти;

.3 случай нагрузки 5: для реверсируемого гребного винта нагрузка, равная 60 % Ту, должна прикладываться на участок от 0,67? до конца лопасти и от выходящей кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды.

См. случаи нагрузок 1, 2 и 5 в табл. 1 приложения.

1.3.4.3.2    Максимальная сила, действующая на лопасть в направлении движения судна, Ту, кН:

Для D < D_Umit\

Ff = 25§[EAR/Z\[D]²\    (1.3.4.3.2-1)

ДЛЯ D Dlimit'

F_f = 500 -~ H_ice [EAR/Z] [£>]²,    (1.3.4.3.2-2)

n A)

U _D )

где D_limit = -—    H_kc;    (1.3.4.3.2-3)

a

d — диаметр ступицы винта, м;

D — диаметр винта, м;

EAR — дисковое отношение гребного винта;

Z — количество лопастей винта.

Ff должна прикладываться как равномерно распределенное давление на участок нагнетающей поверхности лопасти для следующих случаев нагрузки:

.1 случай нагрузки 3: от радиуса 0,67? до конца лопасти и от передней кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды;

.2 случай нагрузки 4: нагрузка, равная 50 % Ту, должна прикладываться на периферийную часть лопасти от радиуса 0,97? до конца лопасти;

.3 случай нагрузки 5: для реверсируемого гребного винта нагрузка, равная 60 % Ту, должна прикладываться на участок от 0,67? до конца лопасти и от выходящей кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды.

См. случаи нагрузок 3, 4 и 5 в табл. 1 приложения.

1.3.4.3.3    Максимальный момент, скручивающий лопасть относительно оси ее поворота.

Скручивающий лопасть момент относительно оси ее поворота Q_smax, кНм, должен рассчитывается для случаев нагрузки, описанных в 1.3.4.3.1 и

1.3.4.3.2 для Ту и Ту Если скручивающий лопасть момент относительно оси ее поворота меньше значения приведенного ниже, то применяется следующее минимальное значение по умолчанию:

fismax =0,257C_OJ,    (1.3.4.3.3)

где cqj — ширина лопасти на радиусе 0,7/? гребного винта, м;

F— F_h или F/, в зависимости от того, какое абсолютное значение

больше.

1.3.4.3.4    Ледовый максимальный момент сопротивления вращению гребного винта Q_max, кНм, (приложенный к валу в плоскости диска гребного винта);

для D < D_nmit\

Стах “ 105(1 — d/D)S_qice(P₀yz>)°’¹⁶(f₀yZ))⁰’⁶(wZ>)⁰’¹⁷Z)³;

(1.3.4.3.4-1)

ДЛЯ D

Стах = 202(1 -сШ)^с^Уо,7^

(1.3.4.3.4-2)

где D_limit = 1,8H_ice;

5ф_Се индекс прочности льда для ледового момента на лопасти; P_Qj — шаг гребного винта на радиусе 0,7/?, м;

/₀,7 — максимальная толщина лопасти на радиусе 0,7/?, м; п — скорость вращения гребного винта на швартовном режиме, об/с. Если эта величина не известна, то она должна приниматься как указано в табл. 1.З.4.З.4.

ISBN 978-5-89331-130-3

© Российский морской регистр судоходства, 2011

Для ВРШ шаг винта P₀j должен соответствовать максимальной длительной мощности при работе в швартовном режиме. Если эта величина не известна, то -Р₀,7 принимается как 0,7P_QJn, где P₀j„ — шаг винта для максимально длительной мощности на чистой воде.

1.3.4.3.5 Максимальный ледовый упор, воздействующий на гребной винт (осевые ледовые нагрузки на гребном винте, действующие на вал в месте посадки винта).

Максимальный положительный ледовый упор (максимальная ледовая осевая сила, действующая на гребной винт в направлении движения судна):

7>= 1,1 Ту.    (1.3.4.3.5-1)

Максимальный отрицательный ледовый упор (максимальная ледовая осевая сила, действующая на гребной винт в направлении, противоположном

движению судна):

T_h - 1,1 F_h .    (1.3.4.3.5-2)

1,3,4,4 Расчетные ледовые нагрузки для гребных винтов в направляющей насадке.

1,3,4,4,1 Максимальная сила, действующая на лопасть в направлении, противоположном движению

судна F_b:

Для D < D_limU\

F_h= -9,5S_ice(,EAR/Zf'\nD)°'¹E>²-,    (1.3.4.4.1-1)

ДЛЯ D F Dlimit'

F_h= -66Si_Ce(EAR/Zf’\nD)⁰’⁷(H_ice)^h4D⁰’⁶, (1.3.4.4.1-2)

где D_limit = 4H_ice;

n принимается так же, как в 1.З.4.З.1.

F_h должна прикладываться как равномерно распределенное давление по площади на засасывающей поверхности лопасти для следующих случаев нагрузки (см. табл. 2 приложения):

.1 случай нагрузки 1: от 0,67? до конца лопасти и от передней кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды;

.2 случай нагрузки 5: для реверсируемого гребного винта нагрузка, равная 60 % F_b должна прикладываться на участок от 0,67? до конца лопасти и от выходящей кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды.

1.3.4.4.2    Максимальная сила, действующая на лопасть в направлении движения судна, Ту, кН:

ДЛЯ D ^<' Dlimit'

F_f=250(EAR/Z)D²;    (1.3.4.4.2-1)

для Z) ^ D,_imit:

F_f = 500 -— H_ice[EAR/Z][D]², (1.3.4.4.2-2)

(1-—)

¹ D ’

2

где Di_imit= -—H_ice, m.    (1.3.4.4.2-3)

a

(¹__D ^

Ff должна прикладываться как равномерно распределенное давление на участок нагнетающей поверхности лопасти для следующих случаев нагрузки (см. табл. 2 приложения):

.1 случай нагрузки 3: от радиуса 0,67? до конца лопасти и от передней кромки лопасти до величины, равной 0,5 длины хорды,

.2 случай нагрузки 5: нагрузка равная 60 % F_h должна прикладываться на участок от 0,67? до конца лопасти и от выходящей кромки лопасти до величины, равной 0,2 длины хорды.

1.3.4.4.3    Ледовый максимальный момент сопротивления вращению гребного винта £>_тах, кНм, (приложенный к валу в плоскости диска гребного винта):

для 77 ^ D_limit\

Стах = 74(1 - d/D)S_qicAPojlDf\tbjlDt%nDf¹¹ D³;

(1.3.4.4.3-1)

ДЛЯ D ^ Dlimit'.

0тах= 141(1 — d/D)S_qiceH^]^l(POj/T))^0,16(/o,7/7))^0,6(«D)^0,177)^{1 9},

(1.3.4.4.3-2)

где D_Unu, = 1,8H_icc, м;

п — скорость вращения гребного винта при работе на швартовном режиме, об/с.

Если величина п не известна, то она должна приниматься согласно табл. 1.3.4.4.3.

1.1 ОПИСАНИЕ ПОЛЯРНЫХ КЛАССОВ И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ

1.1.1    Область применения.

1.1.1.1    Требования к судам полярных классов применяются к стальным самоходным судам, за исключением ледоколов (см. 1.1.3), предназначенным для эксплуатации в полярных водах, покрытых льдом.

Требования настоящего раздела применяются к судам, контракт на постройку которых заключен 1 марта 2008 года или после этой даты.

Пр имечание. Под датой «контракта на постройку» понимается дата, на которую контракт на строительство судна подписан между будущим судовладельцем и судостроителем. Подробнее о дате «контракта на постройку» - см. 1.1.2 части I «Классификация».

1.1.1.2    Символы полярных классов, перечисленные в табл. 1.1.1.2, могут быть присвоены судам, соответствующим требованиям 1.2 и 1.3. Требования

1.2 и 1.3 являются дополнительными к требованиям Регистра к судам без ледовых усилений. Если корпус и механизмы соответствуют требованиям различных полярных классов, то и корпусу и механизмам присваивается в классификационном свидетельстве наименьший из этих классов. Соответствие корпуса или механизмов требованиям более высокого полярного класса также должно быть указано в классификационном свидетельстве в разделе «прочие характеристики».

1.1.1.3    К судам, которые должны получить символ класса Icebreaker (ледокол), предъявляются дополнительные требования, и они должны рассматриваться особо. «Ледоколом» называется любое судно, в функциональные задачи которого включены ледовая проводка и ледовое сопровождение и которое обладает достаточной мощностью и размерениями, позволяющими осуществлять интенсивные действия в водах, покрытых льдом, и

имеет классификационное свидетельство с таким символом класса.

1.1.2 Полярные классы.

1.1.2.1    В табл. 1.1.1.2 перечислены символы и описания полярных классов (PC). Полярный класс выбирает судовладелец. Описания полярных классов в табл. 1.1.1.2 предназначены для судовладельцев, проектантов и Администраций при выборе подходящего полярного класса, соответствующего требованиям, предъявляемым к судну в предполагаемых районах эксплуатации.

1.1.2.2    Символ полярного класса используется во всех главах настоящего раздела для передачи разницы функциональных возможностей и прочности судна.

1.1.3 Верхняя и нижняя ледовые ватерлинии.

1.1.3.1    Верхняя и нижняя ледовые ватерлинии, принятые в проекте, должны быть указаны в классификационном свидетельстве. Верхняя ледовая ватерлиния (ВЛВЛ) определяется максимальной осадкой в носовой, миделевой и кормовой частях судна. Нижняя ледовая ватерлиния (НЛВЛ) определяется минимальной осадкой в носовой, миделевой и кормовой частях судна.

1.1.3.2    Нижняя ледовая ватерлиния определяется с учетом балластного состояния при движении в ледовых условиях (например, принимая во внимание погружение гребного винта).

1.2 КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СУДАМ ПОЛЯРНЫХ КЛАССОВ

1.2.1    Область применения.

1.2.1.1    Требования настоящего раздела применяются к судам полярных классов, указанным в 1.1.

1.2.2 Районы корпуса судна.

1.2.2.1    Корпус всех судов полярных классов подразделяется на районы, в зависимости от

величины ожидаемых в данном районе нагрузок. В продольном направлении выделены 4 района: носовой, носовой промежуточный, средний и кормовой. Носовой промежуточный, средний и кормовой районы подразделяются дополнительно в вертикальном направлении на днищевой, нижний районы и район ледового пояса. Протяженность каждого района корпуса показана на рис. 1.2.2.1.

1.2.2.2    Определения верхней ледовой ватерлинии (ВЛВЛ) и нижней ледовой ватерлинии (НЛВЛ) приведены в 1.1.3.

1.2.2.3    Во всех случаях, несмотря на рис. 1.2.2.1, граница между носовым и носовым промежуточным районами не должна располагаться в нос от точки пересечения линии форштевня с основной плоскостью судна.

1.2.2.4    Во всех случаях, несмотря на рис. 1.2.2.1, кормовую границу носового района не следует располагать более чем на 0,45L в корму от носового перпендикуляра (НП).

1.2.2.5    Границу между днищевым и нижним районами следует принимать в точке, где обшивка имеет наклон к горизонту 7°.

1.2.2.6    Если в ледовых условиях предполагается работа судна задним ходом, то кормовая оконечность судна должна проектироваться с учетом требований к носовому и носовому промежуточному районам корпуса судна.

1.2.3 Расчетные ледовые нагрузки.

1.2.3.1    Общие положения.

1.2.3.1.1    Для судов всех полярных классов расчетной моделью для определения размеров

связей корпуса, необходимых для противостояния ледовым нагрузкам, является боковое ударное воздействие на носовую часть судна.

1.2.3.1.2    Расчетная ледовая нагрузка характеризуется средним давлением P_aVg, равномерно распределенным на прямоугольном участке высотой b и шириной w.

1.2.3.1.3    В пределах носового района судов всех полярных классов и в пределах носового промежуточного района ледового пояса судов полярных классов РС6 и РС7 параметры ледовой нагрузки являются функциями фактической формы носовой оконечности. Для определения параметров ледовой нагрузки P_avg, b и w требуется рассчитать следующие характеристики ледовой нагрузки для носовой части: коэффициент формы f_a_, полное усилие бокового удара F_h погонную нагрузку Q, и давление P_t.

1.2.3.1.4    В других районах ледовых усилений параметры ледовой нагрузки P_avg, b_NonBow и w_NonBow определяются независимо от формы корпуса и основаны на фиксированном соотношении размеров участка нагрузки AR = 3,6.

1.2.3.1.5    Расчетные ледовые усилия, рассчитанные согласно 1.2.3.2, применимы только к судам с ледокольной формой корпуса. Расчетные ледовые усилия для других форм носовой оконечности подлежат специальному рассмотрению Регистром.

1.2.3.1.6    Судовые конструкции, не испытывающие непосредственно ледовых нагрузок, могут все же подвергаться инерционным нагрузкам от перевозимого груза и оборудования в результате

взаимодействия судна со льдом. Инерционные нагрузки, вызванные ускорениями, величины которых могут быть определены по согласованной с Регистром методике, должны учитываться при проектировании таких конструкций.

1.2.3.2 Характеристики бокового ударного воздействия.

1.2.3.2.1    Параметры, определяющие характеристики бокового ударного воздействия, отражены в коэффициентах класса, перечисленных в табл. 1.2.3.2.1.

1.2.3.2.1.1    Носовой район.

1.2.3.2.1.1.1    В носовом районе усилие F, погонная нагрузка Q, давление Р и соотношение размеров участка нагрузки AR, в соответствии с моделью бокового ударного воздействия, являются функциями углов формы корпуса, измеренных на уровне верхней ледовой ватерлинии. Влияние этих углов учитывается с помощью расчета коэффициента формы носовой оконечности fa. Углы формы корпуса показаны на рис. 1.2.3.2.1.1.1.

Угол наклона шпангоута р Нормальный угол наклона

шпангоута ft'

Рис. 1.2.3.2.1.1.1 Определение углов наклона

Примечание. (3' — нормальный угол наклона шпангоута на уровне ВЛВЛ, град; а — угол наклона ВЛВЛ, град; у — у_ГОЛ наклона батокса на уровне ВЛВЛ (угол линии батокса, измеренный от горизонта), град; tg(3 = tgot/tg у; tgp' = tg p/cosot

1.2.3.2.1.1.2    Длина по ватерлинии носового района должна подразделяться на 4 участка равной длины. Усилие F, погонная нагрузка Q, давление Р и соотношение размеров участка нагрузки AR должны определяться на середине длины каждого участка (в расчете параметров ледовой нагрузки P_avg, h и w должны использоваться максимальные значения F, Q и Р).

1.2.3.2.1.1.3    Характеристики нагрузки в носовом районе определяются следующим образом;

.1 коэффициент формы fa_t принимается как:

fai=min (/а,-1; fa_t,₂; fa_ii3),    (1.2.3.2.1.1.3.1-1)

где/а,_Л = (0,097 - ОЩх/L - 0,15)²) • аДР/)⁰’⁵;    (1.2.З.2.1.1.3.1-2)

/а,,2 = l,2C/V(sin(P/)-CF_c • D^0M)\    (1.2.3.2.1.1.3.1-3)

fa,, з = 0,60;    (1.2.3.2.1.1.3.1-4)

i — рассматриваемый участок;

L — длина судна, измеренная на уровне верхней ледовой ватерлинии, м;

х — расстояние от носового перпендикуляра до рассматриваемого сечения, м; а — угол наклона ватерлинии, град., (см. рис. 1.2.3.2.1.1.1); р' — угол наклона шпангоута в плоскости шпангоута, град.

(см. рис. 1.2.3.2.1.1.1);

D — водоизмещение судна, кт, но не менее 5;

CF_c— см. табл. 1.2.3.2.1;

CF_f— см. табл. 1.2.3.2.1;

.2 усилие F, МН:

F, = fai ■ CF_c • D^0M,    (1.2.3.2.1.1.3.2)

где i — рассматриваемый участок; fa_t — коэффициент формы участка /;

CF_c— см. табл. 1.2.3.2.1;

D — водоизмещение судна, кт, но не менее 5;

,3 соотношение размеров участка нагрузки AR: AR₍ = 7,46*sin(P/)>l,3,    (1.2.З.2.1.1.3.3)

где i — рассматриваемый участок;

Р/ — угол наклона шпангоута на участке / в плоскости шпангоута, град;

,4 погонная нагрузка Q, МН/м;

Q, = H^MCF_D/ARf³⁵,    (1.2.3.2.1.1.3.4)

где i — рассматриваемый участок;

Ft — усилие на участке /, МН;

CF_d — см. табл. 1.2.3.2.1;

AR, — соотношение размеров /-го участка нагрузки;

где Fbow — наибольшее значение F, в носовом районе, МН; Qbow — наибольшее значение Q_t в носовом районе, МН/м; P_Bow — наибольшее значение Р, в носовом районе, МПа.

.5 давление Р, МПа:

Pi = F*’²²CF_D²AR°’³,    (1.2.З.2.1.1.3.5)

где / — рассматриваемый участок;

Fi — усилие на участке /, МН;

CF_D — см. табл. 1.2.3.2.1;

AR, — соотношение размеров /-го участка нагрузки.

1.2.3.2.2 Районы корпуса за пределами носового района.

1.2.3.2.2.1 В районах корпуса за пределами носового района усилие F_NonBow и погонная нагрузка Q_NonBow> используемые при определении размеров участка нагрузки b_NonBow., w_NonBow и расчетного давления P_avg9 определяются следующим образом:

.1 усилие F_NonBow МН:

F_NonBow = 0,3 6CF_cDF,    (1.2.3.2.2.1 Л)

где CF_c— см. табл. 1.2.3.2.1;

DF — коэффициент водоизмещения судна:

DF = D°^M при D < CF_dis;

DF = CF°o% + 0,10(D-CF_dav) при D > CF_DIS;

D — водоизмещение судна, кт, но не менее 10;

CF_dis — см. табл. 1.2.3.2.1;

.2 погонная нагрузка QnohBow> МН/м:

Яыопвоп. = 0,639FX'_nBowCF_D)    (1.2.3.2.2.1.2)

где FNonBow — усилие из формулы (1.2.3.2.2.1.1), МН;

CF_d — см. табл. 1.2.З.2.1.

1.2.3.3 Расчетный участок нагрузки.

1.2.3.3.1 В носовом районе и носовом промежуточном районе ледового пояса для судов с символом класса РС6 и РС7 расчетный участок нагрузки имеет размеры — ширину w_Bow и высоту b_Bow м, определяемые как:

^wBow ⁼ FBowl Q BowI    (1.2.3.3.1-1)

b_Bow ~ QBowlFBow»    (1.2.3.3.1-2)

1.2.3.3.2 В районах, не относящихся к 1.2.3.3.1, расчетный участок нагрузки имеет размеры — ширину w_NonBow и высоту b_NonBow> м, определяемые как:

^NonBow Fj\j_onBow!Q]\j_onBow,    (1.2.3.3.2-1)

ЬNonBow ^wNonBow/3&    (1.2.3.3.2-2)

где FNonBow — сила, определяемая по формуле (1.2.3.2.2.1.1), МН; QnohBow — погонная нагрузка, определяемая с использованием (1.2.3.2.2.1.2), МН/м.

1.2.3.4 Давление в пределах расчетного участка нагрузки.

1.2.3.4.1 Среднее давление P_avgy МПа, в пределах расчетного участка нагрузки определяется следующим образом:

Pavg = Fl(b-w),    (1.2.3.4.1)

где F — Fbow или F_NonBow соответственно рассматриваемому району корпуса, МН;

Ъ — bsow или bNonBow соответственно рассматриваемому району корпуса, м; w — w_Bow или WNonBow соответственно рассматриваемому району корпуса, м.

1.2.3.4.2 В пределах участка нагрузки имеются районы повышенного давления. Как правило, районы меньшего размера имеют большие местные давления. Для учета концентрации давления на локализованных конструктивных элементах используются коэффициенты пикового давления, перечисленные в табл. 1.2.З.4.2.

1.2.3.5 Коэффициенты района корпуса судна.

1.2.3.5.1 С каждым районом корпуса судна связан коэффициент района, который отражает величину нагрузки, ожидаемой в этом районе. Этот коэффициент для каждого района приведен в табл, 1,2,3,5,1,

Таблица 1.2.3.4.2