Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СОСТАВНЫХ СВАЙ

МОСКВА-1987

Госстрой СССР

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона (НИИЖБ)

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СОСТАВНЫХ СВАЙ

Утверждены директором НИИЖБ

30 октября 1987 г.

Москва 1987

Примечание. Стыки стаканного типа, осуществляемые за счет ме -ханического защемления, на растягивающие усилия не рассчитываются.

2.7.    Расчет свай на все виды усилий производится для сечений, нормальных к продольной оси, по предельным состояниям первой (по прочности) и второй (по трещиностбйкости) группы в соответствии с расчетными положениями СНиП 2.03.01-84. При проектировании звеньев за расчетные сечения рекомендуется принимать сечения в средней части их ствола. При значительных изменениях величины усилий по длине звена его проектирование допускается производить по расчетным сечениям в двух-трех уровнях. При проектировании стыков расчетные сечения рекомендуется принимать в соответствии с указаниями п. 6.1.

2.8.    К трещиностойкости звеньев при расчете их на усилия, возникающие при подъеме на копер (см.п.2.5), предъявляются требования I категории (не допускается образование трещин) при армировании звеньев напрягаемой проволочной и канатной арматурой и требования 3-й категории (допускается ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин до a _crc,i = 0»3 мм) при армировании звеньев как напрягаемой, так и ненапрягаемой стержневой арматурой. Категория трещиностойкости сваи и предельно допустимую ширину раскрытия трещин при расчете звеньев на усилия, указанные в пп. 2.2 и 2,3, рекомендуется назначать в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-- 84 и СНиП 2.03.11-85.

3. КОНСТРУКЦИИ СТЫКОВ

З.Т. Проектирование стыков составных свай выполняется с учетом конструктивных требований СНиП 2.03.01-84 и СНиП П-23-81, исходя из следующих предпосылок:

а)    стыковые соединения должны обеспечивать надежную передачу усилий и прочность соединяемых звеньев в зоне стыка. Передача усилий от одного звена к другому предусматривается через соединительные элементы;

б)    закладные детали закрепляются в бетоне с помощью анкерных стержней. Приварка закладных деталей к продольной арматуре звеньев не предусматривается;

в)    для стыков всех типов, за исключением клеевых, предусматривается защита от коррозии согласно СНиП 2.03ЛГ-85.

ТО

3.2.    Проектирование закладных деталей для стыковых соединений выполняется исходя из следующих предпосылок:

а)    закладные детали проектируются с учетом конструктивных требований СНиП 2.03.01-84 и СНиП П-23-81, а также Рекомендаций [ 3 _/;

б)    анкерные стержни привариваются к основным частям закладных деталей втавр (сварной и болтовой стык) или внахлестку (стыки стаканного типа). Сварные соединения закладных деталей проектируются с учетом указаний СНиП 2.03.01-84 и Рекомендаций [ 3 У;

в)    материалы для изготовления закладных деталей назначаются с учетом указаний СНиП 2.03.01-84 и Рекомендаций [ 3 /. Анкеры преимущественно рекомендуется выполнять из стержневой арматуры класса А-П и А-Ш диаметром 10-25 мм;

г)    для закладных деталей и соединительных элементов предусматривается защита от коррозии по СНиП 2.03Л1-85.

Стыки стаканного типа

3.3.    Для сопряжения звеньев сваи с помощью стыков стаканного типа (рис.З) в торце нижнего эвена предусматривается закладная деталь - "стакан", а в торце верхнего звена - армированная бетонная шпонка с рифлениями на боковой поверхности. При стыковке шпонка и стакан совмещаются. Стакан выполняется с внутренней перегородкой для упора шпонки. Плотность сочленения шпонки со стаканом создается за счет смятия выступов бетонных рифлений. Сдавливание шпонки в стакан обеспечивается за счет действия собственного веса верхнего звена и молота, устанавливаемого на голову верхнего звека, а также за счет нескольких ударов молота р высотой подъема 30-50 мм. Для обеспечения сохранности стакана при забивке нижнего звена рекомендуется использовать специальный подбабок, устанавливаемый на внутреннюю перегородку стакана.

3.4.    Стакан для трубчатых стыков выполняется из отрезка стальной трубы, для коробчатых стыков - из сварного короба, образованного из четырех пластин. Внутри стакана предусматривается перегородка из стальной пластины соответственно в форме_# круга или квад -рата. Анкерные стержни рекомендуется приваривать внахлестку к внутренней поверхности стакана и объединять их спиралью. Во избежание образования воздушных пробок при бетонировании нижнего эвена и при стыковке звеньев в стенках стакана с обеих сторон от перегородки, должны бысть предусмотрены отверстия .

IT

Рис.З. Стык стаканного типа а,б - соответственно верхнее и нижнее звено I - шпонка с рифлениями; 2 -дополнительный каркас; 3 - стакан (труба или короб); 4 - внутренняя перегородка; 5 - анкерные стержни

3.5.    Бетонную шпонку, яв ляющуюся частью верхнего звена, рекомендуется армировать пространственным    каркас ом. Рифления на боковой поверхности шпонки рекомендуется выполнять в виде поперечных выступов, опоясывающих шпонку с одинаковым шагом по всему периметру. 3.6.    При конструировании стакана рекомендуется соблюдать следующие условия: а)    наружный диаметр трубы DH и наружный размер короба Вн рекомендуется назначать в пределах 0,85 -0,95 £ , но не более Ои( Вн) - Ь -2dc, где ас - толщина защитного слоя изоляции стыкового соединения. Для предварительно напряженных звеньев необходимо предусматривать возможность пропуска напрягаемой арматуры рядом со стаканом. Примечание. Здесь и далее Ь -размер поперечно-но сечения звена, причем для свай, состоящих из звеньев разного сечения, Ь соответствует меньшему из них; б)    высота стакана Lc должна быть не менее Lc - LCfi + + LCS * st . где LCH и Lea-глубина стакана до перегородки соответственно со стороны нижнего и верхнего звена. При этом рекомендуется:

---

L сн - принимать равной 0,3 L _Qe , но но менее    1_С+    10    мм,

где t_c - длина сварного соединения внахлестку анкерного стержня со стенкой стакана , назначаемая согласно Рекомендациям [3 ]\

L аз - назначать из условия закрепления шпонки в стакане в пределах 0,8-1,2 6 , но не менее L = 2С d_g + 30 мм, где d_g -диаметр продольной арматуры дополнительного каркаса в шпонке,

&ь * толщина перегородки;

в)    толщину стенок,стакана 5_С рекомендуется назначать для труб чатого и коробчатого стыка при Ь = 30 см соответственно не менее 6 и 8 мм, причем при каждом увеличении b на Ь см рекомендуется ^увеличивать на 1-2 мм. При этом д_с должна быть не менее 0,3^., гдея^ диаметр анкерного стержня.Тощину внутренней перегородки А рекомендуется принимать не менее 0,76_С ;

г)    количество и диаметр dанкерных'стержней следует назначать по расчету согласно п.6.2, при этом количество стержней должно быть не менее четырех. Длина анкерных стержней 1_0тС должна быть не менее I_ах - l_c + t _н +50 мм, где t_c - см.п.3.6,6; t_H -длина нахлестки анкерного стержня с продольной арматурной звена, определяемая согласно указаниям п.6.7;

д)    спираль для объединения анкерных стержней рекомендуется выполнять из проволоки класса Вр-Т диаметром 4-5 мм с шагом витков 5-6 см.

3.7.    Стыковку пластин, образующих стенки короба, рекомендуется осуществлять с помощью сварного углового соединения. Внутренние перегородки должны быть приварены к внутренней поверхности трубы или короба угловыми швами. Указанные сварные соединения допускается проектировать без расчета в соответствии с конструктивными требованиями СНиП П-23-81 и с учетом Пособия [ I _/.

3.8.    При конструировании в торце верхнего звена бетонной шпонки рекомендуется соблюдать следующие условия:

а)    длину шпонки L _ш ~ назначать на 20-30 мм больше L _св (см. п.3.6, поз."б");

б)    размеры поперечного сечения шпонки (без учета выступов рифления) D _ш - для трубчатого и В _ш - для коробчатого стыков - принимать соответственно О_ш = D_н ~ 26_c'h_p и В_ш = В_н ~26_c ~h_p * где д_н и В_н - см. п.3.6,а; 6_С - см. п.3.6,в; h_p - выота выступов рифления;

в)    выступы рифления рекомендуется выполнять в виде треугольных

13

зубцов высотой h_p = 6 мм с основанием 8 мм, соответствующим шагу выступов. Торцевой участок шпонки длиной 20*30 мм рекомендуется выполнять без рифления.

3.9. Дополнительный каркас для армирования шпонки рекомендуется выполнять сварным с продольными стержнями из арматуры класса А-П или А-Ш с поперечной арматурой в виде спирали из    проволоки

класса Вр-I диаметром 4-5 мм с шагом витков 5-6 см.    Допускается

выполнять продольные стержни из арматуры класса Ат-1УС.

Количество и диаметр продольных стержней dд следует назначать по расчету согласно п.б.2, принимая не менее четырех стержней диаметром не менее 10 мм.

Длину продольных стержней 1д рекомендуется принимать не менее tд " L _ш * I н +    30    мм,    где    Lсм. п.3.8,а; I_н - длина на

хлестки продольных стержней дополнительного каркаса с продольной арматурой звена, определяемая согласно п.6.7.

ЗЛО. Концевые участки звеньев, на длине, равной 3-4 Ь , рекомендуется усилять за счет уменьшения шага основной спирали до 5-6см на длине нахлестки I _н (см. пп. З.б (поз."г”) и 3.9) и до 10 см на остальной длине усиляемого участка.

Сварной стык

ЗЛ1. Для выполнения сварного стыка (рис.4) в торпах звеньев предусматриваются закладные детали в виде квадратных стальных пластин с анкерными стержнями. При стыковке звеньев пластины соединяют по контуру сварным угловым швом. При соединении звеньев с помощью сварного стыка не допускается выполнять верхние звенья с большими размерами поперечного сечения, чем нижние. Закладные детали устанавливают по центру сечения звеньев. Анкерные стержни, прива -риваемые втавр к пластине, рекомендуется объединять спиралью.

ЗЛ2. При конструировании закладных деталей рекомендуется:

а)    поперечное сечение звеньев с каждой стороны на участке длиной 5-10 см от торцов уменьшать на величину а_с (см.п.3.6,поз."а")

б)    размеры пластин закладных деталей принимать:

для нижних звеньев равными b_П-Н = Ь - 2а_с- 20 мм, для верхних звеньев - не более Ь _п.в ⁼ ^ пн ~ ^*7 - ТО мм или Ъпз ~ Ь _ПН - 30 мм, где kf - катет углового шва сварного соединения в стыке (см.п.3.14);

в)    толщину пластин закладных деталей принимать в пределах

14

3п = 10-20 мм, но не менее к/ /1,2 ( к* см.п.3.12, поэ."б")*_ а

лового шва к_f по контуру пластин следует назначать по расчету согласно п.6,4, но не менее требуемого согласно СНиП П-23-81 для угловых соединений при ручной сварке с визуальным контролем качества.

Болтовой стык

3.15. Для выполнения болтового стыка в торнах звеньев предусматриваются закладные детали в виде квадратных стальных пластин с анкерными стержнями и отверстиями для установки болтов (рис.5.)

Болтовое соединение рекомендуется осуществлять с помощью четырех болтов нормальной точности, размещаемых в угловых участках поперечного сечения звеньев. В торцах звеньев под отвер*-стиями в пластинах предусматриваются гнезда, для образования которых рекомендуется использовать инвентарные вкладыши, закрепляемые на закладных деталях.

Болтовые стыки предназначаются преимущественно для ненапрягаемых составных свай, выполняемых из звеньев одинакового поперечного сечения и предназначенных для эксплуатации в неагрессивных или слабоагрессивных средах.

Учитывая необходимость устройства гнезд в бетоне, продольную арматуру допускается не доводить до торпов звена.

После установки болтов гнезда рекомендуется заполнять соответствующим изолирующим материалом (СНиП 2.03.II--85).

3.16. При конструировании закладных деталей рекомендуется:

а) размеры пластин b _п принимать равными b n ~ b - 20 мм;

16

б)    толщину пластин принимать 6 _п * 10 мм, но не менее требуемой по условиям расчета болтового соединения на смятие согласно СНиП 11*23-81 и не менее д_п = а$ /24, где - расстояние между центрами болтов (см.п.3.16, поэ."д"). Соблюдать предельное соотношение между 5„ и dа; (сы.п.3.12, поз."в");

в)    количество и диаметр анкерных стержней d^ - см. п.ЗЛ2 , поэ."г". Длину анкерных стержней t цс назначать не менее I ал = = I _г + I н + 50 мм, где (_г - длина гнезда для размещения болта; tit - см. п.3.6, поз."г";

г)    при размещении анкерных стержней выполнять указания п. 3.12, поэ."д", соблюдая условие, чтобы анкерные стержни были расположены на расстоянии не менее 1,5 d _ае от края отверстия и не менее 2 d₀ от оси болта, где d ₀ - диаметр отверстия для болта (см. п.3.16, прз.*д");

д)    расстояние между центрами болтов а§ назначать    п о

СНиП П-23-81 не более 16 d$, расстояние от центра болта до края пластины - не менее 1,5^ , где d $ - номинальный диаметр болта (см. п.3.19); диаметр отверстий d₀ принимать наЗммбольше, чем dfi

3.17.    Размеры гнезд в бетоне рекомендуется назначать минимально допустимыми из условия размещения в них болтов и монтажных приспособлений для юс установки, принимая расстоянние от оси болта до поверхности гнезда не менее 2 d$ (см.п.3.19), а глубину гнезда от угла сечения звена не более 0,3 2? .

3.18.    Концевые участки звеньев на длине, равной 3-4Ь , реко -мендуется усилить, причем на участке от торцов звена до конца ан -керного стержня - за счет установки сеток с шагом 5-6 см, а на остальной длине - за счет уменьшения шага основной спирали до ТО см. Сетки рекомендуется выполнять из проволоки класса Вр-I диаметром 4-5 мм. Размеры ячеек сетки рекомендуется принимать 5-8 см с учетом размещения в них анкерных стержней.

3.19.    Болтовое соединение закладных деталей в стыке следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП П-23-81, назначая номинальный диаметр болтов d$ по расчету согласно п. 6.5. По конструктивным соображениям d§ рекомендуется принимать не менее 20мм и не более 0,08 Ъ . Длину болтов следует принимать из условия, чтобы после выполнения болтового соединения длина болта за гайкой была не менее 30 мм. После установки гайки резьбу на концах болтов следует сбить.

17

стыки делятся на три типа:

тип I - стыки с одним штырем в центре сечения (рис.6,а);

тип П - стыки с двумя штырями по диагонали сечения (рис.6,6);

тип Ш - стыки с четырьмя или с большим количеством штырей на периферии сечения (рис.6,в).

3.22.    При конструировании клеевых стыков рекомендуется соблюдать следующие условия:

а)    диаметр соединительных штырей d_ш следует назначать по расчету согласно п.6.2 с учетом соответствующего каждому типу стыка количества стержней. При этом штыри рекомендуется выполнять из арматуры класса не ниже А-Ш диаметром d_ш г 20 мм. В стыках типа Ш количество штырей принимается по расчету согласно п.б.2, но не менее четырех;

б)    длина соединительных штырей I _ш должна быть не менее I _ш = = I щ_В + Iшл + & к > ^гД^е ^ ядз и t шн - длина заделки штыря соответственно в верхнем и в нижнем звене; 6_к - толщина клеевого шва между торпами звеньев сваи (см. п.3.24). Длину заделки штырей рекомендуется принимать соответственно равной t = t _н ± 30 мм и 1_ШН ^ t н + 30 мм, где 1_Н - длина нахлестки штырей с продольной арматурой звена, определяемая согласно указаниям п.б.7. При этом рекомендуется принимать t _шм в пределах (Т-2) д и не более 20 d штыря;

в)    отверстия для закрепления штырей рекомендуется выполнять цилиндрическими диаметром на 8-12 мм больше, чем с!_ш , и глубиной на 2-3 см больше, чем I шл ;

г)    при размещении соединительных штырей и отверстий в сечении звена требуется обеспечивать их соосность, при этом расстояние в свету между отверстием и продольной арматурой должно быть не менее 30 мм, а между отверстиями - не менее 10 см,

3.23.    Концевые участки звеньев со стороны стыка рекомендуется усилить на длине, равной 3-4£ , за счет уменьшения шага основной спирали до 5-6 см или установки сеток с шагом 5-6 см на длине нахлестки (см.п.3,22, поз."б"), а также за счет уменьшения шага основной спирали до 10 см на остальной длине усиляемого участка. Сетки рекомендуется выполнять из проволоки класса Вр-Т диаметром 4-5 мм с размером ячеек, принимаемым из условия размещения в них штырей и отверстий, но не менее 5 см.

3.24.    Клеевое соединение рекомендуется выполнять с учетом об-

19

УДК §24.154.3

Печатается по решения секции бетонных и железобетонных конструкций НТС НИИЖБ от I декабря 1986 г.

Рекомендации по проектированию железобетонных составных свай.-М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1987. - 29 с.

Содержат основные положения по проектированию, применению и изготовлению составных железобетонных свай сплошного квадратного сечения, а также рекомендации по расчету, конструированию и осу-ществлению стыков стаканного типа (трубчатый и коробчатый), сварного, болтового и клеевых стыков трех типов.

Предназначены для инженерно-технических работникой научно-исследовательских, проектных и строительных организаций и заводов железобетонных конструкций.

Табл.I, илл.7.

(с) Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР, 1987

щих указаний по осуществлению клеевых стыков согласно Рекомендациям [ 2 /. В качестве клея рекомендуется использовать полимерраст-воры на основе эпоксидной или полиэфирной смолы (см.п.4.16). Приготовление клея рекомендуется производить порционно из расчета на один стык непосредственно перед употреблением. После подготовки склеиваемых поверхностей и пробной стыковки звеньев насухо, отверстия заполняют клеем и наносят слой клея на торцевую поверхность нижнего эвена. Совмещение звеньев при стыковке предусматривается за счет действия собственного веса верхнего звена. При этом из стыка вытесняются излишки клея. Толщина клеевого шва д_к не лимитируется, однако она, как правило, не должна превышать 5 мм. Для повышения качества клеевых стыков рекомендуется использовать узкие полосовые обоймы, закрепляемые на торце нижнего звена.

3.25. При проектировании станов, осуществляемых с помощью рекомендуемых видов клея, допускается не производить расчет клеевых соединений, а именно клеевого шва и заделки соединительных штырей на клею. При расчете других элементов клеевых стыков допускается пренебрегать наличием клеевых соединений, условно заменяя клей на бетон.

4. МАТЕРИАЛЫ Бетон

4.1.    Составные железобетонные сваи рекомендуется изготовлять из тяжелого бетона по ГОСТ 25192-82, при этом материалы должны отвечать требованиям соответствующих стандартов и обеспечивать получение бетона с заданными свойствами. Для свай, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, при назначении материалов следует учитывать указания СНиП 2.03.П-85. В качестве крупного заполнителя рекомендуется применять фракционированный щебень из естественного камня и гравия по ГОСТ Т0268-80 с размером фракции не более 40 мм.

4.2.    Класс бетона по прочности на сжатие и марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует назначать в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84, при этом для свай препняднйиен-ных для эксплуатации в агрессивных средах, следует выполнять требования СНиП 2.03Л1-85.

Класс бетона по прочности на сжатие рекомендуется принимать

ПРЕДИСЛОВИЕ

В Рекомендации включены предложения по проектированию, изготовлению и применению составных свай сплошного квадратного сечения со стыковыми соединениями, рекомендуемыми для массового примене -ния. Рекомендации содержат указания по расчету и конструированию стыков стаканного типа (трубчатый и коробчатый), сварного, болто -вого и клеевых стыков трех типов.

Конструктивные решения стыковых соединений и предложения по их проектированию и осуществлению разработаны на основании результатов экспериментально-теоретических исследований, проводившихся в НИИЖБ, с учетом опыта проектирования и применения составных свай. При этом учтены материалы проектных разработок, выполненных ГПИ "Фундаментпроект", институтами "Гилрогор" и НИИПромстрой совместно с НИИЖБ.

При составлении Рекомендаций руководствовались требованиями СНиЛ 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции*, СНиЛ П--23-81 "Стальные конструкции", СНиП 2.02.02-85 "Свайные фундаменты" , СНиЛ 2.03.II-85 "Защита строительных конструкций от коррозии", а также указаниями соответствующих руководств и пособий к СНиП и положениями действующих стандартов.

Рекомендации разработаны лабораторией предварительно напряженных конструкций НШЖБ Госстроя СССР (кандидаты техн.наук В.А.Якушин и Е.М.Чериковер, инж. И.В.Ларина).

При внедрении новых разработок НИИЖБ оказывает научно-техническую (на основе хозяйственных договоров) и консультативную (с оплатой по гарантийным письмам) помощь.

Дирекция НИИЖБ

3

1.3. Длину и размеры поперечного сечения составной сваи первом этапе проектирования рекомендуется определять как для цельной сваи в соответствии с требованиями СНиП 2,02.02-85 "Свайные фундаменты", исходя из нагрузок, грунтовых условий и задания на проектирование. В дальнейшем при проектировании составной сваи размеры поперечного сечения звеньев рекомендуется уточнять.

1*4. Вопрос о замене цельных свай составными по экономическим соображениям рекомендуется рассматривать при длине сваи более 12 м. Длину звеньев рекомендуется назначать кратной I м в пределах от б до 14 м с учетом условий их изготовления, транспортировки и погружения с применением стандартного копрового оборудования. Преимущественно рекомендуется использовать в свае звенья одинаковой длины.

1.5.    Поперечное сечение звеньев в свае рекомендуется принимать одинаковым, однако при соответствующем обосновании допускается применять сваи, состоящие из звеньев с различным поперечным сечением. Размеры поперечного сечения рекомендуется принимать кратными 5 преимущественно в пределах от 30x30 см до 45x45 см, в отдельных случаях - до 60x60 см.

1.6.    Составные сваи рекомендуется выполнять либо предварительно напряженными - из звеньев с напрягаемой продольной арматурой и с поперечным армированием ствола, либо обычными - из звеньев с не-напрягаемой продольной арматурой. Преимущественно рекомендуется применять предварительно напряженные составные сваи.

1.7.    Осуществление стыков предусматривается при вертикальном положении звеньев под копром после поочередного погружения нижнего и средних звеньев. Проектирование стыков осуществляется из условия обеспечения соосности звеньев и требуемой прочности соединения.

1.8.    Конструкция рекомендуемых стыков основана на различных принципах соединения железобетонных элементов и выполняется:

стыки стаканного типа (трубчатый и коробчатый) - за счет механического защемления нижней части верхнего звена, выполненной в виде шпонки с бетонной рифленой поверхностью, в металлическом "стакане", закрепленном в торце нижнего звена (рис.2,а,б);

сварной стык - за счет соединения на сварке закладных деталей, установленных в торцах обоих звеньев (рис.2,в);

болтовой стык - за счет соединения на болтах за-

5

кладных деталей, установленных также в торцах обоих звеньев (рис.2,

г);

клеевой стык - за счет закрепления на клеящем материале соединительных арматурных штырей, установленных в торпе верхнего эвена, в отверстиях, предусмотренных в верхней части нижнего звена (рис.2,д).

Рис.2. Типы стыков

а,б - стаканного типа (а - трубчатый, б - коробчатый); в - сварной; г - болтовой; д - клеевой

В данных Рекомендациях рассматривается три типа клеевых стыков: с одним штырем (тип I), с двумя штырями (тип П), с четырьмя или с большим количеством штырей (тип Ш).

1.8. При выборе стыкового соединения, помимо технико-экономических показателей стыка, необходимо учитывать следующие факторы:

а)    стыки стаканного типа, болтовой и клеевые I и П типа реко -мендуется применять в сваях, состоящих из двух звеньев, а сварной и клеевой Щ типа - при любом количестве звеньев в свае;

б)    тип стыков рекомендуется назначать с учетом размеров попе-

речного сечения сваи и вида расчетных усилий в стыке в строитель -нмй и эксплуатационный периоды:

Стык	Наибольшие		Расчетные	усилия в	| стыке*
	размеры поперечного сечения, см	сжатие	изгиба ющий момент	растя жение	поперечная сила
Трубчатый Коробчатый	40x40 35x35	+	+	-	(+)
Сварной	Без ограничений	+	+	+	+
Болтовой Клеевой:	40x40	+	(-0	(+)	-
тип I	30x30	+	ы	(+)	_
тип П	40x40	+	ы	(+)	_
тип Ш	Без ограничений	+	4	+	+

* Условные обозначения:

+ - рекомендуется,

— не рекомендуется,

(+) - допускается с ограничением по величине усилий.

в)    в сваях с ненапрягаемой продольной арматурой может быть применен любой из рассматриваемых вариантов стыка, а в предвари -тельно напряженных - предпочтительнее применять сварной, трубчатый, клеевой стык типа Ш;

г)    с учетом предполагаемой температуры воздуха в период сваебойных работ стыки рекомендуется выполнять при температуре не ниже:

t -    ~    5    °С    -    клеевые;

t -    -    20    °С    -    болтовые;

t =    -    30    °С    -    сварные;

t =    -    40    °С    -    стаканного типа;

д)    рекомендуется принимать во внимание, что при соответствующих составах клеящего материала клеевые стыки, в отличие от стыков других типов, не нуждаются в антикоррозионной защите.

1.9. При проектировании звеньев рекомендуется предусматривать необходимость их перемещения в горизонтальном положении при подъеме за монтажные (подъемные) петли и при укладке на опорные прокладки, а также перевод из горизонтального в вертикальное положение с помощью строповочной петли при подъеме на копер. Подъемные петли и опорные прокладки рекомендуется устанавливать на расстоянии 0,2 L от обоих концов звена, а место для Строповки при подъеме

7

на копер - предусматривать на расстоянии 0,3 L от верхнего конца эвена, где L - длина призматической части сваи.

1.10. При выборе материалов для изготовления составных свай, включая материалы для осуществления стыковых соединений, следует руководствоваться указаниями СНиП 2.03.01-84,    СНиП    П-23-81,

СНиП 2.03.11-85 с учетом Рекомендаций / 3/ и главы 4 данных Рекомендаций .

2. РАСЧЕТ СОСТАВНЫХ СВАЙ

2.1.    Расчет составных свай рекомендуется производить для стадий изготовления, транспортирования, строительства и эксплуатации. Величины нагрузок и воздейств Й значения коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные следует принимать в соответствий с требованиями СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия", СНиП 2.02.02-85 и СНиП 2.03.01-84, а также с учетом положений пп. 2.2 и 2.5 настоящих Рекомендаций. Значения коэффициентов надежности по назначению следует принимать согласно "Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций".

2.2.    Составная свая должна быть рассчитана на восприятие усилий, возникающих в ней в строительный и эксплуатационный периоды. В общем случае расчет свай производится на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов. Расчетные значения изгибающих моментов М , продольных сжимающих N и растяги -вающих усилий , а также поперечных сил Q в сечениях сваи рекомендуется определять согласно СНиП 2.02.02-85 первоначально как для цельных свай, а затем с учетом внесенных конструктивных изменений уточнять для составных свай. Принимая во внимание возможность геометрических отклонений при стыковке звеньев, не учитываемых расчетом, рекомендуется величину допустимой расчетной вертикальной нагрузки, приходящейся на цельную сваю после заоивки, для составной сваи с одним, двумя, тремя и более стыками снижать соответственно на 10, 15 и 20 %.

2.3.    Проектирование звеньев сваи на усилия, определяемые п о п.2.2, в общем случае рекомендуется производить исходя из наиболее невыгодного сочетания усилий для сваи в целом. В индивидуальных разработках, исходя из рационального использования материалов, звенья рекомендуется проектировать с учетом их положения в свае и

в соответствии с эпюрами усилий при наиболее невыгодном сочетании последних для каждого звена в отдельности.

2.4.    При проектировании стыков по п.2.2 в общем случае рекомендуется исходить из условия обеспечения рав-нопрочности стыков и соединяемых звеньев. В индивидуальном проектировании стыки рекомендуется рассчитывать на усилия, возникающие в уровне стыка в результате воздействия на сваю расчетных нагрузок. При этом, учитывая ответственность стыкового соединения, расчетные усилия на стык, определяемые как из условия равнопрочности, так и по эпюрам усилий, рекомендуется увеличивать на 10 5?.

Примечание. При проектировании стыков необходимо всегда соблюдать условие их равнопрочности соединяемым звеньям ггри расчете сваи на сжатие. Рекомендуется также соблюдать условие равнопрочности при расчете сваи на изгиб, допускается не выполнять условие равно -прочности при расчете сваи на растяжение и поперечную силу. Указанные отступления от условия равнопрочности позволяют получить более экономичные решения стыков для конкретных случаев, однако накладывают известные ограничение на область их применения по нагрузкам (см. п.1.8, поз. ^вб^п).

2.5.    Звенья составной сваи в общем случае должны быть рассчитаны на усилия, возникащие в них при изготовлении, транспортировании, складировании и при подъеме на копер. При этом предусматривается расчет звеньев на действие изгибающего момента от их собственной массы, величина которого для каждого случая определяется в соответствии с расчетной схемой. При выполнении рекомендаций п.1.9 расчет звеньев достаточно производить на действие изгибающего момента, возникающего при подъеме их на копер из горизонтального положения за одну точку в месте строповки. В этом случае при определении расчетных усилий следует учитывать коэффициент надежности по нагрузке и коэффициент динамичности, значения которых рекомен -дуется принимать равными соответственно 1,1 и 1,4.

2.6.    При забивке составных свай в звеньях и в стыке возникают динамические усилия сжатия и растяжения от продольных ударов. Расчет звеньев на динамические усилия не производится. Стыки свай рекомендуется рассчитывать на действие растягивающих усилий, величину которых допускается определять в соответствии с размерами поперечного сечения сваи из условия, что растягивающие напряжения на основании опытных данных принимаются равными 5 МПа. Проверку стыков на действие сжимающих усилий производить не требуется.

9