Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

245 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Показать даты введения Admin

Страница 1

СОЕДИНЕНИЯ И СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ АГРЕГАТОВ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Расчёт и конструирование

ОСТ 92-0994-75

Всего страниц 243

Издание официальное

Страница 2

ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ

СОЕДИНЕНИЯ I

СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕИЕНГЫ    ССГ    92-0994-75

тАЛЛОКОНСТРУКШЙ АГРЕГАТОВ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ    Взамен    ОСТ    92-0009-67

Расчет I конструировала

Ввструхтнвнык письмом

от 31декабрм 1975г. *367    срок    введении установки

с I идя 1976г.

Настояний стандарт распространяется на соединения и соединительные элементы металлоконструкций агрегатов специального назначения, изготовляемые из конструкционных стаде! иди алюминиевых сплавов различных марок, работающие на открыток воздухе в интервале температур от минус 50 до плюс 50°С.

Стандарт не распространяется на подвижные соединения механических передач.

Издание официальное

Перепечатка воспрещена

Страница 3

ОСТ 92- 0994-75 ctd.2

Стандарт устанавливает методы расчёта на прочность ж выносливость соединений ж соединительных элементов, дает рекомендации по конструированию.

Расчёт ж конструирование стержневых элементов приведены в отраслевом стандарте ОСТ 92-8581-74.

Методы расчёта и конструирования стержневых систем (ферм, рам, комбинированных систем, пластин и ободочек) приведены в отраслевом стандарте ОС 92-0095-69.

Страница 4

ОСТ 92- Q994-75    стр. 3

1. ОСНОВНЫЕ СОЛЛЕШШ

I.I. Dpi проектировании соединений должки быть обеспечены к и иьсбходиных случаях проверены расчетам:

-    прочность соединен» ш элемента;

-    работоспособность аодияног* соединения;

-    при необходимое*! - плотность со едя юная;

-    в отдельных случаях - жесткость соедянательного элемента;

-    прв действии переменных яагрузек е числом циклов их изменения, превышающем 10s - зьшосливость соединения.

Петодина проверки выносливости для всех типов соедивенмй, а также для основного металла конструкта, ажалогичла, поэтому она налагается в разделе 9 применительно ко всем идам соедмиео! хрома тросовых. Учет действия переменных нагрузок ва тросовоа соединение дан в раздало 7.

В разделах 2*8, рассматривающих отдельные иды ооедв-венва, излагается порядок расчета соедииснмх ма прочкость мф по мере необходимости, ва плотность, приводятся равомовдаши по конструированию и некоторые справочные данные.

Работоспособность подвижных соединение обеспечивается, если контактные напряжения в местах контакта перемещающихся друг относительно друга деталей не превызают допустимых пределов. Определепе контактных напряжений излагается при рассмотрения расчета на прочность, поэтому особой проверки работоспособности не требуетая.

1.2* Расчет ва прочность производится с днффереишроважпи коэффициентом запаса прочности, обеспечивающим равнопрочность соединения или соединительного элемента с основной конструкцией.

Величины нагрузок ■ нормы прочности нестоящим стандартам

Страница 5

ОСТ 92-00994-75

стр. 4

не регламентируются, а определяются по ГОСТ В 17418-72 ■ другим нормативным документам.

1.3.    Определение величин напряжений по прхводншш методи-кам в раздала! 2-8 пронзводнтоя для статического прыоженхя нагрузок в упругое областа работы материала, кроме особо оговоренных а тексте случаев.

1.4.    Результаты расчёта ■ рекомендаций в стандарте допускают погрешность менее 5%. Для отдельных методах, рекомендаций

■ т.п., погрешность которых превышает 5£, приводится её величина,

Страница 6

ОСТ 92- 0994-75

стр.5

2. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

2Л. Общие положения

2.1 Л* В настоящем стандарте приведены методы расчета сварных соединений, выполняемых преимущественно электродуговой или контактной точечной сварками.

Все рекомендации и методы расчета, приведенные в этом разделе для соединений электродуговой сваркой, справедливы также дли соединений, выполненных газовой и электрожлакоаой сварками. Причём прочностные характеристики соединений при электрошлаковой сварке принимаются такими же, как при электродуговой, выполненной под слоем флюса.

2.1.2. Основные виды сварных соединений, используемые в дальнейшем в стандарте, приведены на черт.2Л.

а)    6)    в)    г)    д)

а- стыковое соединение; б ,в- тавровое соединение; г , д-угловое соединение; е , ж , з- соединение внахлестку Черт. 2.1.

Страница 7

SgL32=°”±gS_шь-£

Электрозаклёпочное соединение со методам расчета и конструирования аналогичны соединениям точечной контактной сваркой,поэтому оба эти вида соединений рассматриваются совместно в подразделе2.7.

2.1.3. Кромки свариваемых элементов долины быть подготовлены под сварку с учетом вида сварка, условий работы шва, положения его в пространстве, толщины свариваемых элементов, технологии процесса наложения швов и имеющегося оборудования.

Основные типы конструктивные элементы швов сварных соединений должны соответствовать ГОСТ 5264-68, ГОСТ 8713-70,

ГОСТ 11534-65, ГОСТ 14771-69, ГОСТ 14776-69, ГОСТ 14806-69,

ГОСТ 15878-70, ГОСТ 16037-70,а также ОСТ 92-1138-74, 0CT92-I141-74, ОСТ 92-1144-74.

2.2. Рекомендации по конструированию

2.2.1.    При проектировании сварных соединений из конструкционных, нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов следует руководствоваться НО 4883-65 и ОСТ 92-II2I-73.

2.2.2.    При проектировании стыковых соединений, выполненных

электродуговой сваркой, более рационально применение обычных прямых стыков, выполненных технологическим процессом высокого качества при обязательном проваре корня швов. Если величина коэффициента прочности сварного соединения Кеб=то сварное соединение равнопрочно основному металлу, и стык можно располагать в любом сечении. Если    то целесообразно стыки размещать в

сечениях, удаленных от зон максимальных напряжений.

Страница 8

ОСТ Э&ОЭ94-75

стр. 7

2.2.3.    В некоторых случаях проектируют стыки косыми.

В этом случае рекомендуется угол наклона шва о{ к линии действия силы выполнять равным 45-60°.

Если о^»60°, а величина коэффициента, прочности сварного соединения /(с£>0,7, то стык не требует проверки прочности и может быть расположен в любом сечении стержня.

2.2.4.    Расстояние иехду швом встык основного элемента и швами, прикрепляющими какие-либо детали, должно быть при параллельных швах не менее 4-5 толщин основного элемента и не менее 10 мм для толщин до 2 мм; при пересекающихся швах шов прикрепления детали рекомендуется прерывать на участке 20-25 мм в каждую сторону от шва встык.

2.2.5.    Соединение с накладками применяется в тех случаях, когда затруднена подготовка кромок для сварки встык. Применение соединений с накладками при работе на переменные нагрузки нерационально, т.к. они являются источники* концентрации напряжений.

В тех случаях, когда соединение выполнено внахлестку, должны удовлетворяться следующие требования:

а)    величина напуска в соединениях внахлестку должна быть не менее пяти толщин наиболее тонкого из овариваемых элементов;

б)    в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, угловые швы должны выполняться с плавным переходом

к основному металлу. При этом соотносивши размеров катетов угловых швов следует принимать:

-    для фланговых швов I : 1,0;

-    для лобовых швов I : 1,5, больший катет должен быть направлен вдоль усилия, воспринимаемого лобовым швом;

в)    в конструкциях, воспринимающих статические нагрузки, для фланговых и лобовых швов соотношение размеров катетов следует принимать 1:1.

Страница 9

ОСТ 92-0994-75

сто. 8

2.2.6. Келательно швы так размещать в прикреплении элемента, чтобы равнодействующая сил, передав емых не соединение, проходила через центр тяжести площади сварных швов:

а)    при прикреплении элементов симметричного сечения, нагруженных осевой силой, швы следует располагать симметрично относительно оси элемента;

б)    приварку кронштейнов следует располагать по возможности таким образом, чтобы равнодействующая сил проходила через центр тяжести сечения сварных швов (черт. 2.2 );

в) при прикреплении несимметричных профилей (например, уголок - черт. 2. 3 J площади швов должны быть обратно пропорциональны расстояниям от шва до оси элемента: *)

*) В данном выражении и далее в тексте стандарта значеаяя наиболее чвсто встречающихся условных буквенных обозначений в тексте не поясняются , а даны в приложении L

Черт. 2.2

Страница 10

ОСТ 9^-0994-75

СТР. 9

где

, - требуема площадь ева, которая определяется на

условна прочности

с . ti'jn. 7 .

Fu " <от -Кеб '

-для равнобокого уголке:

Fwf я 0,7 • Рш ,

FiUfi в О.3 • Рш i -для неравнобокого уголка, приваренного мирокой

ПОЛКОЙ!

^ИУ/ ж Рш 9

Fu/f я 0,35 Руи}

-для иеравкосоного уголка, приваренного узкой полкой:

Рш, ^ 0,75 • Fui 9

2.2*7, В случае прикрепления элемента к тонкостенной конструкции сварные швы должны располагаться так, чтобы передаваемые на ник усилия действовали в плоскости пластин, образующих конструкцию. В необходимых случаях это условие обеспечивается постановкой специальных элементов кесткости (диафрагм, стенок, ребер)* Швы, нагруженные усилиями, препендикулярными к тонкостенным элементам, в местах, не укрепленных ребрами хесткостм, считаются неработающими.

Страница 11

ОСТ 92ЧВ94-75

стр.Ю

На черт, 2,4 приведен пример прикрепления элемента к тонкостенной конструкции.

При отсутствии диафрагм сварные швы, крепящие конструкцию к тонкому листу, не воспринимают нагрузки действующие из плоскости листа { N и М).

Для обеспечения работы шва верхней полки прикрепляемой балки можно вместо постановки промежуточного листа выводить прикрепляемую балку к полке основной балки, как показано пунктиром.

2.2.8. При проектирования должны быть обвспочены доступность я удобство выполнения сварных швов и их контроля. Некоторые конструктивные ограничения, подлежащие учету при проектировании

Страница 12

ОСТ 92-099ф_75

стр. II

конструкций с ручной сваркой, приведены в табл.2.1.

2.2.9. При статических нагрузках модно применять прерывистые швы. Расстояния в свету между участками прернвистых швов (черт.2.5.) должны быть:

-    в сжатых элементах 6^15    -    для малоуглеродистых

и низколегированных сталей, б < Ю^л- для легированных закаленных сталей и алюминиевых силавов;

-    в растянутых элементах б < 30^;

-    во всех случаях 6    31 ,

где    наименьшая толщина соединяемых элементов;

£ - длина участка шва.

--1

1 -

Г3

Jem

'ч!

Ч

__1

--1 i —

i

Черт. 2.5.

Концы деталей должны быть сварены независимо от шага прерывистого шва.

Сварку прерывистыми швами элементов малой толщины можно заменить сваркой угловыми точками. Принтом угловые точки располагают равномерно по всей длине соединения. Количество точек выбирается таким, чтобы суммарная площадь угловых точек была равна суммарной площади прерывистых швов.

Расчетная площадь угловых точек для свариваемых толщин от 2,5 до 5,0 мм принимается равной 25-40 lei2 в зависимости от режима сварки

Страница 13

ОСТ 92- 0994-75 стр.12

Таблица 2 Л

Конструктивные ограничения в сварных элементах при ручной электро луговой сварке

Эскиз

Условия, обеспечивающие удобство наложения швов

НН-

ЙЙ

ТОО

500

500

ЯЮ

а и б Pmj

Z.

—Ж-Ж

Ш

я с

(min    0,36

kd ш

При б ^ 400мм;    б. =5 0,6б

При б >400ьш; б не ограничивается,

Для приварки ребра жесткости а* с

Недоступный для сварки участок шва a ad с min ш    + tOмм

е&о,7б

Ж

e&ojk

Сварка возможна на глубину М 9 т

б

к

/77

>-400

250-400

=5 800

^ 250

Л

^ 400

2=250

0,63£

^ 250

Об/,400

Ж

Сварка возможна при А & 250т»

б* 800мм.

Страница 14

ОСТ 92-0994-75

sssJl

2.2.10. При конструировании сварных соединений, выполняемых точечной и роликовой контактной электровваркой руководствоваться НО 4883-65 и ОСТ 92-1144-74.

При этом расстояния между контактными точками ( электрозаклепками) (черт.2.6.) не должно выходить за пределы, указанные в табл.2.2.

а)

*)

а- односрезное соединение; б - двухсрезное соединение;,

в - тавровое соединение.

Черт.2.6.

Таблица 2.2 Предельные расстояния между контактными точками (электрозаклёпками)

Наименование расстояния

Величина

расстояния

Наименьшее расстояние между центрами точек в

любом направлении (tfmui ; ^2тих )'

- для элементов из стали

3,0d

- для элементов из алюминиевых сплавов

3,5d

Страница 15

OCT 92r 0994-75 стал А Продолжение табл.2.2

Наименование расстояния

Величина

расстояния

Наименьшее расстояние от центра точки до края элемента вдоль усилия ( mLn ), а также расстояние от центра точки до ребра или отбортовки

2*

Наименьшее расстояние от центра точки до края элемента поперек усилия ( tfy )

2d

Наибольшее расстояние между центрами точек вдоль усилия при сжатии ( tf так ):

- для элементов из малоуглеродистой и

низколегированной стали

12<Г

- для элементов из алюминиевых сплавов и

высокопрочных сталей

IOS

Примечания:

I* Наименьше расстояния даны для односрезных соединений при толщине соединяемых деталей не сиыае 4 мм. Для двухсрезных соединений эти расстояния должны быть увеличены в 1,5 раза; при толщине соединяемых деталей, превышающей 4 мм, расстояния должны быть увеличены в 1,3 раза.

2. d - расчетный диаметр сварной точки;

$ - минимальная толщина соединяемых деталей.

2.3* Электродуговая сварка

2.3.1. Прочность сварного соединения проверяется по одной из формул:

П    Ксб    &т г 7

(2.1)

Страница 16

ОСТ 92- 0994*75 сто. IB

Хш

(2.2)

где    коэффициент    прочности сварного соединения,

определяемый в п.2.3.2 <6Ш и Тщ- нормальное и касательное напряжение в сварном

иве иди вблизи его, в зоне термического влияния, определяемые ио указаниям пп.2.3.3 в 2.3.4, под-разделов 2.4, 2.5 и 2.6. Величина зоны термического влияния для различных материалов и видов сварки приведена в табл.2.3.

2.3.2. Коэффициент прочности сварного соединения определяется как произведение двух коэффициентов

лов и способа сварки, берется в таблицах приложения 2;

К2“ коэффициент, учитывающий напряженное состояние,

вид и способ контроля сварного соединения, берется из табл.2.4.

2.3.3. Сварные ивы встык могут выполняться прямыми и косыми. Напряжения в стыковых ивах при растяжении или сжатии определяются: а) в прямом иве

Г* со “ Л /    5

Kf - коэффициент, зависящий от свойств свариваемых материа

(2.3)

где

(2.4)

где

длина сварного ива;

Бели свариваются металлы различных марок, то берется мень-иая величина предела текучести одного из свариваемых элементов.

Страница 17

ОСТ 92- 0994-75

стр. 16

Таблица 2.3

Раочетная ширина зоны термического влияния

Материал

Способ сварки

Раочетная ширина зоны термического влияния

Малоуглеродистые

стали

Любой

Не учитывается

Низколегированные

стали

ZS . но не более

( S* /5) «и

Легированные

стали

|

AS » но не более (#*го) и«

i

; АЛ М, АМц м, i АМг5М, АМгбМ

Аргонодуговая

сварки

Не учитывается

j

АЛ П, АМц П, АМг5П, АМц П

3,5 S

АВ Т, АВ TI

Аргонодуговая сварка плавящимся электродом

3.SS

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

7,0 S

АД31Т, АД31Т1, АМЗЗТ, АДЗЗТ1, АД35Т, АД35Т1

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

7.0S

В92 Т

Аргонодуговая сварка плавящимся электродом

Не учитывается

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

При S < 4мм- не учитывается» при 4мм - 9<f

Примечание. Ширина зоны термического влияния отсчи

тывается от оси шва.

Страница 18

ОСТ 92- 0994-75

стр.17

Таблига 2.4

Коэффициент Kg

Тип

Характер

напряженного

состояния

Цзлжние-

вые

сплавы

Сталь

сварного

шва

Полуавтоматическая и ручная сварка

Автомати

ческая

сварка

Обычный

контроль

ЪвышенныЙ

контроль

Стыковые швы, а также тавровые и угловые с разделкой кромок

ф

l!i

и о о и о и

85 о

очэ к

Сжатие,

растяжение

0,70

0,8

Срез

0,40

0,5

двусторонние или односторонние с подваркой корня шва

Сжатие, растяжение

0,90

1.0

Срез

0,55

0,6

Тавровые и угловые швы без разделки кромок

Сжатие,

растяжение, срез

0,55

0,6

Примечания:

1.    Обычные способы контроля качества швов: наружный осмотр, измерение швов, а также их остухизание.

2.    Повышенные способы контроля качества швов, применяемые в доао полнение к обычным: рентгено- или гаммографирование, ультрозвуковая дефектоскопия и магнитографические способы.

Страница 19

ОСТ 92-0994-75    .    on.    И

«)

в косом me (черт.2.7)

и

Ы s in <4

ft* f ,

/V cos U

£ш 7

(2о5)

Черт.2.7

Соедкнеккя листов разной толщины при наличии скоса кромки (черт.2.8) рассчитваются также, как стыковое соединение. Еслн скоса кромки нет, а разность толщин превышает 4 мм или толщины более тонкого листа, шов рассчитывается как углевой.

5($тгож ~$гнп)

Черт.2.8

Страница 20

ОСТ 92 -0994-75 стр,

Соединения в тавр» выполненное с разделкой кромок (.черт. 2.9.)» рассчитываются как стыковые овы.

в

л

ё

Черт. 2.9.

2.3.^. Напряжение в сварной тавровой шве» воспринимающем продольные силы, при сжатии» растяжения и срезе определяется по формуле

t*ruj

V

(2#6)

где - нагрузка на шов; при одновременном действии в одном и том же сечении углового шва срезывающие усилий в разных направлениях нагрузив на шов будет равна равнодействую-цел зтих усилий;

- катят таврового шва;

ув - коэффициент способа сварки» принимаемый равным:

уЗ = J - для однопроходной автоматической сверни; s 0,8 - для однопроходной полуавтоматической сварил;

у* « 0,7 - для ручной сварни9 а танке для многопроходной автоматической и полуавтоматической сварки.