Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

245 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

  Скачать PDF

Показать даты введения Admin

СОЕДИНЕНИЯ И СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ АГРЕГАТОВ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Расчёт и конструирование

ОСТ 92-0994-75

Всего страниц 243

Издание официальное

ОТРАСЛЕВОЙ СТАЕЩРТ

СШИНБШ К

СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕ НТК    ОСТ    92-0994-75

ИЕШЛОКОНСТРУКЩЙ АГРЕГАТОВ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ    Взамен    ОСТ    92-0009-67

Расчет ■ конструирование

Инструктивным. письмом

от 31декабря 1975г. В367    срок    введения    установки

с I ноля 1976г.

Настоящий стандарт распространяется на соединения н соединительные элементы металлоконструкций агрегатов специального назначения, изготовляемые из конструкционных сталей или алюминиевых сплавов различных марок, работающие на открытом воздухе в интервале температур от минус 50 до плюс 50°С.

Стандарт не распространяется на подвижные соединения механических вередач.

ОСТ 9240994-75

стр.Ю

На черт. 2.4 приведен пример прикрепления элемента к тонкостенной конструкции.


При отсутствии диафрагм сварные швы, крепящие конструкцию к тонкому листу, не воспринимают нагрузки действующие из плоскости листа ( N и М ).

Черт. 2.4.

Для обеспечения работы шва верхней полки прикрепляемой балки можно вместо постановки промежуточного листа выводить прикрепляемую балку к полке основной балки, как показано пунктиром.

2.2.8. При проектировании должны быть абнспечеш доступность и удобство выполнения сварных швов и их контроля. Некоторые конструктивные ограничения, подлежащие учету при проектировании

ОСТ 92.Q994.7S отр. II

конструкций с ручной сваркой, приведены в табл.2,1в

2,2.9. При статических нагрузках можно применять прерывистые швы. Расстояния в свету между участками прерывистых швов (черт.2.5.) должны быть:

-    в сжатых элементах 6 ^ 15 $min - для малоуглеродистых

и низколегированных сталей, 6 =£ 10- для легированных закаленных сталей и алюминневвх сплавов;

« в растянутых элементах Ь ч 30<W

-    во всех случаях 6 ^ 3 L ,

где    наименьшая толщина совдиняншх элементов;

£ - длина участка шва.

\Ь

Концы деталей должны быть сварены независимо от шага прерывистого шва.

Сварку прерывистыми швами элементов малой толщины можно заменить сваркой угловыми точками. Принтом угловые точки располагают равномерно по всей длине соединения. Количество точек выбирается таким, чтобы суммарная площадь угловых точек была равна суммарной площади прерывистых швов.

Расчетная площадь угловых точек для свариваемых толщин от 2,5 до 5,0 мм пржшшаатея равной 25-40 в зависимости от режима сварки

ОСТ 92-0994-75 стрД2


Таблица 2.1


Конструктивные ограничения в сварных элементах при ручной электродуговой сварке


ОСТ 92-0994-75 ото. 13

2.2.10. При конструировании сварных соединений, выполняемых точечной и роликовой контактной электроиваркой руководствоваться НО 4883-65 и ОСТ 92-1144-74.

При этом расстояния между контактными точками ( электрозаклепками) (черт.2.6.) не должно выходить за пределы, указанные в табл.2.2.

а)

а- одиосрезное соединение; б - двухсрезное соединение;,

в - тавровое соединенна.

Черт.2.6.

Таблица 2.2 Предельные расстояния между контактными точками (электрозаклёпками)

Наименование расстояния

Величина

расстояния

Наименьшее расстояние между центрами точек в

любом направлении (; t2min )'

- для элементов из стали

3,0d

- для элементов из алюминиевых сплавов

3,5 d

ОСТ 93-0994-75 стмлд Продолжение табл.2*2

Наименование расстояния

Величина

расстояния

Наименьшее расстояние от центра точки до края элемента вдоль усилия ( t^min ), а также расстояние от центра точки до ребра иди отбортовки

2*

Наименьшее расстояние от центра точки до края элемента поперек усилия ( ^ т(л )

2d

Наибольшее расстояние между центрами точек вдоль усилия при сжатии ( t1 так ) •

- для элементов из малоуглеродистой и

низколегированной стали

12<Г

- для элементов из алюминиевых сплавов и

высокопрочных сталей

1<ХГ

Примечания:

I* Наименьше расстояния даны для односрезных соединений при толщине соединяемых деталей не свыше 4 мм. Для двухсрезных соединений эти расстояния должны быть увеличены в 1,5 раза; при толщине соединяемых деталей, превышающей 4 мм, расстояния должны быть увеличены в 1,3 раза.

2. d - расчетный диаметр сварной точки;

S - минимальная толщина соединяемых деталей.

2.3. Электродуговая сварка

2.3.1. Прочность сварного соединения проверяется по одной из формул:

(2Л)

ОСТ 92- 0994-75 ств. 15


Хш


(2.2)


где    А^-    коэффициент    прочности сварного соединения,

определяемый в п.2*3.2 бш w нормальное и касательное напряжение в сварном


вве или вблизи его, в зоне термического влияния, определяемые т указаниям пп.2.3.3 и 2*3.4, подразделов 2.4, 2.5 и 2.6. Величина зоны термического влияния для различных материалов и видов сварки приведена в табл.2.3.

2.3.2. Коэффициент прочности сварного соединения определяется как произведение двух коэффициентов


Kc6=K,Ki


(2.3)


где


пСО ~ Г\) ' ^2 5    \-'/

Kf - коэффициент, зависящий от свойств свариваемых материй-


лов и способа сварки, берется в таблицах приложения 2;


К2 - коэффициент, учитывающий напряженное состояние.


вид н способ контроля сварного соединения, берется из табл.2.4.

2.3.3. Сварные швы встык могут выполняться прямыми и косыми. Напряжения в стыковых швах при растяжении или сжатии определяются! а) в прямом иве



(2.4)


где    длина    сварного    шва;


Если свариваются металлы различных марок, то берется меньшая величина предела текучести одного из свариваемых элементов.


стр. 16

ОСТ 92- 0994-75

Таблица 2.3

Расчетная ширина зоны термического влияния

Материал

Способ сварен

Расчетная ширина зоны термического влияния

Малоуглеродистые

стали

Любой

Не учитывается

Низколегированные

стали

ZS , но не более ( £+15) мм

Легированные

стали

4-S , ао не более *го) т

АЖ М, АМц М, j АМг5М„ АМгбМ

Аргонодуговая

сварки

Не учитывается

АЖ П, АМц П, АМгбП, АМц П

3,5<?

АВ Т, АВ TI

Аргонодуговая сварка плавящимся электродом

3.5tT

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

7,0^

АДЭ1Т, АД31Т1, АДЗЗТ, АДЗЗТ1, АД35Т, АД35Т1

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

7,0<Г

В92 Т

ч

Аргонодуговая сварка плавящимся электродом

Не учитывается

Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом

Яри 3< 4мм- не учитывается, при (Г>4мм - 9<Р

Примечание . Ширина зоны термического влияния отсчи

тывается от оси шва.

ОСТ 92- 0994-75 стр.17

Табяща 2,4

Коэффициент Kg

Тип

сварного

Характер

напряженного

состояния

Ушаиние-

вне

сплавы

Сталь

Полуавтоматическая и ручная сварка

Автомати

ческая

сварка

Обычный

контроль

Ъвышенный

контроль

Стыковые швы, а также тавровые и угловые с разделкой кромок

односторонние без подварки корня шва

Сжатие,

растяжение

0,70

0,8

Срез

0,40

0,5

двусторонние или односторонние с подваркой корня шва

Сжатие,

растяжение

0,90

1.0

Срез

0,55

0,6

Тавровые и угловые швы без разделки кромок

Сжатие,

растяжение,

срез

0,55

0,6

Примечания:

I, Обычные способы контроля качества швов: наружный осмотр, изме

рение швов, а также их остукивание*

2, Повышенные способы контроля качества швов, применяемые в дояо пошете к обычным: рентгено- или гаммографирование, ультрозвуковая дефектоскопия и магнитографические способы»

ОСТ Э2~0994»75 ore. IB

б)

в косом мве (черт.2.7)

(2.5)

^ _ N' s£n<J

--Т^Т"

U <Т    JS/ COS U


Ьш~ и*

Черт.£.7

Соединения листов разной толщины при наличии своса кромки (черт.2.8) рассчитваются также, как стыковое соединение. Бели скоса кромки нет, а разность толщин превышает 4 мм или 15% толщины более тонкого листа, вов рассчитывается как углевой.

. $ ($тсм

Т777V / У

Соединения в тавр, выполненные с разделкой кромок (.черт, 2,9,}, рассчитываются как стыковые шва.

Черт. 2.9,


2.3Л. Напряжение в сварной тавровое шве, воспринимающей продольные силы, при сжатии, растяжении и срезе определяется до формуле

(2*6)

где V - нагрузка на шов; при одновременном действии в одной и

h-ш - к&тет таврового шва;


тон же сечении углового шва срезывающих усилий в разных направлениях нагрузка на шов будет равна равнодействующей этих усилий;

р - коэффициент способа сварки, принимаемый равным: р а I - для однопроходной автоматической сварки; ft * 0,8 - для однопроходной полуавтоматической сварка;

ft • 0,7 - для ручной сварки, а также для многопроходной автоматической и полуавтоматической сварки.

ОСТ 92» 0994-75    e?D,2

Стандарт устанавливает методы расчёта на прочность н выносливость соединенна н соединительных элементов, дает рекомендации по конструированию.

Расчёт н конструирование стержневых элементов приведены в отраслевом стандарте ОСТ 92-8581-74.

Методы расчёта и конструирования стержневых систем (ферм, рам, комбинированных систем, пластин и ободочек) приведены в отраслевом стандарте ОС 92-0095-69.

ОСТ 92 -0994-75


сто» 20


t'ta - расчетная длина углового она; при определении

расчетной длины учитываются швы длиной не иенео 4 кщ*

Для лобового шва расчетная длина шва равна фактической

длине» при сварке внахлестку только лобовыии швами с двух сторон .    _ тлч отношении    . б о лице    ддщ*

(черт. 2.10) при    толщин    свариваемых    листов!или в

слуиед когда жесткость одного из листов повышена приваренными

ребрами, расчетная длина шва принимается равной длине одного шва*


41


Г


При Щ


тс


(ш=гб -, про /<^г, &(3'гVs =6 ; г' Черт . 2.10


Для флангового шва расчетная длина равна фактической длине, но не бодее 60(,ш для сталей и 40/Сдля алюминиевых сплавов, за исключением сопряжений, в которых усилие, воспринимаемое фланговым швом, возникает на всем его протяжении.


2.4. Сварные соединения составных балок и стержней


2.4.1. В сварных составных балках напряжение среза в поясном шве с учетом местных напряжений определится по формуле

('Ш -^Jtfuo *    >    (2.7)

где ТШо - общее напряжение среза шва, определяемое по формуле

~ * (2,8)


т>


ОСТ 92-0994-75 стр. 3

X. ОСНОВНЫЕ ВОЛОХЕШШ

I.I. Оря проектировании соединений должны бкеь обеспечены 8 в йёобходмши случаях зроверенн расчетам:

-    прочность соединен» ш элемента;

-    работоспособность подвижног© соедажешш;

-    при иеобходыгоси - плотность соединения;

•    в отдельных случаях - жесткость соединительного элементе;

•    при действии переменных нагрузея е числом циклов их изменения, превышающем I05 - гывослявость соединения.

Методика проверив выносливости для всех типов соединений, а танке для основного металла конструкций, аналогична, поэтому она излагается в разделе 9 применительно жо всем видам соедниеямй кроме тросовых. Учет действия переменных нагруэеж на тросовое соединен» дай в разделе 7»

В разделах 2-8, рассматривавших отдельные виды соединений, излагается порядок расчета соединенна на прочность и, по мере необходимостн, яа плотность, приводятся раиомеидашш по конструирование и некоторые справочные данные.

Работоспособность подвижных соединений обеспечивается, если контактные напряжения в местах контакта перемещающихся друг относительно друга деталей не превыаают допустимых пределев. Определение контактных напряжений излагается при рассмотрен» расчета не прочность, поэтому особой провар» работоспособности яа требуетея.

1.2» Расчет иа прочность проиэведитоя с дифференцировавши коэффициентом эапаса прочности, обеспечивающим равноправность соединения или соединительного элемента с основной конструкцией.

Величины нагрузок н нормы прочности нестоящ» стандарт»

ОСТ 92-00994-75

стр.4

не регламентируются, а определяются по ГОСТ В 17418-72 ж другжм норматжвянм документам.

1.3.    Овределенже величин напряжений по приводимым методикам в разделах 2-8 производится для статического приложения нагрузок в упругой области работы материала, кроме особо оговоренных в тексте случаев.

1.4.    Результаты расчёта и рекомендаций в стандарте допускают погрешность менее 5%, Для отдельных методик, рекомендаций

и т.п., погрешность которых превышает 5%9 приводится её величина.

ОСТ 92- 00994-75

стр.5

2. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

2.1. Общие положения

2Л.1. В настоящем стандарте приведены методы расчета сварных соединений, выполняемых преимущественно электродуговой или контактной точечной сварками.

Все рекомендации и методы расчета, приведенные в этом разделе для соединений эле^тродуговой сваркой, справедливы также для соединений, выполненные газовой и электроншашшой сварками. Причём прочностные характеристики соединений при электрошлаковой сварке принимаются такими же, как при электродуговой, выполненной под слоем флюса.

а)

в)    г)

д)



2Л.2. Основные виды сварных соединений, используемые в дальнейшем в стандарте, приведены на черт.2 Л.

а- стыковое соединение; б ,в- тавровое соединение; г , д- угловое соединение; е , ж , з- соединение внахлестку

Черт. 2.1.

ОСТ 98-0994-75 отр. 6

Электрозаклёпочкое соединение со методам расчета ж конструирования аналогичны соединениям точечной контактной сваркой,поэтому оба эти вида соединений рассматриваются совместно в подразделе2.7.

2.1.3. Кромки свариваемых элементов должны быть подготовлены под сварку с учетом вида сварки, условий работы шва, положения его в пространстве, толщины свариваемых элементов, технологии процесса наложения швов и имеющегося оборудования.

Основные типы конструктивные элементы швов сварных соединений должны соответствовать ГОСТ 5264-68, ГОСТ 8713-70,

ГОСТ 11534-65, ГОСТ 14771-69, ГОСТ 14776-69, ГОСТ 14806-69,

ГОСТ 15878-70, ГОСТ 16037-70,а также ОСТ 92-1138-74, 0CT92-II41-74, ОСТ 92-1144-74.

2.2. Рекомендации по конструированию

2.2.1.    При проектировании сварных соединений из конструкционных, нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов следует руководствоваться НО 4883-65 и ОСТ 92-II2I-73.

2.2.2.    При проектировании стыковых соединений, выполненных электродуговой сваркой, более рационально применение обычных прямых стыков, выполненных технологическим процессом высокого качества при обязательном проваре корня швов. Бели величина коэффициента прочности сварного соединения Ксб=1. т0 сварное соединение равнопрочно основному металлу, и стык можно располагать в любом сечении. Бели » то целесообразно стыки размещать в сечениях, удаленных от зон максимальных напряжений.

ОСТ Э2з0994-75

стр. 7

2.2.3.    В некоторых случаях проектируют стыки косыми.

В этом случае рекомендуется угол наклона шва оС к линии действия силы выполнять равным 45-60°.

Если с£»60°, а величина коэффициента, прочности сварного соединения 0,7, то стык не требует проверки прочности и может быть расположен в любом сечении стержня.

2.2.4.    Расстояние иезду швом встык основного элемента и швами, прикрепляющими какие-либо детали, должно быть при параллельных швах не менее 4-5 толщин основного элемента и не менее 10 мм для толщин до 2 мм; при пересекающихся швах шов прикрепления детали рекомендуется прерывать на участке 20-25 мм в каждую сторону от шва встык.

2.2.5.    Соединение с накладками применяется в тех случаях, когда затруднена подготовка кромок для сварки встык. Применение соединений с накладками при работе на переменные нагрузки нерационально, т.к. они являются источником концентрации напряжений.

В тех случаях, когда соединение выполнено внахлестку, должны удовлетворяться следующие требования:

а)    величина напуска в соединениях внахлестку должна быть не менее пяти толщин наиболее тонкого из овариваемых элементов;

б)    в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, угловые швы должны выполняться с плавным переходом

к основному металлу. При этом соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать:

-    для фланговых швов I : 1,0;

-    для лобовых швов I : 1,5, больший катет должен быть направлен вдоль усилия, воспринимаемого лобовым швом;

в)    в конструкциях, воспринимающих статические нагрузки, для фланговых и лобовых швов соотношение размеров катетов следует принимать I : I.

ОСТ 92 -0994-75

сур» 8

2.2.6. Желательно швы так размещать в прикреплении элемента1 чтобы равнодействующая сил, передавемых не соединение, проходила через центр тяжести площади сварных швов:

а)    при прикреплении элементов симметричного сечения1 нагруженных осевой силой1 швы следует располагать симметрично относительно оси элемента;

Черт» 2.2


б)    приварку кронштейнов следует располагать по возможности таким образом1 чтобы равнодействующая сил проходила черев центр тяжести сечения сварных швов (черт. 2.2 );


в) при прикреплении несимметричных профилей (например, уголов - черт1 2. 3J площади швов доджвы быть обратно пропорциональна расстояниям от ива до оси элемента:

ОСТ 92-0994-75

Ш* д

где Рш - требуемая площадь вва» которая определяется из условия прочности

г s.jUbL ;

ш (от • Кеб

- для равнобокого угоднаг

Fait * 3 7 • Рш ,

=* 0,3 • Fat j

-для яеравнобоиого уголка» приваренного иирокой

полкой;

Futf *    ^v«/    *

= #35



—для неравнобового уголка» приваренного узкой полкой: Fuji ш475‘Fat ,

2.2»7» В случае прикрепления элемента в тонкостенной конструкции сварные ивы должны располагаться так, чтобы передаваемые на них усилия действовали в плоскости пластин, образующих конструкцию. Б необходимых случаях это условие обеспечивается постановкой специальных элементов жесткости (диафрагм, стенок, ребер)» Швы, нагруженные усилиями, прэдецдикулярвшш к тонкостенным элементам, в местах, не укрепленных ребрами жесткости» считаются неработающими»

1

В данном выражении и далее в тексте стандарта значения

наиболее часто встречающихся условных буквенных обозначений в тексте не поясняются 1 а даны в приложении I1