Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

139 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Таблицы применяются для упрощения расчетов, повышения гарантии их безошибочности и сокращения времени проектирования ливневой канализации (водостоков) и содержат готовые удельные показатели расходов дождевого стока с селитебных территорий.

  Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Общая часть

2. Коэффициент стока с городских селитебных территорий

3. Пояснения и примеры пользования таблицами 1 и 2

4. Таблицы удельных расчетных расходов дождевых стоков с селитебных территорий для периодов однократного превышения 0,33; 0,5 и 1 г

Показать даты введения Admin

ЦЫИИПромзданий Госстроя СССР

Рекомендации


по расчету гидравлических сопротивлений сложных элементов систем вентиляции

Москва 1981

Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений (ЦНИИПромзданий) Госстроя СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО РАСЧЕТУ

ГИДРАВЛИЧЕСКИХ

СОПРОТИВЛЕНИЙ

СЛОЖНЫХ

ЭЛЕМЕНТОВ

СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИЙ

МОСКВА СГРОЙИЗДАТ 1981

10




Рис. 1. Схемы входных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами



калориферов, т.е. препятствий, равномерно распределенных по поперечному сечению перед вентилятором. Имеющиеся данные по гидравлическим потерям входных элементов вентиляторов с лопатками, загнутыми назад, представлены в табл. 1 и на рис. 1, с лопатками, загнутыми вперед,—в табл. 2 и на рис. 1.

3.2. Входные коробки устанавливаются перед вентилятором, если при необходимости в повороте потока на 90° ввиду стесненности продольных габаритов нет возможности установить плавный отвод с Л д 1,5 3>о (рис. 1а—в).

Для обеспечения большей равномерности потока перед вентилятором рекомендуется следующая форма коробки [3]: отношение площади поперечного сечения коробки ( FK = а б ) к площади сечения входа в колесо вентилятора • С F0 = 0,785 Df)

составляет    „

-И- гь 1,2.

' о

Сечение коробки с наименьшими потерями давле.иия соответствует квадрату (а=*в), однако из конструктивных соображений можно выполнять коробки с а<6. При наличии наклонной боковой стенки и угле d «15-20° потери давления снижаются.

11

Выход из коробки должен быть выполнен в виде коллектора г > 0,15 00 , если входной патрубок вентилятора имеет форму, отличную от коллектора.

Величина потерь давления в коробке, представленной на рис. 1,а, зависит от угла установки коробки р- угла между векторами скорости воздуха на выходе из выходного отверстия вентилятора с и на входе в коробку vf отсчитываемого в направлении вращения колеса вентилятора. Минимальные потери соответствуют углу установки fi максимальные - р= 180°.

Значения коэффициентов потерь давления входных коробок вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад и вперед, а также снижение КПД этих вентустановок приведены в табл. 1, п.1 и табл. 2, п. 1.

3.3.    Для поворота потока на 90° перед вентилятором могут устанавливаться отводы с Я В0 и составные колена (см. рис. 1,6, в). Простое колено (см. рис. 1,г) размещать перед входом в вентилятор не рекомендуется, так как это приведет к существенному снижению аэродинамических характеристик вентус-тановки. Отводы с Я * 4,5Ьаявляются оптимальным поворотным элементом перед вентилятором.

Данные по влиянию составных отводов и колен на характеристики вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад и вперед, приведены в табл. 1, пп. 2, 3 и табл. 2, пп. 2,3.

3.4.    Конические конфузоры (см. рис. 1д) при их оптимальной геометрии ( d = 40—60°, С = Е /В0 = 0,2—1,5) слабо влияют на характеристики вентустановки. Для вентустановок с вентиляторами с лопатками, загнутыми назад, потери больше, чем при лопатках, загнутых вперед (см. табл. 1, п. 4 и табл. 2, п. 4).

Для вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед, допустимы в качестве входных элементов уступы (рис. 1,е и табл. 2, п. 5) при степени сужения п&0,7.

3.5.    Диффузор (рис. 1,ж) нарушает равномерность потока на входе в вентилятор. При отрывном характере течения в диффузоре может наблюдаться существенное ухудшение характеристик вентустановки.

Устанавливать диффузор с достаточно большими степенями расширения (п > 1,5) непосредственно на входе в вентилятор не рекомендуется. Диффузор желательно располагать на расстоянии от входа в вентилятор, большем 6T}Q(Do-. диаметр входного отверстия вентилятора). В таком случае особенности течения в диффузоре практически не скажутся на работе вентилятора, а потери в диффузоре определяются по справочнику.

При необходимости размещения диффузора непосредственно перед вентилятором потери в нем определяются по данным Рекомендаций (см. табл. 1,п.5 и табл. 2, п. 6).

Таблица 2

Угол установ-ки элемента р град

Режим работы вентилятора

Примечание

С

слева

!L макс,

£

. -9’2-ls&Kt е 1

справа

0

0,3

4,5

0,3

4,5

0,35

10

Данные экспе

90

0,4

6

0,4

6

0,3

8

римента с вен

180

0,45

7

0,45

7

0,5

14

тилятором

270

0,2

4

0,2

4

0,3

9

Ц9-55 [2—4]

0

0,5

8

0,5

8

0,5

14

0-270

0,85

-

0,85

-

0,85

-

0

0,3

4

0,3

4

0,4

12

90

0,4

7

0,4

7

0,4

9

То же

180

0,5

9

0,5

9

0,4

14

270

0,3

5

0,3

5

0,35

11

0-270

2

30

2

30

2

40

0

0

0

0

0

0

0

Данные эксперимента с вентилятором Ц14-46

_

0

0

0

0

0

0

То же

Значения £ входных элементов и снижение КПД вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми вперед

1

№ Вид входного элемента, п.п. номер рисунка

Входная коробка: (см. рис. 1,а)

Л* - 1 3.

cjC = 1 2°

-LS-1 1*    3-

а —А-5,

л =120

-£&= l,2-s-l,8; 4=2>3

2

<зС-0°

Составное колено (см. рис. 1>в): ff^l,5 D0

3    Простое колено (см. рис. 1 ,г)

4    Конический конфузор (см. рис. 1д):

п =^=0,4-0,7

5    Уступ (вихревой коллектор) (см. рис. 1е)

4ь    Продолжение    табл.    2

Вид входного элемента, номер рисунка

Угол установки эле-ментай, град

Режим работы вентилятора

Примечание

_°191раас.

слева

f-7’* '

£

--

[ -7*

_0j?_

!?

£макг справа__

1

Диффузор (см. рис. 1ж) Г=*/Я, = 0,5; *-2pL,5

0

4

0,2

8

0,2

12

Тоже, п = 2

0,5

8

0,8

20

0,7

41

е =0,8; л=1,5

0,1

0

0,15

3

0,1

6

То щ /г- 2

0,3

6

0,3

6

0,2

11

£~ 1,4; «=1,5

0,2

5

0,2

6

0,15

9

То же, « =2

0,4

7

0,5

14

0,4

22

3.6.    Наличие входного устройства меняет акустические характеристики вентустановок в сравнении с акустическими характеристиками вентилятора. Ниже приведены данные для вентиляторов с лопатками(загнутыми вперед.

Конфузоры (см. рис. 1,д) при I =* 0,25-1,5, п-0,5 и уступы (вихревыеколлекторы) с из 0,6 (см.рис. 1,е) снижают L на 1-2 дБ.

Диффузоры (см. рис. 1,ж) при I = 0,25-1,    13°—50° уве

личивают Z на 3—5 дБ, a L р на 2—4 дБ. Здесь L -критерий шум-ности, Lp-уровень звуковой мощности.

3.7.    Препятствие, равномерно распределенное по поперечному сечению перед вентилятором (фильтр, теплообменник и т.п., рис. 1,з), устанавливают на расстоянии F = ИD0a* 0,4 [5]. Равномерность потока воздуха на входе в вентилятор сохраняется, поэтому потери давления определяются по справочникам.

4. ВХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С ОСЕВЫМИ ВЕНТИЛЯТОРАМИ

4.1.    Рекомендации даны для следующих элементов вентиляторных установок: входных коробок (рис. 2,а), упрощенных коллекторов - конфузоров (рис. 2,в) и уступов (рис. 2,г), диффузоров (рис. 2,д) и препятствий, равномерно распределенных по сечению перед вентилятором —калориферов, фильтром и Т.П. (рис. 2,е).

4.2.    Влияние входного элемента сказывается сильнее на аэродинамических характеристиках вентиляторов, выполненных по схемам без направляющего аппарата (схемы К или К+СА, согласно ГОСТ 11442-74*), имеющих небольшую втулку ( d = *0,3-0,45), а также при тех режимах работы вентилятора, когда доля динамического давления в полном существенна.

4.3.    Входные коробки (см. рис, 2,а) устанавливаются при необходимости в резком повороте потока на 90° непосредственно перед вентилятором.

Наилучшей формой поперечного сечения входной коробки является квадратное (а = 6) .    Однако,    исходя

из конструктивных соображений, приходится устанавливать коробки с б > а . За оптимальные размеры такой коробки можно принять следующие:    а    &    Л, д = (1,8—2) В, отноше

ние площади поперечного сечения входа в коробку (FK — ад)

к поперечному сечению вентилятора 1,27(0 Ь) ^ 0ГА1

—    АЗ    16J-

Для обеспечения большей равномерности потока перед вентилятором, а также для уменьшения расстояния между подшипниками в случае размещения колеса между ними торцевая стенка коробки выполняется наклонной:    с = (0, 2 - 04) D .

15



Рис. 2. Схемы входных элементов вентустановок с осевыми вентиляторами


Если воздух поступает в коробку непосредственно из атмосферы, то на входе в коробку устанавливается коллектор (плавный коллектор 0,21),    eK~0,2D или конический ^=60°,

На входе в вентилятор устанавливается плавный коллектор. При использовании входной коробки с размерами, отличными от оптимальных, полезно установить вертикальную рассечку (см.рис. 2,а).

Характеристику вентустановки с вентилятором, выполнен-

Таблица 3

Значения £ входных элементов вентустановок с осевыми вентиляторами ( 3 « 0,3 -0,45,7.-3 -4)

п.п.

Вид входного элемента

Характеристика входного элемента

Примеча

ние

Режим

паке

Режи

мы

4 макс

1

Входная ко

а = 0,75 В,с-0,2 J);

0,15

0,07

Данные ис

робка (см.

й = 2В; е-а

0,34

0,2

пытаний

рис. 2,а)

вентилятора

а

-----К

г 121 (схема

0,03

0,03

0,08

0,06

К, 0=0,35, V4, лопатки профильные^ 16,7]

2 Конфузор, конус g л =0,1 (см. рис. 2,в) л =0,2

4а60е -£'0,3

0,07

0

0,03

0,09

0,02

0

^=0iJo=02

0,07

0,03

0,06

0,05

3 Уступ

(см. рис. 2,г)

Срыв

0,35

-^=1,25, 4=0.1

0,07

0,05

'од <^*0,3    0,03

0,05

4 Диффузор    об = 8—12°, д=2    0,12    0,15

(см. рис. 2,д)    оС^8°, я-2,5    0,1    1

* Согласно имеющимся данным, при большем диаметре втулки коле-са'й =0,5-0,6), а также при наличии спрямляющего аппарата (схема К+СА) значения £ будут несколько меньше тех, которые приведены в настоящей таблице.

ным по схеме Л, d =0,3—0,45 ;    2 = 3—4, при наличии входной

коробки с размерами, близкими к оптимальным, можно рассчитать с помощью коэффициентов потерь, приведенных в табл. 3, п. 1. При большем диаметре втулки рабочего колеса вентилятора и большем количестве лопаток величина £ уменьшается.

4.4. Упрощенные коллекторы: конфузоры (см. рис. 2,в) или уступы (см. рис. 2^) размещаются перед вентиляторами в тех случаях, когда по технологическим или конструктивным соображениям невозможно установить плавный коллектор (см. рис. 2,6). При отсутствии коллектора на входе характеристики вентилятора резко ухудшаются (см. табл. 3, п. 3).

Оптимальные размеры упрощенных коллекторов:

17

конфузоров — ы. - 60°,    £    =    0,2    D    =0,02) ;

уступов - D1 * 1,25 Л,    £ = 0,2 D    С S*0,06).

Предпочтение следует отдавать коническому коллектору.

Имеющиеся данные по влиянию упрощенных коллекторов на характеристики вентустановок приведены в табл. 3, пп. 2,3.

4.5.    Диффузор (см. рис. 2д) нарушает равномерность потока перед вентилятором, и поэтому устанавливать его непосредственно на входе в вентилятор не рекомендуется.

При необходимости в установке диффузора перед вентилятором выбирают возможно меньший угол расширения и располагают диффузор далее, чем на расстоянии 6 И„ от входного отверстия вентилятора. Можно рекомендовать, чтобы углы расширения диффузора, расположенного непосредственно перед вентилятором, не превышали следующих значений:

при п «=    2    d    4    11°;

при л >    2    d    <    80;

Имеющиеся данные по влиянию диффузоров на характеристики вентустановок приведены в табл. 3, п. 4.

4.6.    При установке перед вентилятором фильтра, калорифера или другого подобного препятствия, равномерно распределенного по поперечному сечению перед вентилятором (см. рис. 2,е), расстояние между ним и вентилятором £ должно быть не менее 0,2—0,25 Б [5,6].

Препятствия, размещенные на входе в вентилятор, сильнее сказываются на характеристиках вентустановки, чем при расположении их на выходе из вентилятора.

Величина потерь определяется по данным справочников.

5. ВЫХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С РАДИАЛЬНЫМИ (ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ) ВЕНТИЛЯТОРАМИ

5.1. В Рекомендациях в качестве выходных элементов вентустановок рассматриваются отводы, переходник с квадратного на круглое сечение, диффузоры (плоские — симметричные и несимметричные, пирамидальные), короба, а также некоторые сочетания этих элементов Рис. 3).

5.2. Отводы за вентиляторами (рис. 3,а, табл. 4 и 5, п. 1) предназначены для плавного поворота потока воздуха на 90°.

Гидравлическое сопротивление отводов с Я в Вг (гидравлический диаметр Бг-    размещенных    на выходе из венти

ляторов с лопатками, загнутыми назад или вперед, может зависеть от угла установки отвода [2] и угла между векторами скорости на входе в вентилятор с0 и на выходе из отвода v, отсчитываемого в направлении вращения колеса вентилятора (см. рис. 3,а).

18

б


Рис. 3. Схемы выходных элементов вентустановок с радиальными (центробежными) вентиляторами


•I



4=

2-В-С в+й


При наличии за вентилятором перед отводом прямого участка длиной I ^ 1,5 Dr величина сопротивления отвода во всех случаях не зависит от угла его установки.


19


УДК 697.922.2

Рекомендованы к изданию секций по проблемам отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха НТС ЦНИИПромз даний.

Рекомендации по расчету гидравлических сопротивлений сложных элементов систем вентиляции/ ЦНИИПромзданий —М.: Стройиздат, 1981.- 32 с.

Приведены результаты систематического исследования влияния элементов входа и выхода на характеристики вентустановок с современными центробежными и осевыми вентиляторами в пределах рабочей области аэродинамической характеристики последних.

Для инженерно-технических работников проектных, монтажных, наладочных организаций и служб, занимающихся вопросами вентиляции и кондиционирования воздуха.

Табл.6,ил.17.

Р - -У! 2—Инструкт.-нормат,, Ивып.-101-81. 3206000000 047 (01) -81    © Стройиздат, 1981

Таблица 4

Значения ? выходных элементов вентустановок с радиальными (центро бежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад

Вид выходного элемента, номер рисунка

Угол установки элемента Дград

Примеча

ние

Режим

слева

Режим

#пакс

Режим

справа

Отвод прямоугольного поперечного сечения /?« Вг (см. рис.3,а)

90-270

0,6

0,2

0,3

Эксперимент проводился с вентилятором Ц4-70 [2]

То же

Отвод круглого поперечного сечения /?=2Д,(см. рис. 3,а)^

90-360

0,5

0,5

0,4

Отвод прямо- 90-360 угольного поперечного сечения Я-1,51)г с пирамидальным диффузором^!. 4°. п =2 (см. рис. 3,6)

0,2

0,2

0,2

Переходник с квадрата на круг равновеликой площади (см. рис. 3,в)

0,1

0,1

0,1

Гидравлическое сопротивление отвода с    не    зависит    от

угла его установки.

Гидравлическое сопротивление некоторых случаев сочетания отводов с ff=H,5Dr и диффузоров приведено в табл. 4 и 5 [2].

5.3.    Не рекомендуется устанавливать конфузорные участки непосредственно за вентилятором, так как в этом случае они являются источником потерь и рабочая зона характеристики может быть значительно уменьшена.

5.4.    Потери в переходнике с квадратного сечения за вентилятором на круглое (рис. 3,в) приведены в табл. 4 и 5, п. 4. [2].

5.5.    Диффузоры за вентиляторами (рис. 3,г,д) устанавливаются при необходимости сопряжения вентилятора с сетью, а также для уменьшения потерь динамического давления вентиляторной установки при отсутствии сети.

Результаты исследований диффузоров с общепромышленными вентиляторами приведены на рис. 4—13.

Коэффициенты потерь давления для плоских диффузоров ~ъаг}г=0; см. рис. 3,г) за вентиляторами с лопатками, загнутыми назад для режимов ?иакс и 0,9/2маке справа, даны на рис. 4.

20

ВВЕДЕНИЕ

При проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха потери давления в фасонных элементах систем (диффузорах, конфузорах, отводах, коленах, коробках и тл., в сочетаниях этих элементов), расположенных в непосредственной близости от вентилятора, следует определять по результатам совместных испытаний данного вентилятора с этими элементами, т.е. учитывать взаимное влияние течений в элементе и в вентиляторе на величину потерь в элементе.

Аэродинамические характеристики вентиляторов, согласно ГОСТ 10921-74, получены в условиях равномерного потока на входе в вентилятор, что обеспечивается плавным коллектором, и свободного выхода воздуха из вентилятора в атмосферу.

Если при наличии фасонного элемента перед вентилятором поле скоростей на входе в вентилятор существенно отличается от равномерного, то меняется характер обтекания лопаток колеса, и поэтому характеристики вентилятора отличаются от каталожных как по давлению, так и по мощности. Степень этого изменения зависит от сочетания ряда факторов: особенностей неравномерности поля скоростей на входе в вентилятор, что определяется видом фасонного элемента, аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы.

Аэродинамические характеристики фасонных элементов, расположенных вблизи выходного отверстия вентилятора, зависят от характера неравномерности потока за вентилятором (т.е. от аэродинамической схемы и режима работы последнего) и изменяют характеристики вентилятора по давлению.

Поскольку течение в вентиляторе и фасонном элементе, расположенном вблизи его входа или выхода, взаимосвязано, то определение потерь в этом элементе — вопрос, достаточно трудный. Поэтому такие элементы прежде всего и относятся к сложным элементам систем вентиляции.

Цель Рекомендаций — дать способ расчета взаимного влияния вентилятора и сложных элементов на входе и выходе из него. Величины коэффициентов потерь давления в элементах в настоящих Рекомендациях получены по разности полных давлений вентилятора без соответствующего элемента и при

3

наличии его и отнесены к динамическому давлению вентилятора.

Данные по потерям давления в вентустановках со сложными элементами на входе и выходе и определенным типом радиального (центробежного) или осевого вентилятора, приведенные в Рекомендациях, можно распространять только на установки с аналогичными типами вентиляторов.

В Рекомендации включены результаты исследований вент-установок с радиальными (центробежными) и осевыми вентиляторами, проведенные в лаборатории аэродинамики вент-установок ЦНИИПромзданий и в ЦАГИ им. Н.Е. Жуковского. Рекомендации дополнены данными совместных испытаний ЦНИИПЗ и НИИСФ по влиянию сложных элементов на акустические характеристики вентустановок.

Рекомендации разработаны в лаборатории аэродинамики вентиляторных установок ЦНИИПромзданий старшим научным сотрудником, канд. техн. наук Л.А. Бычковой.

Замечания и предложения просьба направлять по адресу: 127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, ЦНИИПромзданий, лаборатория аэродинамики вентиляторных установок.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Q -объемный расход (производительность) вентилятора или вентиляторной установки, м3/с;

PmPsvtP -полное, статическое и динамическое давления вентилято-d* ра, кгс/м2 (Па);


п f п -полный и статический КПД вентилятора; р' р/ -полное, статическое и динамическое давления вентилятор-v sv* А>ной установки, кгс/м2 (Па);

-полный и статический КПД вентиляторной установки; -потери давления в входных и выходных элементах вентиляторной установки, кгс/м2 (Па);

-прирост статического давления в выходном элементе вентиляторной установки, кгс/м2 (Па);

С в-

Fv’    2

-площадь выходного отверстия вентилятора, mz;

-периметр выходного отверстая вентилятора, м;

-диаметр рабочего колеса вентилятора, м;

-диаметр втулки рабочего колеса осевого вентилятора, м; -относительный диаметр втулки рабочего колеса осевого вентилятора;

-коэффициент сопротивления (потерь давления) входного или выходного элемента вентиляторной установки, отнесенный к динамическому давлению вентилятора; -среднерасходная скорость воздуха на выходе из вентилятора, м/с;

s*

d

Н

* z -число лопаток рабочего колеса и спрямляющего аппарата ’ осевого вентилятора;

F0 -площадь поперечного сечения входного патрубка центробежного вентилятора, м2;

Л -диаметр входного патрубка центробежного вентилятора (рис. 1), м;

F t F2 -площади поперечных сечений входа во входной элемент 1 г вентустановки и выхода из выходного элемента вентуста-новки, м2;

п -степень расширения для диффузора или степень сужения для конфузора, представляющая собой отношение площадей выхода к сечению входа в элемент.


( -длина элемента входа и выхода вентустановки, м; f -безразмерная длина элемента входа или выхода вентиляторной установки, отнесенная к характерному размеру элемента;

5

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1.    Рекомендации предназначены для расчета гидравличес

кого сопротивления (потерь давления) сложных элементов (диффузоров, конфузоров, колен, отводов, коробок и некоторых сочетаний этих элементов), расположенных в непосредственной близости от вентилятора; на расстоянии менее 6Dtf от входного отверстия вентилятора (здесь в0 - диаметр входного отверстия вентилятора) и на расстоянии менее ЗВР от выходного отверстия вентилятора ( д    ^    гидравлический    диа-

г nv

метр выходного отверстия вентилятора).

Вентилятор вместе со сложным элементом, расположенным в непосредственной близости от него, называют вентиляторной установкой. Элементы, находящиеся на линии всасывания, называют входными, а на линии нагнетания — выходными элементами вентустановок.

Если сложный элемент расположен далее 6 В0 от входа в вентилятор и 3 D г от выхода, то он относится к сети, и потери давления в нем определяются по данным справочников по гидравлическим сопротивлениям, например [ 1].

1.2.    Рекомендации распространяются на вентустановки со следующими типами центробежных вентиляторов: с лопатками, загнутыми вперед,—Ц1446, Ц9-55, Ц9-57 и с лопатками, загнутыми назад,—Ц4-70, Ц4-76.

Рекомендации распространяются на вентустановки со следующими типами осевых вентиляторов общепромышленного назначения:06-300 (схема К, z=3,    3    =    0,4), а также 23—130

(схемаК+СА,    =    12,    zca    =    ^    “    ^>6).

2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СЛОЖНОГО ЭЛЕМЕНТА И ХАРАКТЕРИСТИК ВЕНТУСТАНОВКИ

2.1. Потери давления Д р во входных и выходных элементах вентустановки определяются в долях от динамического давления вентилятора [2] по формуле

6

(1)

т.е. =

слева.


с - коэффициент сопротивления (потерь давления) сложного элемента, определяемый по данным настоящих Рекомендаций. Величина ^ зависит от вида элемента и его геометрических характеристик, от аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы. За характерные режимы работы радиального (центробежного) вентилятора в Рекомендациях приняты режимы, соответствующие максимальному КПД вентилятора (режим ?пак£ и границам рабочей области аэродинамической характеристики вентилятора: режим 0,9^^^ справа от режима ?пакси режим 0,9^^

Для осевого вентилятора помимо названных характерными считают режимы, соответствующиемаксимальным значениям полного давления и производительности вентилятора в пределах рабочей области его аэродинамической характерис-

- динамическое давление вентилятора на заданном ре-

жиме работы, подсчитывается по среднерасходной скорости воздуха в выходном отверстии вентилятора, кгс/м^ (Па).

Для радиального (центробежного) вентилятора Fb~ ВС , где В и С — внутренние размеры сторон выходного отверстия вентилятора.

Для осевого вентилятора Fv=QJB5(Dz-dz), где D иd-диаметры рабочего колеса и его втулки, м;

р - плотность перемещаемого воздуха, кгс с^/м4 (кг/м3).

2.2.    Характеристику вентустановки можно получить, если из каталожной характеристики полного давления предварительно выбранного вентилятора в характерных точках рабочей области Iрежимы 0,9?мдкс слева и 0,9^^ справа для радиального (центробежного) вентилятора либо режимы PvnMC% ппъ%с, Я паке для осевого вентилятораJ вычесть вычисленные по формуле (1) величины потерь давления во входных и выходных элементах вентустановки. Рабочая точка определяется пересечением характеристики сети с характеристикой вентустановки.

Если потери давления в элементах установки существенны, что приводит к значительному снижению расхода от Q до Q\ то для получения требуемого расхода Q скорость вращения рабочего колеса вентилятора следует увеличить от я' до я согласно зависимости    -

2.3.    Если за вентилятором размещен диффузор, то в вентиляторной установке происходит прирост статического давления по сравнению со статическим давлением вентилятора Aps, величину которого можно определить по формуле

(2)

0-^t ~ с) Pdv •

7

00


Таблица 1

Значения £ входных элементов и снижение КПД вентустанов ок с радиальными (центробежными) вентиляторами с лопатками, загнутыми назад


п.п.


Вид


входного элемента, номер рисунка


град


Угол установки элемента р >

Режим работы вентилятора

Примечание

слева

\ ~Г,%

VfUKC

■v-f-зг»-

°*9 ?133КС. «чипа

~ Г3?*


1.


Входная коробка (см. рис. 1а):

2

3

4

5s. = 17.i_= 2 3- л=п°

0

0,3

4,5

0,3

4,5

0,3

6,5

£ . <<=12°

90

0,5

6

0,5

6

0,5

12

1 в г»2 3*

180

0,6

7

0,6

7

0,7

15

С _ л

270

0,5

4,5

0,5

4,5

0,3

9

-3=1-1,5;-£-=2,3; сС=0°

0-270

0,7

Нет

0,7

Нет

0,7

Нет

0

Составное колено (см.

0-270

0,15

данных

1

0,15

данных

1,5

0,15

данных

1,5

рис. LbJ АЫ,5П0

Простое колено (см.

0-270

1

8

1

8

1

20

рис. 1г)

Конический конфузор (рис.

1; я =*§*0,67

1д)

0,7

7

0,3

7

0,2

5

£ = 1.2; «=0,5г<

0,8

1,5

0,4

5

0,3

6

е =1.4; л«0,4

0,5

3

5

ОЛ

2

Диффузор (см. рис. 1,ж)

?—£/Dj = 0,8;

-

0,5

2,5

0,5

6

0,3

8

1 =0,8; *•/•

0,5

2

0,8

10

0,8

21

/ =1,4; *=1,5

0,2

1

0,3

4

0,3

7

I =1,4; *=2

~

0,2

2

0,3

4

0,65

17,5

Данные эксперимента с вен

тилятором Ц4-76 [2-4]

То же


Данные эксперимента с вентилятором Ц4-70

11>31

То же

Данные эксперимента с вентилятором Ц4-76


Прирост статического давления определяется геометрией диффузора, аэродинамической схемой вентилятора и режимом его работы. Геометрия диффузора характеризуется его типом, например плоский симметричный или несимметричный диффузор, пирамидальный диффузор, конический диффузор и т.п., а также его длиной £> степенью расширения    или    углом

Статическое давление вентиляторной установки с диффузором на выходе pjv определяют суммой статического давления вентилятора р и прироста статического давления в диффузоре:

(3)

расширения Здесь Гг-площадь выходного сечейия диффузора. От аэродинамической схемы вентилятора и режима его работы зависит величина динамического давления а также профиль скорости на входе в диффузор, в существенной степени влияющий на величину коэффициента потерь £«

Psv+*?>S

=    (4)

%    Ъ


2.4. Выходные элементы не изменяют мощности вентустанов-ки в сравнении с мощностью вентилятора (N '=N) и снижают КПД вентустановки g' в сравнении с КПД вентилятора на следующую величину, %:

Входные элементы, которые мало искажают профиль скорости перед вентилятором (конфузоры, плавные отводы Я > V и т.п.), слабо изменяют мощность вентустановки по сравнению с мощностью вентилятора. В этом случае изменение КПД рассчитывается по формуле (4).

Входные элементы, сильно искажающие профиль скорости на входе в вентилятор (диффузоры, колена, входные коробки прямоугольного очертания и т.п.), изменяют мощность установки (А/ Ф N) . В таких случаях величину КПД вентустановки {?' можно определить только по данным эксперимента (табл. 1) и пользоваться формулой (4) не следует.

2.5. Диффузор за вентилятором увеличивает статический КПД вентустановки на величину, %:

(5)

3. ВХОДНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ВЕНТУСТАНОВОК С РАДИАЛЬНЫМИ ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ВЕНТИЛЯТОРАМИ

9


3.1. Рекомендации по расчету потерь давления даны для следующих входных элементов вентустановок: входных коробок, колен, отводов, конфузоров, диффузоров, а также фильтров, 1

1

- 527