Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

35 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ определяет порядок проведения расчетов и содержит рекомендации по проектированию акустической виброизоляции центробежных машин, устанавливаемых на перекрытиях жилых и общественных зданий (или на полах, располагаемых на грунте).

Оглавление

Предисловие

1. Общие положения

2. Основные требования и рекомендации

3. Расчет виброизолирующих оснований

   Определение суммарной жесткости виброизоляторов

   Выбор количества и расположения виброизоляторов

   Расчет пружинных виброизоляторов

   Расчет резиновых виброизоляторов

   Проверка выбранной системы виброизоляции

Приложение. Пример расчета

Показать даты введения Admin

Страница 1

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНОЙ ФИЗИКИ ГОССТРОЯ СССР

ПОСОБИЕ

ПО АКУСТИЧЕСКОЙ ВИБРОИЗОЛЯЦИИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ МАШИН

ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва — 1973

И 3ДАТ ЕЛ ЬСТ

О

Страница 2

УДК 624.159.1! : 621-137-752

В Пособии излагается комплекс мероприятий по проектированию и расчету акустической виброизоляции центробежных машин, устанавливаемых в жилых и общественных зданиях. Даются методика расчета виброизолирующих оснований; метод определения суммарной жесткости виброизоляторов; выбор их количества и расположения; расчет пружинных и резиновых виброизоля-торов.

Пособие разработано НИИ строительной физики Госстроя СССР и Гиттроавиапромом.

Пособие предназначено для инженерно-технических работников проектных и строительно-монтажных организаций.

п 0324 - 241

047(01) —73

Инструкт -порагат., IV кв.— 2|—7)

Страница 3

ПРЕДИСЛОВИЕ

Инженерное и санитарно-техническое оборудование, установленное в зданиях, создает вибрации, передающиеся на строительные конструкции. Эти вибрации часто являются причиной возникновения шума в прилегающих и удаленных помещениях.

Основным средством уменьшения этого шума является устройство виброизоляции оборудования.

Методика расчета виброизолирующих оснований, предлагаемая в настоящем Пособии, составлена в предположении, что общая жесткость коммуникаций,, подходящих к машине, мала по сравнению с требуемой общей жесткостью виброизоляторов.

Расчет виброизолирующего основания ведется по динамической нагрузке, создаваемой работающим оборудованием на основной частоте. При этом предполагается, что динамические нагрузки, создаваемые на всех других частотах, малы по сравнению с расчетной и ими можно пренебречь.

Акустические требования к системе виброизоляции сводятся в основном к необходимости получения минимально требуемого снижения шума и к рекомендациям, которых необходимо придерживаться при практическом устройстве виброизоляции.

Наиболее распространенным инженерным и санитарно-техническим оборудованием с динамическими нагрузками в зданиях являются центробежные машины (вентиляторы различных типов, насосные установки и т. п.). Чаще всего это оборудование устанавливают на перекрытиях здания, что является наиболее неблагоприятным случаем с акустической точки зрения по сравнению с установкой его на отдельных фундаментах, в подвальных этажах и т. д.

Пособие разработано НИИ строительной физики (Г. Л. Осипов, М. И. Шелухин) и Гипроавиапромом (А. С. Погодин, И. Д. Рассадина).

Замечания и предложения просьба направлять по адресу: Москва, 127238, Локомотивный проезд, д. 21, НИИ строительной физики.

I Зак. 389

Страница 4

. ОБШИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее пособие определяет порядок проведения расчетов и содержит рекоимендации по проектированию акустической виброизоляции центробежных машин, устанавливаемых на перекрытиях жилых и общественных зданий (или на полах, располагаемых на грунте).

1.2.    Источниками вибрации в зданиях являются различные машины с вращающимися частями (вентиляторные и насосные установки, электродвигатели, поршневые и центробежные компрессоры и т. д.). В таких машинах имеются некоторые неуравновешенные силы, которые передаются строительным конструкциям, вызывая их вибрации.

1.3.    Вибрации строительных конструкций, возникающие при работе машины, могут быть причиной шума в смежных и удаленных помещениях. Поэтому размещение инженерного оборудования в зданиях требует принятия мер, снижающих вибрацию строительных конструкций до величин, обеспечивающих допустимый уровень шума в помещениях.

1.4.    Наиболее эффективным и технически целесообразным методом снижения вибрации строительных конструкций является уменьшение неуравновешенных сил в центробежных машинах, т. е. динамических нагрузок, создаваемых этими машинами.

При подборе типов центробежных машин следует отдавать предпочтение машинам, создающим малые динамические нагрузки.

1.5.    Динамические нагрузки, возникающие в машинах, могут быть уменьшены путем:

тщательной динамической балансировки вращающихся частей агрегатов;

тщательной центровки муфтовых соединений вентилятора или насоса с электродвигателем;

ликвидации перекосов и избыточных зазоров в подшипниках;

тщательного закрепления разъемных частей агрегатов (крышек подшипников, присоединительных фланцев трубопроводов и т. п.);

внесения конструктивных изменений в агрегатах.

2

Страница 5

1.6.    Снижение вибраций защищаемых конструкций может быть достигнуто целесообразным размещением оборудования в здании. Оборудование, создающее значительные динамические нагрузки, рекомендуется устанавливать в подвальных этажах здания или на отдельных фундаментах, не связанных с каркасом здания.

При установке оборудования на перекрытия желательно размещать его в местах, наиболее удаленных от объектов, защищаемых от шума.

1.7.    При невозможности обеспечить достаточное снижение шума, возникающего при работе центробежных машин, методами, изложенными в пп. 1.4—1.6, следует предусмотреть их виброизоляцию.

2. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ И РЕКОМЕНДАЦИИ

2.1.    Виброизоляция агрегатов достигается установкой их на специальные виброизоляторы (упругие элементы, обладающие малой жесткостью), применением гибких элементов (вставок) в системах трубопроводов и коммуникаций, соединенных с вибрирующим оборудованием, применением мягких эластичных прокладок для трубопроводов и коммуникаций в местах прохода их через ограждающие конструкции и в местах крепления к ограждающим конструкциям.

2.2.    Гибкие вставки для воздуховодов следует монтировать так, чтобы они были как можно слабее натянуты, а не напряжены. Электрокабели должны быть выполнены из гибкого провода и монтироваться без натяжения (с петлей) (рис. 1).

2.3.    Гибкие соединения трубопроводов в насосных установках необходимо предусматривать как в нагнетательной, так и во всасывающей линиях (как можно ближе к насосной установке). Такие соединения должны обеспечивать свободное смещение трубопроводов в горизонтальном и вертикальном направлениях. Когда этого сделать нельзя, можно использовать одну вставку, по ее следует располагать параллельно оси машины.

Рекомендуемая схема расположения гибких вставок показана на рис. 2.

2.4.    В качестве гибких вставок можно использовать рукава резино-тканевые напорные (ГОСТ 8318-57*) или рукава резино-тканевые с металлическими спиралями (ГОСТ 8496-571

Is Зак. 389

3

Страница 6

1

Рис. I. Установка вентилятора на виброизолир)кицем основании / — типичное присоединение электрического кабеля с петлей; 2— гибкая вставка; J— пружинный виброизолятор

В табл. 1 приведены экспериментальные данные, полученные Сантехпроектом, по динамической жесткости резино-тканевых напорных рукавов общей длиной 900 мм (свободная длина 750 мм).

Таблица I

Рабочее

давление в кГ/смг

1,5-20

1.5-5

-

Диаметр рукава в мм

40

50

65

76

100

125

150

Динамическая жесткость в кГ/см . . .

90

130

200

270

440

570

960

При вибровставках другой длины жесткость можно определить из условия обратной пропорциональности

длине.

Можно также использовать гибкие металлические вставки достаточной длины (например по ТУ 400-2/7-37-71,    Гл авсаи-

техмонтаж). Рекомендуемая минимальная длина гибких металлических вставок в зависимости от диаметра трубопровода приведена в табл. 2.

2.5. Для уменьшения вибраций, передающихся

них вставок I - подвеска трубопровода; 2 — гибкие

4

Страница 7

Таблица 2

Диаметр трубопровода в мм

10

15

20

25

32

38

50

75

100

Длина вставки в мм

200

220

240

250

280

330

380

500

600

на несущую конструкцию, применяются пружинные (стальные) или резиновые внброизоляторы.

Для агрегатов, имеющих скорость вращения менее 1800 об/мин следует применять пружинные виброизоляторы; при скорости вращения более 1800 об/мин допускается применение также и резиновых виброизоляторов. Однако следует иметь в виду, что срок работы резиновых виброизоляторов не превышает трех лет. Стальные виброизоляторы долговечны и надежны в работе, но они эффективны при виброизоляции низких частот и недостаточно снижают передачу вибраций более высоких частот (слухового диапазона), обусловленную внутренними резонансами пружинных элементов. Для устранения передачи высокочастотных вибраций следует применять резиновые или пробковые прокладки толщиной 10—20 мм, располагая их между пружинами и несущей конструкцией.

2.6.    Машины с динамическими нагрузками (вентиляторы, насосы, компрессоры и т. п.) рекомендуется жестко монтировать на тяжелой бетонной плите или металлической раме, которая опирается на виброизоляторы. Применение тяжелой плиты уменьшает амплитуду колебаний агрегата, установленного на виброизоляторах. Кроме того, плита обеспечивает жесткую центровку с приводом и понижает расположение центра тяжести установки, приближая его к центру жесткости виброизоляторов.

Необходимость наличия плиты и ее вес определяются расчетом (см. п. 3.3). Желательно, чтобы вес плиты был не меньше веса изолируемой машины.

2.7.    Проектирование виброизолирующего основания под оборудование следует производить на основе специального расчета или подбирать его по типовым чертежам (например, альбом ГПИ Сантехпроекта серии ОВ-02-128 «Виброизолирующие основания под вентиляторы»). При использовании типовых чертежей следует следить за тем, чтобы исполнение вентилятора, его вес, марка электродвигателя и все другие параметры венти-

5

Страница 8

ляциониой установки строго соответствовали указанным в типовых чертежах.

2.8.    При выполнении расчетов при проектировании виброизолирующих оснований необходимы следующие исходные данные:

рабочие чертежи установки (для вентиляторов — его

исполнение);

вес агрегата в целом;

вес и скорость вращающихся частей;

вес единицы площади перекрытия (G), на котором

устанавливается агрегат.

2.9.    Эффективность акустической виброизоляции AL (в дБ) ориентировочно определяют по формуле

AL=20 lg — дБ,    (1)

где •! —

П

_1 —коэффициент передачи динамической нагрузки в вертикальном направлении;

f — основная расчетная частота вынуждающей силы в Гц; fz — собственная частота колебаний вибро-изолированпой установки в вертикальном направлении в Гц.

Виброизолирующие основания под оборудование должны обеспечивать значение AL не менее величин, приведенных в табл. 3. При выполнении этого требова-

Таблица 3

Оборудование

Требуемая эффективность виб-роизоляцин A дБ

Центробежные компрессоры . .

34

Поршневые компрессоры мощно-

стью в л. с.:

до 15...........

17

от 20 до 60 ........

20

» 75 » 150........

26

Центробежные насосы.....

26

Автономные кондиционеры . . .

20

Вентиляторы с числом оборотов в

1 мин:

более 800 .........

26

от 500 до 800 .......

20—26

» 350 » 500 .......

17—20

» 200 » 350 .......

11—17

Страница 9

ния совместно с требованиями п. 3.2 виброизоляция обеспечивает удовлетворительные акустические условия в смежных помещениях.

3. РАСЧЕТ ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИХ ОСНОВАНИИ Определение суммарной жесткости виброизоляторов

3.1. Определяется нуждающей силы

основная расчетная частота вы-

N

f = — Гц, '60

где N— скорость вращения вращающихся частей новки в об/мин.

Если в работающей установке существуют части, двигающиеся с неодинаковой скоростью, за расчетную скорость вращения принимается наименьшая из N.

3.2. По графику, представленному на рис. 3, в зависимости от требуемой эффективности виброизоляции ALTp> определяемой по табл. 3, и расчетной скорости вращения установки, определяется предельно допустимая частота собственных вертикальных колебаний fwon виброизолированной установки в Гц.

(2)

уста-

/00 2 3 5 7 WOO 2 3 S Ю000 Скорость вращения N об/мин.

Рис. 3. Допустимая частота собственных вертикальных колебаний виброизолированной установки

а — подвальные этажи; б — тяжелые железобетонные перекрытия ( G > >500 кГ/м2): в — легкие бетонные перекрытия (500> G>200 кГ/М2)

Примечание. При высоких значениях N предельно допустимая частота собственных вертикальных колебаний

установки /оп нс должна превышать значений, ограниченных пунктирными линиями для соответствующих типов перекрытий.

3.3. Рассчитывается требуемый общий вес Р изолированной установки:

2,5еР

вр.ч

КГУ

вибро-

(3)

Доп

Страница 10

где е — эксцентриситет вращающихся частей в мм; Р*р.ч — вес вращающихся со скоростью N частей установки в кГ;

Одоп — максимально допустимая амплитуда смещения центра тяжести установки в мм.

Если величины е и aaon не известны, для вентиляционной установки можно приближенно принять:

е=0,2 ■— 0,4 мм при динамической балансировке; е=1-4- 1,5 мм при статической балансировке;

Цдоп — по табл. 4.

Таблица 4

Скорость вращения в об/мин

300

400

500

600

700

900

1200

1500

3000

Допустимая амплитуда смещения алоп в мм

0,2

0,18

0,16

0,145

0,13

0,11

0,09

0,07

0,04

Еслл общий вес установки (например, вес вентилятора с электродвигателем и рамой) меньше требуемого, необходимо увеличить его до требуемого частичным или полным заполнением внутреннего объема рамы железобетоном, или смонтировать установку на общей железобетонной плите.

3.4.    Определяется требуемая суммарная жесткость виброизоляторов в вертикальном направлении Kztр:

Kz тр = 4 тс2 fz доп —— кГ/см,    (4)

где g — ускорение свободного падения, равное 980 см]сек2;

fzдоп — допустимая частота собственных вертикальных колебаний, определяемая по графику п. 3.2, в Гц;

Р — общий вес установки в кГ.

Выбор количества и расположения виброизоляторов

3.5.    Виброизолированная установка обладает шестью степенями свободы. Для уменьшения связи между соответствующими колебаниями при рассматриваемых силах, т. е. для того, чтобы колебания, соответствующие одной степени свободы, достаточно слабо возбуждали колебания установки, соответствующие остальным сте-

8

Страница 11

пеням, следует приближать центр тяжести установки к центру жесткости виброизоляторов.

Виброизоляторы в обычных условиях делают однотипными. Для того, чтобы их центр жесткости находился на одной вертикали с центром тяжести установки, а также для обеспечения равных условий для их работы и, следовательно, равного износа в процессе эксплуатации, виброизоляторы должны располагаться в плане симметрично относительно центра тяжести установки в целом (рама или плита — вентилятор — электродвигатель).

3.6.    Виброизоляторы размещают в четырех точках по углам прямоугольника. В необходимых случаях устанавливают дополнительные виброизоляторы симметрично относительно центра тяжести установки. Для лучшего доступа к виброизоляторам при монтаже и проверке дополнительные виброизоляторы помещают в центральных точках прямых, соединяющих два смежных угловых виброизолятора. Допускается применение кустовых виброизоляторов (от двух до шести в кусте).

3.7.    Общее количество виброизоляторов и их размещение, т. е. расстояния от центра тяжести установки до точек крепления виброизоляторов (6Х и Ьу на рис. 4), определяются расчетом по пп. 3.8—3.10.

3.8.    Определяются координаты центра тяжести установки (например, вентилятор — электродвигатель — рама и т. д.) в прямоугольной системе координат Х0, Уо. Z0 с произвольно выбранным началом отсчета:

ось У0 направлена параллельно оси вращения вентилятора;

ось Z0 направлена вертикально вверх;

ось Х0 должна быть перпендикулярна осям Уо и Z0;

по формулам:

*0 =

2 Pt х0 I

Уо =

2р1Уо1

г0

2 Р, г.

I ео I

см, (5)

где Pi — вес i-ro элемента установки в кГ;

*о/, yoi, z0i — координаты центра тяжести i-ro элемента в системе координат Х0, Уо, Z0 в см;

Р — общий вес установки в кГ.

3.9. Определяются моменты инерции установки 1Х, Iy, lz относительно осей X, У, Z, проходящих через ее центр тяжести:

9

Страница 12

fx “ 2 [ !Ч + -у    ‘    +    ]кГ см    секг'

/у = 2 [/w + у    (4    +    27) j кГ-см    сек2;

К = 2 [7*< + у    (*?    +    У? ) ] кГ-см    сек\

(6)

где л:<, г/*,    —    координаты    центра    тяжести    /-го элемента

установки в в системе осей координат х, у, г, полученной параллельным переносом системы осей координат Ло, Уо, Zo из ее центра в центр тяжести установки:

*/ = *0/ —*0 СЛ<;

yt =    — см>

Zt = 20/ — Z0 СЛС,

(6а)

Страница 13

Ixu lyi, Izi — моменты инерций i-ro элемента установки относительно осей, проходящих через центр тяжести элемента, кГ ■ см ■ сек2; Pi — вес /-го элемента установки в кГ.

Моменты инерции отдельных элементов установки (вентилятора, электродвигателя, рамы) относительно их центров тяжести определяются приближенно, причем элементы установки рассматриваются как тела правильной геометрической формы (например, вентилятор и электродвигатель— цилиндры, рама и плита — прямоугольные параллелепипеды). Схематическое изображение элементов на примере вентиляторной установки при таком рассмотрении приведено на рис. 5.

Расчет проводится по формулам: для цилиндров:

=    =    (3 г2 + №) кГ ■ см ■ сек*;

(7)

/)1Ц = кГ см■ сек*,

2 S

где Рц — вес цилиндра в кГ;

г — радиус основания цилиндра в см; h — высота цилиндра в см; g=980 см/сек2; для прямоугольного параллелепипеда:

7*П = Wg с2) кГ см сек*;

Рис. 5. Схема для определения моментов инерции отдельных элементов вентиляционной установки относительно их центров тяжести / — рама; 2 — вентилятор; 3 —электродвигатель

/уп= (с2 -f а2) кГсмсек2;

!2g

(8)

lzn= -Щ (а2 + Ьа) кГ см■ сек2,

где Ра — вес параллелепипеда в кГ;

а,Ь,с — линейные размеры параллелепипеда в см.

И

Страница 14

3.10. При условии, что вибронзоляторы размещены по углам прямоугольника, т. е. количество виброизоляторов и=4, определяем расстояния точек крепления виброизоляторов от центра тяжести установки Ьх и Ьу (см. установочный чертеж вентилятора на рис. 4):

где Р — вес установки в кГ;

Я=980 см/сек2-,

h — превышение центра тяжести установки над уровнем виброизоляторов (см. рис. 4) в сиг.

Расстояния Ьх и Ь„, определенные по формулам (9), можно уменьшать, руководствуясь, например, конструктивными соображениями. Увеличение Ьх и Ьи без изменения количества виброизоляторов недопустимо, ввиду того, что могут значительно повыситься частоты собственных вращательных колебаний установки.

Если требуется большая устойчивость установки, можно увеличить один из размеров Ьх или Ьу в 1,25 раза. Пусть, к примеру, увеличим в 1,25 раза размер Ьх. В этом случае количество виброизоляторов гс берется равным шести со следующим расположением: четыре виброизолятора располагаются, как и раньше, по углам прямоугольника, два дополнительных виброизолятора ставятся в точках £>*=0 на линии смежных угловых виб-роизоляторов.

Можно увеличить одновременно Ьх и Ьу в 1,15 раза. В этом случае количество виброизоляторов берется равным восьми, причем четыре виброизолятора помещаются в углах опорного прямоугольника, а четыре — в серединах его сторон.

В более сложных случаях рекомендуется изменить вес и конструкцию опорной плиты и расчет необходимого количества виброизоляторов начинать с п. 3.3.

3.11. Если, согласно рекомендации п. 3.5, были выбраны пружинные амортизаторы, работающие на сжатие (опорный вариант устройства виброизоляции), следует

(9)

Расчет пружинных виброизоляторов

Страница 15

Параметры опорных пружин (проволока стальная углеродистая пружинная класс II, ГОСТ 9389-60*)

Таблица 5

Угол навивхи «=8*04' при /=4,л а=6”35' при 1=5.5

Отношение среднего диаметре пружин к диаметру проволоки

Величина

Г-дииица

7

8

1

9 _

10

измерения

Число работих витков i

4.6

6.6 '

4.6

6.5

4.6

5.5

4.6

5.6

Диаметр проволоки 5 мм Максимальная рабочая нагрузка на пружину Pm.ж

кГ

46

46

41

41

38

38

32

32

Собственная частота вертикальных колебаний установки при максимальной нагрузке f> mi.

Гц

4.2

3.9

3.7

3.3

3.1

2.9

2.9

2.6

Страница 16

Величина

Едящий

Отношение среднего диаметра пружин к диаметру проволоки 7 | 8 | 9 | 10

измерения

Число рабочих внткоп

4.Б

5.S

4.5

5.6

4.5

5.5

4.5

5.5

Жесткость пружины в продольном направлении

kt

кГ.'см

33

28

23

18

15

13

11

9

Диаметр пружины D

ММ

35

35

40

40

45

45

50

50

Высота пружины в иенагруженном состоянии Н

ъ

70

70

80

80

90

90

100

100

Полная высота пружины в иенагруженном состоянии Н0

ъ

75

75

85

85

95

95

105

105

Шаг ненагруженной пружины S

»

15.6

12.7

17,8

14,5

20

16.4

22.5

18.2

Полная длина проволоки 1*

660

770

755

880

850

990

945

1100

Диаметр проволоки 6 мм

Максимальная рабочая нагрузка на пружину Рю»х

кГ

66

66

60

60

55

55

49

49

Собственная частота вертикальных колебаний установки при максимальной рабочей нагрузке

/I BllD

Гц

3.9

3.5

3.3

3

2.9

2.6

2.7

2.4

Жесткость пружины в продольном направлении

кГ/см

40

33

27

22

19

15

14

11

Диаметр пружины D

мм

42

42

48

48

54

54

60

60

Страница 17

Высота пружины в иенагруженном состоянии Н Полная высота пружины в ненагружепном состоянии Н0

Шаг ненагруженной пружины 5 Полная длина проволоки /

Диаметр проволоки 7 мм Максимальная рабочая нагрузка на пружину Ртах.

Собственная частота вертикальных колебаний установки при максимальной рабочей нагрузке /«■In

Жесткость пружины в продольном направлении к.

Диаметр пружины D

Высота пружины в ненагруженноы состоянии Н Полная высота пружины в иеиагруженяом состоянии Но Шаг нагруженной пружины S Полная длина проволоки I*__

Диаметр проволоки 8 мм

Максимальная рабочая нагрузка на пружину Ртах-

Собственная частота вертикальных колебаний установки при максимальной рабочей нагрузке I imtn

Жесткость пружины в продольном направлении к,

Диаметр пружины D

Высота пружины в ненагруженной состоянии //

>

84

84

96

96

108

108

120

120

>

90

90

102

102

114

114

126

126

э

18.7

15,3

21.4

17.4

24

19.6

26,7

21.8

»

795

925

905

1060

1020

1990

1135

1320

кГ

90

90

82

82

74

74

65,5

65.5

Гч

3.6

3.2

3.1

2.8

2.7

2.5

2.4

2.2

кГ/см

46

38

31

26

22

17

16

13

мм

49

49

56

56

63

63

70

70

»

98

98

112

112

126

126

140

140

»

105

105

119

119

133

133

147

147

21,8

17,8

24.9

20.4

28

23

31.1

25,4

1

925

1080

1060

1230

1190

1390

1320

1540

кГ

118.5

118.5

107

107

96,5

96,5

83

83

Гц

з.з

3

2.9

2.6

2.5

2,3

2.3

2.1

кГ/см

53

43

36

29

25

20

18

15

мм

56

56

64

64

72

72

80

80

»

112

112

128

128

144

144

160

160

Страница 18

Лродо,тение табл. 5

Отношение среднего дваистра пружяя к диаметру проволоки

Единица

8

V

10

Величина

измерении

Число рабочих витков

«.5

5.5

4.5 |

5.5

4.5

6.5

4.6

5.5

Полная высота пружины в ненагруженном состоянии Н0

>

120

120

136

136

152

152

168

168

Шаг ненагруженной пружины S

>

24,9

20.4

28.5

23.2

32

262

35.6

29.1

Полная длина проволоки /*

>

1060

1230

1210

1410

1360

1590

1510

1760

Диаметр проволоки 9 мм

Максимальная рабочая нагрузка на пружину Р т.ж

кГ

150

150

135.5

135,5

122

122

102

102

Собственная частота вертикальных колебаний установки при максимальной рабочей нагрузке

/а min

Гц

3.2

2.9

2.7

2.5

2.4

2.2

2.2

2

Жесткость пружины в продольном направлении к,

кГ/см

60

49

40

33

28

23

20

17

Диаметр пружины D

мм

63

63

72

72

81

81

90

90

Высота пружины в ненагруженном состоянии Н

>

126

126

144

144

162

162

180

180

Полная высота пружины в ненагруженном состоянии Н0

»

135

135

153

153

171

171

189

189

Шаг ненагруженной пружины S

>

28

22.9

32

26.2

36

29.4

40

32,8

Полная длина проволохи /*

э

N90

1390

1360

1590

1530

1780

1700

1980

• /■(/+1.1) V <Я О)* + S1 (6е* учет* тенкологичесио

го пропуска

)•

Страница 19

Параметры типовых опорных пружин (из альбома серии ОВ-02-128)

Таблица 6

Угол навивки а = 9°Э0' при i=6.0 а = Г10' при 1=6,о

3J

Пружшм

Величина

Ы Я

ДО-38

ДО-39

ДО-40

ДО-41

ДО-42

ДО-43

ДО-44

ДО-45

Максимальная рабочая нагрузка на пружину ртах

кГ

12

22

34

55

96

168

243

380

Страница 20

oo

Продолжение табл. 6

Г

gS

Пружины

Ватта

И

ДО-38

ДО-39

ДО-40

ДО-«1

ДО-42

ДО-43

ДО-44

ДО-45

Собственная частота вертикальных колебаний уста-

новки при максимальной рабочей нагрузке />тш

Гц

3

2.7

2.5

2.4

2.1

2.1

1.9

1.8

Жесткость пружины в

продольном направлеини

кГ/см

4,6

6.2

8.3

12.6

16.8

30

36.4

45

Диаметр проволоки d

мм

3

4

5

6

8

10

12

15

Диаметр лружипы D Высота пружины в иена-

»

30

40

50

54

72

80

96

120

245

груженном состоянии Н

»

65

84

102

114

152

171

202

Число рабочих витков i Полная высота пружины

»

6.5

6.5

6.5

6.5

6.5

6.5

6.5

6.5

в ненагружениом состоянии Но

*

68

88

107

123

164

186

220

275

Шаг непагруженной пружины S

»

10

ГЗ

17

18

24

27

32

40

Полная длина проволо-

3032

ки /*

»

752

1015

1185

1370

1825

2020

2424

Материалы проволоки

(ГОСТ

9389-

(ГОСТ

9389-

(ГОСТ

9389-

(ГОСТ

9389—

(ГОСТ

9389-

Круг 10 (ГОСТ

W

K,FSd5

60*)

60*)

60*)

60*)

60*)

14959-

14959—

14959-

69)

69)

69)

• / -(/+1.5) V <*/>)• +S*.