Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

41 страница

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ распространяется на проектирование двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха (БСКВ), предназначенных для применения во вновь строящихся и реконструируемых общественных зданиях, в производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий, в которых соответствующими нормативными документами предусматривается кондиционирование воздуха.

Оглавление

1 Общие положения

2 Схемы двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха, режим их работы, конструктивные решения

3 Принцип работы двухступенчатой бескомпрессорной системы кондиционирования воздуха

4 Теплотехнический расчет двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха

Приложение 1 Примеры расчета

Приложение 2 Бескомпрессорная система кондиционирования воздуха с круглогодичным использованием приточного кондиционера

Приложение 3 Физическая сущность определения числа часов дискомфорта

Показать даты введения Admin

Страница 1

цнииэп

инженерного оборудования Г осграж данстроя

Рекомендации

по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем

кондиционирования

воздуха

Москва 1987

Страница 2

Центральный научно-исследовательский экспериментально-проектный институт инженерного оборудования (ЦНИИЭП инженерного оборудования) Гос граждан строя

Рекомендации

по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем

кондиционирования

воздуха

Москва Стройнздат 1987

Страница 3

УДК 697.94.001 Л

Рекомендованы к изданию секцией отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха Научно-технического совета ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя.

Рекомендации по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования возду-ха/ЦНИИЭП инженерного оборудования. — М.: Строй-издат, 1987. — 40 с.

Приведены схемы двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха (БСКВ), даны принцип работы и теплотехнический расчет этих систем.

Для инженерно-технических работников научно-исследовательских и проектных организаций.

Настоящие Рекомендации разработаны ЦНИИЭП инженерного оборудования Гоаражданстроя (канд. техн. наук Л.М. Зусма-нович, инж. З.П. Добрынина) и КиевЗНИИЭП Госгражданстроя (инж. А.А. Шмедрик).

Табл. 4, ил. 22.

3206000000 - 309

Р------------- Информационное    письмо

047(01) -87

(§) Строй из дат, 1987

Страница 4

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование двухступенчатых бсскомпрсссорных систем кондиционирования воздуха СБСКВ), предназначенных для применения во вновь строящихся и реконструируемых общественных зданиях, в производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий, в которых соответствующими нормативными документами предусматривается кондиционирование воздуха.

Применение бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха холодопроиэводительностью более 1,16-10* Вт (1 Гкал/ч) должно быть обосновано технико экономически.

1.2.    Двухступенчатые бсскомпрессорные системы кондиционирования воздуха должны применяться для обеспечения в обслуживаемых помещениях оптимальных (или промежуточных между оптимальными и допустимыми) метеорологических условий в соответствии с требованиями СНиП 11-33-75* ’‘Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”.

1.3.    Двухступенчатые бсскомпрессорные системы кондиционирования воздуха нс следует применять в районах с влажным климатом, где теплосодержание наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б в соответствии с СНиП 11-33-75* превышает 16 ккал/кг (67 КДж).

2. СХЕМЫ ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ БЕСКОМПРЕССОРНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, РЕЖИМ ИХ РАБОТЫ, КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.1.    При проектировании общественных и производственных зданий следует применять двухступенчатые бескомпрессорные системы кондиционирования воздуха (БС'КВ) (рис. 1 и 2), а также бес компрессорную систему, приведенную в прил. 2 (рис. 1).

2.2.    Схему, приведенную на рис. I, как правило, следует применять при кондиционировании воздуха в одном или нескольких помещениях, в которых при подаче воздуха с одинаковыми параметрами должны быть обеспечены требуемые метеорологические условия.

Приточный и испарительный кондиционеры следует проектировать равной производительности но воздуху.

2.3.    При проектировании двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха по схеме, приведенной на рис. I, приточный кондиционер в теплый период года должен обеспечивать охлаждение приточного воздуха в теплообменниках Т и II при постоянном его влагосодер-жании (сухое охлаждение). Испари тельный кондиционер в этот период года должен обеспечивать охлаждение воды, циркулирующей в теплообменниках 1 и II приточного кондиционера.

2.4.    При проектировании БСКВ в теплый период года следует предусматривать следующие режимы работы кондиционера:

а)    приточного - на наружном воздухе или на смеси наружного и рециркуляционного воздуха:

б)    испарительного - на рециркуляционном (вытяжном) воздухе: на наружном воздухе: на смеси наружного и рециркуляционного воздуха.

2.5.    При подборе оборудования в процессе проектирования беском прессорных систем кондиционирования воздуха следует учитывать условия работы кондиционера: приточного па смеси минимально необходимого по санитарным требованиям количества наружного рециркуляционного воздуха: испарительного - на смеси наружного с избыточным количеством вытяжного воздуха.

2.6.    В случаях когда применение рециркуляционного воздуха не допускается, а также при значительных нлаговыделениях в помещении и влажном наружном климате следует предусматривать работу приточнот кон-

3

Страница 5

Рис. 1. Рабочая схема двухступенчатой бескомпрессорной системы кондиционирования воздуха

1, 2, 3, 4 - состояние воздуха при его обработке в приточном кондиционере;

5, 6, 7, 8 - то же, в испарительном кондиционере; Г, II, IU - теплообменники (воздухоохладители); ТУ, У - соответственно вентиляторы испарительного и приточного кондиционеров; УТ, УН - соответственно циркуляционные насосы малого и большого контуров циркуляции; УШ - вытяжной или рециркуляционный воздух; ТХ - наружный воздух; X - выброс в атмосферу; XI - фильтр; XII - обслуживаемое помещение; ХМ - испарительный кондиционер; Х1У - приточный кондиционер; K-I, K-II соответственно теплообменники первого и второго подогревов; МК, БК -соответственно оросительные камеры малого и большого контуров циркуляции

диционера на одном наружном воздухе, а работу испарительного кондиционера на вытяжном воздухе. При этом, как правило, испарительный кондиционер должен выполнять функции вытяжной системы из обслуживаемого помещения.

2.7.    В холодный и переходный периоды года испарительный кондиционер следует применять в качестве приточной установки, обеспечивающей нагревание приточного воздуха в теплообменниках первого (К-1) и второго (K-1I) подогрева и его адиабатическое увлажнение в оросительной камере МК (малый контур). Приточный кондиционер при этом работать нс должен (см. рис. 1).

2.8.    Теплообменник первого подогрева для холодного и переходного периодов года следует устанавливать перед теплообменником Ш с самостоятельным подключением к тепловой сети (см. рис. 1).

2.9.    В качестве теплообменника первого подогрева допускается использовать часть поверхности теплообменника III. Эту часть поверхности в холодный и переходный периоды года следует подключать к тепловой сети по схеме, приведенной на рис. 3, а в теплый период года - в общую поверхность теплообменника III для охлаждения воздуха. Следует предусматривать меры, исключающие перетекание холодной воды в теплосеть через теплообменник IU, а также горячей воды в оросительную камеру БК (большой контур).

2.10.    Для адиабатического увлажнения воздуха в холодный и переходный периоды года следует использовать камеру орошения МК.

4

Страница 6

Рис. 2. Рабочая схема бескомпрсссорной системы кондиционирования воздуха при кондиционировании разнохарактерных помещений Т, //, /II - тегыообменники (воздухоохладители); ТУ, У - соответственно вентиляторы испарительного и приточного кондиционеров; УТ - фильтр; УН, УН1 - соответственно калориферы I и И подогрева; ТХ, X - соответ-ственно циркуляционные насосы малого и большого контуров циркуляции; XI - наружный воздух; XII - рециркуляционный воздух; ХМ -выброс в атмосферу; Х1У - обслуживаемые помещения; ХУ - приточный кондиционер; ХУТ - испарительный кондиционер; МК, БК - соответственно оросительные камеры малого и большого контуров циркуляции

2.11.    Теплообменник второго подогрева K-I1 должен устанавливаться непосредственно после камеры орошения БК (см. рис. 1). Допускается применять в качестве теплообменника второго подогрева зональные подогреватели.

2.12.    Компоновку испарительных кондиционеров следует выполнять в соответствии с рис. 4. Оросительные камеры должны устанавливаться на всасывающих сторонах вентилятора.

2.13.    При проектировании бес ком прессорных систем кондиционирования воздуха по схемам, приведенным на рис. 1 и 2, испарительный и приточный кондиционеры допускается располагать как в одном помещении, так и в разных помещениях.

2.14.    Приточные кондиционеры следует располагать ниже испарительных. Дни предотвращения слива воды из трубопроводов их следует присоединять к коллекторам оросительных камер с помощью петель (гидравлических затворов), а также предусматривать переливные и сливные линии от поддонов оросительных камер. У циркуляционных насосов следует устанавливать обратные клапаны (рис. 3).

5

Страница 7

—Г—Г—Г -горячая

магистрали —О— о— обратная

магистраль

И

Рис.З. Схема обвязки трубопроводами испарительного кондиционера Т - обратный клапан; II - регулирующий клапан; Ш - теплообменник (воздухоохладитель); К-1 - теплообменник первого подогрева (элемент теплообменника HI); МК, БК - соответственно оросительные камеры малого и большого контуров циркуляции; K-U - теплообменник второго подогрева; 1У - вентилятор испарительного кондиционера; У - спуск воды в канализацию; У1, УП - соответственно циркуляционные насосы малого и большого контуров циркуляции воды; УМ - канализационная линия; IX - трубопроводы к теплообменнику Т приточного кондиционера; X - трубопроводы к теплообменнику II приточного кондиционера; XI - из водопровода

Для заполнения системы водой необходимо предусматривать врезку водопроводных трубопроводов в трубопроводы малого и большого контуров циркуляции.

2.15.    Допускается располагать приточные кондиционеры выше испарительных. При этом для предотвращения слива воды из теплообменников и трубопроводов в поддоны оросительных камер следует:

присоединять теплообменники I, II и М к трубопроводам с помощью петель;

устанавливать у циркуляционных насосов обратные клапаны;

устанавливать на трубопроводах, подводящих воду к форсункам, соленоидные клапаны или другие автоматические быстро эакрываю-1доеся устройства, приводы которых следует блокировать с приводами циркуляционных насосов.

2.16.    Схему двухступенчатой бескомпрессорной системы кондиционирования воздуха, приведенную на рис. 2, следует применять при кондиционировании воздуха в разнохарактерных помещениях.

При применении этой схемы производительность испарительного кондиционера по воздуху следует принимать равной сумме расходов его приточного воздуха на каждое помещение.

2.17.    При проектировании БСКВ по данной схеме необходимо предусматривать следующие условия работы приточного кондиционера: круглогодичное кондиционирование воздуха; летнее охлаждение приточного воздуха.

Типовые компоновки приточных кондиционеров в зависимости от их назначения приведены на рис. 5.

6

Страница 8

Рис. 4. Типовые компоновки испарительного кондиционера для схемы бес компрессорной системы кондиционирования воздуха

а - приведенной на рис. 1; б - приведенной на рис. 2; I - приемный клапан; II — камера обслуживания; III - теплообменник первого подогрева; ТУ - клапан воздушный; ■ У - фильтр; УТ - теплообменники (воздухоохладители); УП - камеры оросительные; УТг/ - секция присоединительная к вентилятору; ТХ - вентиляторный агрегат; X - теплообменник второго подогрева; XI - наружный воздух; XII - рециркуляционный воздух

2.18.    При проектировании двухступенчатых бсскомпрессорных систем кондиционирования воздуха теплообменники I и II приточных кондиционеров следует располагать на нагнетательной стороне вентиляторов.

2.19.    В районах с большими перепадами между дневными и ночными температурами приточные кондиционеры допускается оснащать баками-аккумуляторами для использования ночного холодного воздуха.

2.20.    Приточный и испарительный кондиционеры двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха, как правило, следует компоновать из типовых секций центральных кондиционеров.

2.21.    Теплообменники I, II и Ш в приточных и испарительных кондиционерах следует компоновать из типовых секций воздухонагревателей илд воздухоохладителей. Допускается компоновка теплообменников Т и П из пластинчатых или спирально-навивных калориферов, выпускаемых промышленностью.

Следует предусматривать параллельное присоединение теплообменников но холодоносигелю при общем противоточном движении теплообме-ниваюшихся сред. Принципиальные схемы компоновки теплообменников I, И, Ш и схемы их обвязки приведены на рис. 6.

2.22.    При проектировании двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха необходимо прецу сматривать следующие схемы автоматического регулирования температуры воздуха в обслуживаемых помещениях в теплый период года:

7

Страница 9

/ 1У 1 ш и

(~тЛ/

7Т"

0

О

Рис. 5. Типовые компоновки приточных кондиционеров для схем БСКВ а - приведенной на рис. I; б - приведенной на рис. 2 при использовании приточного кондиционера в качестве круглогодичной установки; и - приведенной на рис. 2 при использовании приточного кондиционера в качестве охлаждающей установки; Т - вентагрегат; II - камера воздушная; Ш -теплообменники (воздухоохладители); 1У - вставка; У - камера орошения; У1 - фильтр; УН • калорифер I подогрева

Страница 10

Рис. 6. Принципиальная схема обвязки теплообменников Т, II, П1

а - из калориферов К В Б или типовых секций воздухонагревателей кон-диционеров КТЦ2-31.5, КТЦ2-40: б - из типовых секций воздухонагревателей кондиционеров КТЦ2-63. КГЦ2SO; Т - трубопровод холодной воды от камеры орошения; // - трубопровод отепленной воды к камере орошения; Ш - кран для удаления воздуха; 1У - кран для спуека воды из теплообменников; У - охлаждаемый поток воздуха

а)    двухпозиционное регулирование расходов воды в кошурах циркуляции оросительных камер БК и МК (рис. 7);

б)    пропорциональное регулирование расхода воды в контуре циркуляции оросительной камеры МК (рис. 8) и двухиозиционнос регулирование расхода воды в контуре циркуляции оросительной камеры БК.

2.23.    В случае применения схемы регулирования, приведенной на рис. 7, при понижении температуры воздуха в помещении ниже расчетной следует предусматривать вначале выключение насоса в контуре циркуляции оросительной камеры БК. а затем насоса в контуре циркуляции камеры МК.

При повышении температуры воздуха в помещении включение данных насосов должно производиться в обратном порядке.

2.24.    Пропорциональное регулирование расхода холодной воды в теплообменнике II следует предусматривать при постоянном ее расходе в ороси-

9

Страница 11

Рис. 7. Принципиальная схема двухпозиционного регулирования бескомп-рессорной системы кондиционирования воздуха

I, И, Ш - теплообменники (воздухоохладители); TV, V - соответственно вентиляторы испарительного и приточного кондиционеров; УТ - датчик температуры воздуха в помещении; VII - наружный воздух; УМ - рециркуляционный воздух; ТХ - выброс в атмосферу воздуха в теплый период года; X - приточный кондиционер; XT - испарительный кондиционер; МК, Б К - соответственно оросительные камеры малого и большого контуров циркуляции

тельной камере МК с помощью клапана расхода воды на перемычке или с помощью трехходового клапана.

2.25.    Допускается применение пропорционального регулирования расхода воды в контуре циркуляции оросительной камеры Б К.

В этом случае при понижении температуры в помещении ниже расчетной следует предусматривать отключение теплообменника Ш. При дальнейшем понижении температуры в помещении следует предусматривать отключение насоса в контуре циркуляции оросительной камеры Б К.

2.26.    При проектировании двухступенчатых бес к ом прессорных систем кондиционирования воздуха по схеме, приведенной на рис. 1, в контуре циркуляции воды оросительной камеры МК должны быть установлены регуляторы давления ”до себя”.

2.27.    При выполнении требований п. 2.7 настоящих Рекомендаций схема автоматического регулирования параметров воздуха в обслуживаемых помещениях в холодный и переходный периоды года (при работе испарительного кондиционера по схеме на рис. 1) аналогична типовым схемам обычных центральных кондиционеров, разработанным ГПИ Сантехпроект.

2.28.    Целесообразно использование в холодный и переходный периоды года БСКВ для утилизации тепла удаляемого воздуха. При этом в испарительный кондиционер должен подаваться удаляемый из помещения воздух, который используется для нагрева промежуточное теплоносителя (воды).

10

Страница 12

Рис. 8. Принципиальные схемы автоматизации малого контура циркуляции бес-компрессорной системы кондиционирования воздуха МК - оросительная камера малого контура циркуляции; 1 — датчик температуры воздуха а помещении; II - теплообменник (воздухоохладитель)

Нагрев воды должен осуществляться в камере БК, из которой нагретый теплоноситель следует направлять в теплообменник-утилизатор. В качестве теплообменника-утилизатора используется часть поверхности теплообменника Г.

При этом теплообменник Ш должен быть отключен из контура циркуляции БК.

3. ПРИНЦИП РАБОТЫ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ БЕСКОМПРЕССОРНОЙ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

3.1.    Двухступенчатая бескомпрессорная система кондиционирования (БСКВ) состоит из двух самостоятельных кондиционеров приточного и испарительного (рис. 1), связанных между собой контурами циркуляции воды.

3.2.    В БСКВ имеются два самостоятельных контура циркуляции воды (см. рис.1) :

оросительной камеры МК (малый контур), включающий теплообменник II. оросительную камеру МК и циркуляционный насос VI;

оросительной камеры БК (большой контур), включающий параллельно соединенные по холодоносителю теплообменники Г и Ш, оросительную камеру БК и циркуляционный насос VII.

3.3.    В теплый период года тепло приточного воздуха отводится к воде, циркулирующей в теплообменниках Г и II.

Охлаждение воды, нагретой в теплообменниках Г и Ш, осуществляется в оросительной камере Б к, а охлаждение воды, нагретой в теплообменнике Н, - в оросительной камере МК.

3.4.    В двухступенчатой бсскомпрессорной системе кондиционирования воздуха осуществляется перенос энергии в виде тепла от источника с более низким теплосодержанием (от наружного воздуха в приточном кондиционе-

1 I

Страница 13

Рис. 9. Схем» процессов обработки воздух» в БСКВ и» I -а диаграмме 1-2 - нагревание воздуха я вентиляторе У; 2-3 - охлаждение воздуха в теплообменнике 7; 3-4 - охлаждение воздуха в теплообменнике II; 9-10 - нагревание воды в теплообменнике II; 4-13 - изменение состояния приточного воздуха в помещении; 5-Ь - охлаждение воздуха в теплообменнике М; 6-7 -повышение теыосодержания в камере МК; 7-8 - повышение теплосодержания в камере Б К 10-9 - охлаждение воды в оросительной камере МК; 11-12 -нагревание воды в теплообменниках Г и М; 12-И - охлахедение воды в оросительной камере БК

Страница 14

ре) к источнику с более высоким теплосодержанием (к вспомогательному потоку воздуха в испарительном кондиционере).

В результате затраты внешней энергии потенциал тепла, отведенного от гуиточного воздуха, повышается.

3.5.    Для обеспечения большей степени охлаждения приточного воздуха в БСКВ предусматривается:

а)    предварительное охлаждение вспомогательного потока воздуха в испарительном кондиционере, что позволяет снизить температуру его предела охлаждения и получить более холодную воду;

б)    два самостоятельных контура циркуляции воды для увеличения количества воды, циркулирующей в каждом контуре, что обусловливает ее небольшой подогрев в теплообменниках и простые условия оборотного охлаждения в оросительных камерах; для разделения температурных условий работы каждого контура циркуляции воды. В малом контуре циркулирует вода более низкой температуры, чем в большом контуре;

в)    использование в оросительной камере БК, предназначенной для охлаждения воды в теплообменниках Т и III, вспомогательного потока воздуха (в состоянии,близком к насыщению) после оросительной камеры МК.

3.6.    Процесс обработки воздуха в БСКВ в теплый период года при работе приточного и испарительного кондиционера на наружном воздухе представлен в /- aL - диаграмме на рис. 9.

3.7.    В зимний и переходный периоды года испарительный кондиционер (см. рис. 1), согласно требованиям п. 2.7 настоящих Рекомендаций, обеспечивает нагревание приточного воздуха в теплообменниках первого и второго подогрева и адиабатическое увлажнение воздуха в оросительной камере МК.

3.8.    При работе БСКВ соблюдаются следующие уравнения теплового баланса:

а) количество тепла, отнятого от наружного воздуха в приточном кондиционере, равняется количеству тепла, переданному воздуху в испарительном кондиционере. При равных количествах воздуха в приточном и испарительном кондиционерах общее понижение теплосодержания воздуха

Л 1Пр в приточном кондиционере равняется общему повышению теплосодержания воздуха Л Гисп в испарительном кондиционере (рис. 9).

= 72 ~    ^ 7»сп " 7в 7S 1    ^

б)    количество тепла, отнятого от воздуха в теплообменнике II, равняется количеству тепла, переданному воздуху в камере МК,

^7Д~ 73~ *4 ~ °Р    ЫМК ~ 7 7~ 76>    ^

в)    количество тепла, отнятого от воздуха в I и Ш теплообменниках, равняется количеству тепла, переданного воздуху в оросительной камере БК,

V'r

(3)

4. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ

БЕСКОМПРЕССОРНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

4.1. С целью предварительного определения воздухообменов при проектировании БСКВ температуру подаваемого в помещения воздуха в летний период года после приточного кондиционера следует принимать:

а)    при работе приточного и испарительного кондиционеров на наружном воздухе - равную температуре мокрого термометра наружного воздуха;

б)    при работе приточного кондиционера на наружном, а испарительного кондиционера на вытяжном воздухе (или на смеси наружного с вытяжным

13

Страница 15

воздухом) - равную температуре мокрого термометра вытяжного воздуха (или смеси наружного с вытяжным воздухом).

Окончательная температура приточного воздуха определяется расчетом.

4.2.    Процессы тепло- и влагообмена, происходящие в поверхностных теплообменниках и оросительных камерах двухступенчатой бес ком прессорной системы кондиционирования воздуха, а также конечная температура охлаждения воздуха определяются:

а)    начальными параметрами воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры.

б)    соотношением количеств воздуха, поступающего в приточный (основной поток) и испарительный (вспомогательный поток) кондиционеры;

в)    конструктивными и гидродинамическими характеристиками системы.

К ним относятся:

поверхность охлаждения FOXJ1 теплообменников I, И и Ш, которые характеризуются критерием глубины roxJ1/f ж, гДе Гж - живые сечения теплообменников для прохода воздуха;

критерии живых сечений теплообменников    f ж1^ *    определяющие при

данной скорости воды в трубках теплообменников отношения водяных эквивалентов тсплообменивающихся сред, где V живое сечение теплообменников для прохода воды;

конструктивные характеристики теплообменников (характер оребрсния труб) и оросительных камер (тип центробежных форсунок, число рядов и т.д.);

коэффициенты орошения В в оросительных камерах малого и большого контуров циркуляции воды, условные коэффициенты орошения в теплообменниках I, II, 1И Яусл = IV /G , где W - количество воды, проходящей через теплообменник; G - расход воздуха через теплообменник.

4.3.    Производительность по воздуху приточного и испарительного кондиционеров БСКВ, проектируемых по схемам рис. I и 2, следует определять в соответствии с требованиями пп. 2.2 и 2.16 настоящих Рекомендаций.

4.4.    Расчет БСКВ заключается в расчете и увязке совместной работы приточного и испарительного кондиционеров, связанных друг с другом большим и малым контурами циркуляции воды.

4.5.    Специфика расчета каждого контура циркуляции воды БСКВ заключается в увязке совместной работы поверхностного теплообменника и оросительной камеры.

Подобрав теплообменник, охлаждающий приточный воздух до требуемой температуры, необходимо рассчитать оросительную камеру (определить коэффициент орошения и количество охлаждающего воздуха), способную обеспечить охлаждение воды, циркулирующей в теплообменнике, от конечной температуры отепленной воды до той температуры, с которой вода должна входить в теплообменник.

4.6.    Специфика расчета БСКВ состоит в том. что расчет малого контура циркуляции зависит от условий работы большого контура циркуляции (т.с. от параметров воздуха после теплообменников 1 и III). В свою очередь расчет большого контура циркуляции зависит от параметров воздуха после камеры орошения малого контура циркуляции.

4.7.    Расчет БСКВ следует проводить с помощью графоаналитического метода, позволяющего решать прямые и обратные задачи программ для ЭВМ ”Росинка-28” и ”Росинка-29”.

Графоаналитический метод расчета

4.8.    Графоаналитический метод дает возможность точно рассчитать в соответствии с требованиями разд. 2 настоящих Рекомендаций конечные параметры охлажденного воздуха после приточного кондиционера и конечные параметры воздуха, покидающего испарительный кондиционер.

Промежуточные параметры воздуха после 1 и ,(1 теплообменников, а также параметры воздуха после оросительной камеры МК и температуры воды в малом и большом контурах циркуляции воды вычисляются с некоторым приближением.

Страница 16

4.9. Интегральные процессы тепло- и влагообмена ДfPc% происходящие в БСКВ при различных начальных параметрах воздуха в приточном и испарительном кондиционерах, описываются следующим уравнением:

ДГС-А (1 +Л/зс/?с)Р.    (4)

где ДТс = (<-с2 — ^С4)/( *с2 -*ри) ~ относительное измерение температуры воздуха; Л/зс =(tС2 -^ми)/(*с2 “^ри)-- температурный критерий, учитывающий начальные параметры*воздуха в системе; *с2 и tc4~ температура воздуха по сухому термометру до и после приточного кондиционера (рис. 9) ; t рИ и tMH - температура точки росы и температура по мокрому термометру воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (рис. 9) ; А - эмпирический коэффициент; Rc = 1 ♦ 2,34а - критерий, учитывающий влияние влагообмена на теплообмен; а = СРрИ - />ми)/( £рИ --*ми) произвольная Лагранжа;/*рИ и Рми - парциальные давления водяного пара в состоянии насыщения соответственно при температурах

ри

и t

ми-

4.10. Уравнения, по которым следует выполнять интегральные расчеты БСКВ, проектируемых по схемам, приведенным на рис. 1 и 2, из типовых секций КТЦ при равных номинальных производительностях по воздуху приточных и испарительных кондиционеров, приведены в табл. 1.

Пределы применимости расчетных уравнений даны в табл. 2.

С помощью каждого уравнения табл. 1 могут быть рассчитаны БСКВ различной производительности по воздуху в пределах типового ряда кондиционеров КТЦ, а именно: 30, 40, 60, 80, 120, 160 и 240 тыс. м3/ч при различных или одинаковых начальных параметрах воздуха, поступающего как в приточный, так и в испарительный кондиционеры (см. табл. 2 и п. 1.3 настоящих Рекомендаций).

Примечание. При расчете БСКВ по схеме на рис. 2 следует выполнять требования п. 2.16 настоящих Рекомендаций. Поверхности теплообменника Г и теплообменника 11 приточного кондиционера должны отвечать результатам расчета по уравнениям табл. 1 или графику на рис. 10.

4.11.    Каждое уравнение в^габл. I соответствует БСКВ с фиксированными поверхностями I, II и Ш теплообменников, а также определенным коэффициентам орошения В в форсуночных камерах с заданными конструктивными характеристиками.

4.12.    С помощью уравнений, приведенных в табл. 1, следует решать как прямые, так и обратные задачи. Целью прямых задач является определение поверхности охлаждения теплообменников при известных начальных параметрах воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры, и при заданной глубине охлаждения приточного воздуха.

Целью обратной задачи является определение глубины охлаждения воздуха в БСКВ при известных начальных параметрах воздуха, посту лающего в приточный и испарительный кондиционеры, и известных поверхностях охлаждения теплообменников.

4.13.    Для облегчения расчетов по уравнениям табл. I приводится расчетный график на рис. 10.

Графическая интерпретация расчетных величин по уравнению (4) для основных вариантов работы испарительного кондиционера системы БСКВ приведена на рис. 11. 12, 13.

4.14.    При решении прямых задач конечная температура охлажденного в приточном кондиционере воздуха tc не может быть задана произвольно.

При ее назначении следует руководствоваться требованиями п. 4.1 настоящих Рекомендаций.

Температура tcH зависит от температуры воздуха £с после испарительного кондиционера (рис. 9).    ®

Температура ^определяемая по теплосодержанию Jg и V* - 100%, не должна быть выше температуры воздуха, поступающего в теплый период года в испарительный кондиционер (см. п. 4.156 настоящих Рекомендаций).

15

Страница 17

Таблица 1

Характеристика элементов БСКВ

на гра-

Расчетные

vnanMPHMl

Теплообменники

Оросительные

КЯМСрЬ!

IflnKV

рис 10

1 Ъуп9

1лучины ж

r\yn • V упп «ПОИЛ икплп

/ьт'ппшп лы/у

фициент ороше-иия*усл

Малый Большой контур '.контур

Illini/V. Ilunirv.1l.

1 ЦП у

ЛЯЦИИ ляайн

I

II

111

I

II

III

I

II

III

Коэффи-' Коэффициент IUHCHT ороше- орошения шения

*мк Гбк

1.

Д?с = 0.32(1 ♦

♦A/KRC)°-63

260-270 260-270 190-205 120 160 120-160 160-210 1.2 х«8 t «8 з-6

1.5

0.6

1.5

1.8

2.

ьТ( —0,316(1 ♦

♦ л/,с яс>0,63

190- 205 260-270 190-205 160 -210 120-160 160-210 1.2 з * 6 з»8 г °(

I.S

0.6

1.5

1.8

3.

дТс = 0,313(1 ♦

♦M,c*c>0-63

190-205 260-270 130-140 160-210 120-160 240-310 1.2 х*6 z * 8 з = 4

1.5

0.6

1.5

1.8

4.

С- 0.309(1 ♦ *.W,c«c)°-63

190-205 190-205 130-140 160-210 160-210 240-310 1.2 г" 6 з = 6 з = 4

1.5

0.6

1.5

1.8

Примечания: I. z - суммарное число рядов орсбреиных труб по пути движения воздуха в типовых секциях подогрева или охлаждения, из которых собираются теплообменники I. II. 1П.

2. Весовая скорость воздуха в теплообменниках 1,11 и IU при их номинальной производительности нс должна превышать *1* ■>.3кг/м> с. При этом суммарное сопротивление Г и 11 теплообменников приточного кондиционера соответственно уравнениям составит:

//=57 мм в ст. (559 Па): //=50 мм в. ст. (490 Па);

//=50 мм в ст. (490 Па); //=43 мм в. ст. (422 Па).

3.    При компоновке теплообменников приточного кондиционера из пластинчатых или спирально-навивных калориферов, выпускаемых промышленностью, необходимо обеспечить указанные в табл. 1 значения критериев ^охлжи f ЖЫ

Полученные значения ДГС для теплообменников из пластинчатых калориферов должны быть уменьшены на 5-10%.

4.    Камеры орошения малого и большого контуров циркуляции воды следует принимать двухрядными с взаимовстречным распылением воды тангенциальными широкофакельными форсунками ШФ5/9, весовую скорость воздуха в камере

к J' = 2,8-3,3 кг/м1-с.

5.    Скорость воды в циркуляционных трубопроводах БСКВ следует принимать в пределах 0.7-1.3 м/с.

Мощность циркуляционных насосов должна подбираться из условия обеспечения давления воды перед форсунками оросительных камер в пределах 200 -400 КПа (2-3,5 ати), а также компенсации потерь давления в циркуляционных трубопроводах и теплообменниках.

6.    Теплообменник М с числом рядов z » 4 следует применять при работе испарительного кондиционера на вытяжном

воздухе.

Страница 18

Таблица 2

Параметры воздуха в летний период на входе

Произведение критериев

в приточный кондиционер (см. п. 1.3)

в испарительный кондиционер

MURC

Температура точки росы

*„°с

Температура мокрого термометра *м> °С

Относи

тельная

влаж

ность

*.%

Температура точки росы * ри* °С

Температура мокрого термометра ^ ми* °С

Отно

ситель

ная

влаж

ность

¥\%

От 1 до 18

От 15 до 25

* 65

От 1 до 18

От 15 до 25

£65

От 1,3 до 3,7

АТ с

Рис. 10. График для определения величины охлаждения воздуха АТС в

бескомпрессорных системах кондиционирования воздуха

Цифры I, 2 к 5, 4 соответствуют характеристикам систем по табл. 1

Рис. 12. Графическая интерпретация расчетных зависимостей при работе испарительного кондиционера на наружном воздухе

tH - температура наружного воздуха (параметры Б), поступающего в испарительный кондиционер;    и    t    ри-    температура    мокрого термометра и

точки росы воздуха, поступающего в испарительный кондиционер; сс -температура воздуха, поступающего в приточный кондиционер; AtCj , Л tCjJ Atca - разности температур соответственно в Т, II и /// теплообменниках

Страница 19

Рис. 11. Графическая интерпретация расчетных зависимостей при работе испарительного кондиционера на рециркуляционном воздухе tH - температура наружного воздуха (параметры Б);    *с2-    темпера

тура воздуха, поступающего в приточный кондиционер; tg - температура рециркуляционного воздуха, поступающего в испарительный кондиционер; *мм и *ри - температура мокрого термометра и точки росы воздуха, поступающего в испарительный кондиционер; Л-tcj^ д* cjiA*' г разности температур воздуха соответственно в 1, II, П! теплообменниках Л

19

Страница 20

5 tc f

Рис. 13. Графическая интерпретация расчетных зависимостей при работе испарительного кондиционера на вытяжном воздухе из технологических помещений

i-ц - температура наружного воздуха (параметры. Б); -Ьс2 - температура воздуха, поступающего в приточный кондиционер;    tCs~ температу

ра вытяжного воздуха, поступающего в испарительный кондиционер; 4 м» и * рн - температуры мокрого термометра и точки росы воздуха, поступающего в испарительный кондиционер; AtCj , ,Ate- разности температур воздуха соответственно в Т, 1/, III теплообменниках

4.15. Графоаналитический метод построения на    /-^-диаграмме

(рис. 9) процессов в БСКВ при известных параметрах воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры    (    4сг    и    tc<    ),

а также при известной температуре охлажденного приточного воздуха Тс состоит в следующем:    **

а) вычисляют величину ЛI щ, (разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере).    v

Согласно требованиям пп. 2.2, 2.16 и 3.9 настоящих Рекомендаций

^ ^ пр * А ^ исп»

20