Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

51 страница

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство распространяется на теплотехническое проектирование окон и зенитных фонарей вновь строящихся и реконструируемых промышленных зданий различного назначения и содержит материалы по теплотехническому расчету светопрозрачных ограждений, определению размеров светопроемов, количества слоев остекления и выбору конструктивных решений.

Оглавление

1. Общие положения

2. Требования, предъявляемые к микроклимату помещений и светопрозрачным конструкциям

3. Окна

4. Зенитные фонари

Приложение 1. Окна со стальными перелетами

Приложение 2. Зенитные фонари, применяемые для естественного освещения помещений производственных зданий

Приложение 3. Расчет окна многоэтажного здания, предназначенного для эксплуатации при расчетной температуре наружного воздуха минус 15 градусов Цельсия (Ташкент)

Приложение 4. Расчет окна здания, предназначенного для эксплуатации при расчетной температуре наружного воздуха минус 25 градусов Цельсия (Москва)

Приложение 5. Теплотехнический расчет зенитного фонаря

Показать даты введения Admin

Страница 1

ЦНИИПромзданий Госстроя СССР

Руководство

по теплотехническому расчету

светопрозрачных ограждений промышленных зданий

Страница 2

УДК 697.1 : 624.912.6

Рекомендовано к изданию секцией ограждающих конструкций

НТС ЦНИИПромзданий и секцией Ns 1 НТС НИИСФ.

Руководство по теплотехническому расчету светопрозрачных ограждений промышленных зданий (ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1980. — 48 с.

Содержит материалы по теплотехническому расчету свегопрозрачных ограждений, теплотехнические требования, предъявляемые к светопрозрачным ограждениям, инженерные методы расчета теп-лопотерь и температурных полей, а также рекомендации по применению различных видов конструкций.

Для инженерно-технических работников проектных н строительно-монтажных организаций.

Разработано ЦНИИПромзданий (канд. техн. наук Ю. П. Александров и инж. Г. П. Бондаренко) и НИИ строительной физики (д-р техн. наук В. А. Дроздов и канд. техн. наук В. К. Савин).

ЦНИИПромзданий Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО ПО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ СВЕТОПРОЗРАЧНЫХ ОГРАЖДЕНИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ

Редакция инструктивно-нормативной литературы

Зав. редакцией Г. А. Жигачева Редактор Н. В. Лосева Мл. редактор Л. И. Месяцев» Технический редактор М. В. Павлова Корректор Г. А. Кравченко

Сдано в набор 04.08.80. Подписано в печать 13.04.81. Формат 84Х1087«< Бумага тип. NV 2. Гарнитура «Литературная» Печать высокая Уел. печ. л. 2,62. Уч.-язд. л. 2.87 Тираж 19 000 экз. Изд. № XII-8840. Заказ 1028 Цена 15 коп.

Стройвэдат 101442, Москва, Каляевская, 23а

Московская типография М 8 Союзполнграфпрома при Госу    гном

комитете СССР по делам издательств, полиграфии и кннжн    вля.

Хохловский пер., 7.

-И негру кт.-норма г., 2 вып.—62— 80    3202000000

>—80

© Строй

»81

Страница 3

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее Руководство распространяется на теплотехническое проектирование окон и зенитных фонарей вновь строящихся и реконструируемых промышленных зданий различного назначения.

1.2.    Руководство содержит материалы по теплотехническому расчету светопрозрачных ограждений, определению размеров свето-проемов, количества слоев остекления и выбору конструктивных решений.

1.3.    Выбор светопрозрачных ограждений следует производить с учетом обеспечения требований санитарно-гигиенических, светотехнических, акустических и прочностных норм, а также экономичности и долговечности.

1.4.    При проектировании окон и зенитных фонарей следует руководствоваться главами СНиП по проектированию промышленных предприятий, производственных зданий, естественному и искусственному освещению, строительной теплотехнике, отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха, строительной климатологии и геофизике, а также указаниями настоящего Руководства.

1.5.    Окна и фонари должны:

обеспечивать нормируемое значение коэффициента естественной освещенности (к.е.о) в помещении;

способствовать обеспечению нормируемого значения температуры, влажности и скорости движения воздуха в помещении;

иметь долговечность не менее 20 лет;

быть удобными, экономичными и безопасными в эксплуатации.

1.6.    При проектировании окон и фонарей за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принимать:

а)    среднюю температуру наиболее холодной пятидневки при определении максимальных теплопотерь и расчете температурных полей светопрозрачных ограждений;

б)    среднюю температуру для холодного периода года при определении теплопотерь за отопительный период.

1.7.    При проектировании зданий, строительство которых планируется в районах со среднемесячной температурой наружного воздуха за июль выше 21° С, следует предусматривать солнцезащиту световых проемов окон и зенитных фонарей.

2. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К МИКРОКЛИМАТУ

ПОМЕЩЕНИЙ И СВЕТОПРОЗРАЧНЫМ КОНСТРУКЦИЯМ

2.1.    При проектировании окон производственных зданий нормативные значения температур, влажности и скорости движения воздуха в помещениях следует принимать в соответствии с требованием санитарно-гигиенических норм с учетом особенностей технологии производства (табл. 1).

2.2.    Расчетные параметры внутреннего воздуха устанавливаются для рабочей зоны помещений.

2-.3. Рабочая зона в производственных помещениях определяется в соответствии с указаниями санитарно-гигиенических норм и главы СНиП по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Рабочей зоной в помещениях производствен-

1

Страница 4

Таблица !

Нормативные значения иа постояияых рабочих местах

осгтамадыше

допустимые

Допустима*

Производственные помещеииа

Категория

работы

температу

ра1:0^-

относитедь-reiuai наажкость,

%

скорость движения иоядуха, м/сек, не более

температура «отдуха, *С

относительна а плаж-

кость, % не более

скорость

движения

воздуха,

м,<с, ие белее

температура воздуха иие постоянных рабочих мает, •С

С незначительными избытками

Легкая

20-22

30-60

0.2

17-22

75

0,3

15-22

явного тепла (до 20 ккал/(м, ч))

13—20

Средней

тяжести

17-19

30-60

0.3

15-20

75

0.5

Тяжелая

16-13

30-60

0,3

13-18

75

0.5

12-18

С значительными избытками яв-

Легкая

ГО-22

30-60

0.2

17-24

75

0,5

15-26

ного тепла (до 20 хкал/(м’-ч))

Средней

тяжести

17-19

30-60

0.3

16-22

75

0.5

15-24

Тяжелая

16-18

30-60

0.3

13-70

75

0,5

12-19

Страница 5

ных предприятий считается пространство высотой в 2 м над уров* нем пола, а в помещениях, где люди работают, главным образом сидя, — 1,5 м «ад уровнем пола. Рабочая зона по ширине опрвничи-вается расстоянием от рабочих мест до окон и наружных стен. Параметры воздуха в производственных помещениях вне рабочей зоны не нормируются.

2.4. Для устранения образования инея и наледей на внутренней поверхности остекления сопротивление теплопередаче окон и фонарей с вертикальным остеклением должно быть не менее допустимых значений сопротивлений теплопередаче    (м^    °С/ккал),

указанных в табл. 2 и определенных из условия обеспечения средней температуры на внутренней поверхности светопрозрачных ограждений более 0° С.

Таблица 2

Температура наружного воздуха, *С

Температура внутреннего воздуха

, *с

16

18

20

22

- 5

0,18

0,17

0,16

0,15

— 10

0,22

0,21

0,2

0,19

-15

0,26

0,24

0,23

0,22

—20

0,3

0,28

0,26

0,25

—25

0,34

0,32

0,3

0,28

-30

0,38

0,35

0,33

0,31

-35

0,42

0,39

0,37

0,34

—40

0,46

0,43

0,4

0,37

—45

0,5

0,46

0,43

0,4

—50

0,55

0,5

0,46

0,43

2.5.    Для ограничения интенсивности лучистого теплообмена между телом человека и ограждениями в зимний период года температура внутренних поверхностей светопрозрачных ограждений должна быть не менее допустимых значений (тв> тв.ДОп). Допустимая температура внутренней поверхности остекления определяется согласно указаниям л. 33 настоящего Руководства с учетам особенностей технологического процесса, расположения рабочих мест и допустимых потерь тепла с поверхности тела человека, которые должны быть не более 60—80 ккал/(м2-ч).

2.6.    Светопрозрачные ограждения должны быть достаточно герметичными и ограничивать инфильтрацию наружного воздуха в помещение. Воздухопроницаемость светопрозрачных ограждений не должна превышать, указанных в табл. 3.

2.7.    На внутренних поверхностях остекления окон и фонарей с вертикальным остеклением в зимний период года допускается выпадение конденсата. Конденсация влаги на внутренних поверхностях зенитных фонарей не допускается.

2.8.    При эксплуатации светопрозрачных ограждений температура В1гутренних поверхностей переплетов окон и фонарей, а также стыковых соединений должна быть выше 0°С.

3

Страница 6

Воздухопроницаемость G, кг/(м*-ч)

Производственные знания

окна и световые зенитные и П-образные фонари

светоаэрационные П-(.бразные фонари

Со значительными избытками явного тепла (более 20 ккал/м3-ч))

10 (A/>)V*

50 (ДР)',‘ 40 (ДР)'

С незначительными избытками явного тепла (до 20 ккал/м3-ч))

4 (Др) V*

С кондиционированным режимом

2 (ДР)'1

Примечание. А р-по формуле (32).

- разность давлений, рассчитываемая

2.9. Подоконные части стен должны защищаться от увлажнения конденсатом.

3. ОКНА

3.1.    Размеры оконных проемов производственных зданий следует принимать в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию естественного и искусственного освещения, не превышая отклонения этих размеров от расчетных более чем на 10%.

3.2.    Количество слоев остекления должно выбираться в зависимости от требуемого сопротивления теплопередаче окна RqP с учетом указаний п. 2.4 и 2.5 настоящего Руководства.

3.3.    При положительных значениях тв. дш допустимое сопротивление теплопередаче окна RTJ* рассчитывается по формуле

-5..    (I)

*в *в.лоп

где R.u -— среднее термическое сопротивление у внутренней поверхности остекления.

Допускаемые температуры на внутренних поверхностях окон определяются по формуле

3,5

^в.чоп— 14 —    I    (2)

<Рч-ок

где фч-ок — коэффициент облученности с поверхности тела человека на поверхность окна.

При устройстве в окнах комбинированного по высоте остекления допускаемая температура на внутренней поверхности окна верхнего участка пола находится по формуле

*

См. табл. 9 главы СНиП II-3-79.

Страница 7

3,5

(3)

x = 14_.

и.ДОН

?4—OK

+ ■

(14 + V).

• ••

где ф Ч_01С, фч_ок—соответственно коэффициенты облученности между поверхностью окна и поверхностью человека;

тв — средняя температура внутренней поверхности остекления нижнего участка.

Рис. 1. Графики для определения коэффициента облученности с поверхности тела человека на поверхность окна или прибора

Коэффициенты облученности с поверхности тела человека на поверхность окна определяются с помощью графика, изображенного на рис. 1.

Приближенно значение срч-ок может быть также определено по формуле

/

?ч-ок — 1 —

(4)

5

Страница 8

где /—расстояние от окна до рабочей зоны;

Ftж— площадь окна.

Если Тв.доп принимает отрицательные значения, то Rq принимается в табл. 2 настоящего Руководства.

3.4. Среднее значение сопротивления теплопередаче окон Rq должно быть не менее требуемых его значений.

З.б. Количество слоев остекления в окнах следует определять по среднему значению сопротивления теплопередаче. При R^<C <0,2 м2-ч-°С/ккал принимается однослойное остекление;* при /?*р= 0,2М),45 м2-ч-°С/«кал — двухслойное; при /?^р= 0,45-— 0,6 м2-ч-°С/ккал — трехслойное.

В табл. 4 приведены средние значения R0 при различном количестве слоев остекления и разной ширине воздушной прослойки.

Таблица 4

Количество слоев остекления

Ширина воздушной прослойки, мм

Средние значения сопротивления теплопередаче, (м‘«ч*°С)/ккал

Один

0,2

12

0,36

15-20

0,37

Два

50

0,4

100

0,44

200 и более

0,45

9+9

0,5

12+ Г2

0,51

Тр«

15+15

0,52

100+100

0,6

3.6. Среднее значение сопротивления теплопередаче окон определяется по формуле

/?о =    +    2Яв.п    + 2^ 4* Rh»    (5)

где /?в» Rн— средние значения сопротивления теплопередачи у внутренней и наружной поверхности остекления; £в,п— среднее термическое сопротивление воздушной прослойки;

R — среднее термическое сопротивление слоя остекления. Среднее значение сопротивления теплопередачи у внутренней поверхности остекления определяется по формуле

Ок + СГд

Страница 9

где ак — средний коэффициент теплоотдачи конвекцией, определяемый по формуле

ак=1,45(<вв),:    (7)

ал— средний коэффициент теплоотдачи излучением, определяемый по формуле

Среднее термическое сопротивление воздушной прослойки находит ся по формуле

^в.п — _„

(9)

где а* „ — средний коэффициент теплоотдачи конвекцией в воздуш

ной прослойке, определяемый по формуле

(10)

где 11, t2~ средние температуры на поверхностях остекления в воздушной прослойке, °С; hв.п — ширина воздушной прослойки, м; ав.п—средний коэффициент теплоотдачи излучением в воздушной прослойке, определяемый по формуле

|7 273 4- *! \4 ,

( 273 + <2 \41

и

I

х

О

о

о

!

( 100 J J

do

Термическое сопротивление слоя остекления находится по формуле

*-т*    (12>

где б — толщина стекла, м;

Х=0,7 ккал/(м-ч-°С)—коэффициент теплопроводности стекла.

Среднее сопротивление теплоотдачи у наружной поверхности согласно главе СНиП 11-3-79 «Строительная теплотехникаэ принимают равным: R„ = 0,05 м2-ч° С/ккал.

3.7. Средние температуры на поверхностях трехслойного остекления окон определяют по формулам:

7

Страница 10

—    tn    —    tH    —    —

(Rb + Ri)\

*0

h — tB —    “    (Яв    +    #1    +    Rin.uYt

*0

*3 = *b-~~ (RB + * 1 + tfl„.n + *2);

*0

= Л»    ZT    (#b + R\ + ^?1в.п + /?2 4* ^?2в.п)»

*0

хн = *в“~    И    (Л. 4* #1 + /?1в.п + /?2 + $2в.п +    /Гг).

(13)

При этом для однослойного остекления приш мают, что /?2=/?8= = #1в.п =/?1в.п=0, а для двухслойного #а=Я2в.п *=<> (рис. 2).

3.8.    Максимальная скорость струи воздуха и)^т, обусловленная действием ниспадающего потока, не должна превышать нормативных значений w,„ приведенных в табл. 1.

3.9.    Максимальное значение скорости струи воздуха (рис. 3) определяется по формуле

где «о — оредняя по площади скорость в начальном сечении струи; Ь0 — ширина струи в начальном сечении.

Средняя по площади скорость в начальном сечении струи находится по формуле

«о = °.14(/.-тв)1/2Я1/2,    (15)

где Н — высота окна.

Ширина струи в начальном сечении определяется по формуле *0 = 0,021 (/„-тв)1/3Я,/2.    (16)

3.10.    При проектировании естественного освещения помещений производственных зданий следует, как правило, применять типовые конструкции окон, руководствуясь при этом необходимыми размерами световых проемов, количеством слоев остекления и др. Окна, применяемые для освещения помещений промышленных зданий, приведены в прил. 1.

3.11.    Для выбора наиболее рационального решения конструкции окна необходимо выполнить теплотехнические расчеты по определению температурных полей, приведенного сопротивления теплопереда-

6

Страница 11

че, теплопотерь с учетом фильтрации воздуха, скорости ниспадающих потоков.

3.12. При расчете окон необходимо учитывать, что они имеют участки с различными теплозащитными качествами — средней зоны

Рис. 2. Схема теплопередачи через трехслойное окно

Рис. 3. Схема проникания ниспадающего потока воздуха в рабочую зону помещения

остекления, в которой температурный перепад в воздушной прослойке между поверхностями остекления не изменяется; краевых зон остекления — участков примыкания к переплетам; переплетов и участков их примыкания к наружным стенам.

С целью предотвращения образования на остеклении и переплетах инея и наледей и выявления участков концентрации темпера-

9

2—1028

Страница 12

турных напряжений необходимо производить расчет температурных полей по локальным характеристикам теплообмена.

Конструкция окна считается выбранной правильно, если температуры на внутренней поверхности остекления, переплета будут выше 0°С.

3.13. Локальные значения температуры на различных поверхностях остекления средней зоны (рис. 4) определяются по формулам:

*в —

*В ‘Н

Яо

■ Я»:

4. 4

^В-

(&в + ^l)»

* 1 ‘‘В

*0

/2 = *в-

*0

(&в "Н ^1 "1" ^в.п)»

— t* —

in—

Ло

(Rb -t* 2^ 4“

где д0 __ локальные значения сопротивления теплопередаче в сечении х окна (см. рис. 4), определяемые по формуле

*о = Я» + 2*в.п + 2* + *н.    (18)

Локальные значения термических сопротивлений R, /?„ , равные их средним величинам , определяются по формулам (6), (12).

Рис. 4. К расчету локальных значений температуры на различных поверхностях остекления

Локальные термические сопротивления воздушных прослоек следует рассматривать как состоящие из двух термических сопротивлений пограничных слоев (см. рис. 4) и определять из выражения

^в.п = *'в.п *1” R" в.п •

Локальное термическое сопротивление воздушной прослойки определяют по формуле

Страница 13

(19)

R =_tlT±*-,

B*" a. iB „ (t\ — tm) -f age.,, (tm — h) + <*£.„ (*i — h)

где aJgH— локальный коэффициент конвективной теплоотдачи у теплой поверхности остекления прослойки t\, определяемый по формуле

а*в.п== l<3(/i—^т)0,3/-*0,1!    (20)

а2я.п—локальный коэффициент теплоотдачи    у    холодной поверх

ности остекления прослойки. f2. определяемый по формуле

<*2в„ = 1.3(/m-- xf>\    (21)

a*#IJ — локальный коэффициент теплоотдачи излучением, определяемый по формуле (8);

tm —температура в ядре воздушной прослойки, определяемая по формуле

'm = 'l-(<l-*2)[o,83-0,6    (22)

3.14.    При определении температурных полей в средней зоне остекления следует применять следующую схему расчета, основанную на методе последовательных приближений:

а)    по формуле (12) определяют термические сопротивления отдельных слоев остекления;

б)    в качестве первого приближения принимают по главе СНиП П-3-79 «Строительная теплотехника» средние значения #„ = = 0,133 м2-ч-° С/ккал, #,, = 0,05 м2-ч-°С/ккал, а #п.и поприл 4 этой же главы СНиП. По формуле (5) находят среднее значение Ro\

в)    определяют средние значения температур на различных поверхностях остекления по формулам (13);

г)    среднюю зону остекления разбивают по высоте окна на ряд

сечений — х2.....хп и по формуле (22) определяют для них тем

пературы в ядре воздушной прослойки;

д)    определяют локальные коэффициенты теплоотдачи конвекцией и излучением по формулам (И), (20) и (21);

е)    находят локальные термические сопротивления #в.„ по формуле (19);

ж)    по формуле (6) определяют термическое сопротивление у внутренней поверхности остекления;

з)    по формуле (18) определяют локальные значения сопротивления теплопередаче;

и)    по формулам (17) находят новые уточненные значения температур на различных поверхностях остекления;

к)    повторяют расчет и уточняют tm, Rв и Rв.п до тех пор, пока в двух последних приближениях эти значения будут отличаться друг от друга не более чем на 15%.

3.15.    Температурные поля переплетов, краевых зон остекления, участков примыкания переплетов к наружным стенам рекомендуется рассчитывать на ЭВМ. При атом в теплотехнических расчетах сле-

11

Страница 14

дует пользоваться программой и руководством, разработанными НИИ строительной физики1. В расчетах коэффициент теплоотдачи у внутренней и наружной поверхностей остекления рекомендуется принимать по главе СНиП 11-3-79 «Строительная теплотехника» (ав = 7,5, а}1=20 ккал/(м2 * * * *-ч-°С). Перенос тепла в воздушных прослойках рекомендуется рассматривать также, как и в твердых телах. При этом эквивалентный коэффициент теплопроводности Я 9ЧВ находится по формуле

*экв= й/^в.п»

3.16.    Теплопотери через окна рассчитывают по формуле

Q^Qo-ИЗд,    (23)

где Q0 — основные потери тепла через окна, обусловленные разностью температур наружного и внутреннего воздуха;

— добавочные потери тепла на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение за счет инфильтрации через окна.

3.17.    Основные потери тепла рассчитываютя по формуле

=    (24)

где /?{JP — среднее приведенное сопротивление теплопередаче окна.

Среднее приведенное сопротивление теплопередаче окна определяется по формуле

/?;ф=

F ср *§Р

+

(25)

где /?£р — сопротивление теплопередаче средней зоны;

— среднее сопротивление теплопередаче краевых зон;

/?jjep— среднее сопротивление теплопередаче переплета;

F — F Ср F кр-f-^7 нер»    (26)

где Fcp, FhP9 Fhер—соответственно площади средней зоны, краевых зон и переплета.

Сопротивление теплопередаче средней зоны находится по формуле (5). Средние сопротивления теплопередаче краевых зон и переплета определяются из уравнений:

1 Головко М. Д., Матросов Ю. А. Программа расчета темпера

турных полей ограждающих конструкций в условиях стационарной

теплопередачи. М., ВЫТИцентр П001914, 1977, с. 104. Руководство

по использованию на ЭВМ с системой команд М-20 программы

расчета двумерных стационарных полей ограждающих конструкций

зданий. В кн.: Строительная теплофизика, М., тр. НИИСФ, 1976,

вып. 17, с. 103—125,

Страница 15

(27)

Щр =

(28)

где т вр, тв р—соответственно средние температуры на внутренних поверхностях краевых вон и переплета ав—коэффициент теплоотдачи у внутренней поверхности ограждения.

3.18. Дополнительные потери тепла на нагревание наружного воздуха, поступающего при (инфильтрации через окна, следует определять по формуле

Од = 0,24Со/\ж (tn-tuh    (29)

где G0 — количество воздуха, кг, проходящего за 1 ч через 1 м2 площади окна.

3.19. Количество воздуха Со, поступающего в помещение, не должно превышать нормативных величин, указанных в табл. 3, и определяется по формуле

С’о — J&P»    (30)

где/ —коэффициент воздухопроницаемости, кг/(м2-чмм вод. ст.);

Ар — разность давлений воздуха у наружной и внутренней поверхностей наружных ограждающих конструкций зданий, мм вод. ст.

3.20. Коэффициент воздухопроницаемости определяется по формуле

j=B/Lp'f3,    (31)

где В — коэффициент, определяемый для окон с деревянными переплетами по табл. 5, а с металлическими — по табл. 6.

3.21. Разность давлений воздуха между наружной и внутренней поверхностями ограждающих конструкций определяют для первого этажа здания с наветренной стороны и вычисляют по формуле

Др= 0,55/, (ун — у в) + 0,03ун^2»    (32)

где Z,— высота здания, м;

Ун» Yb — объемные веса соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м3, определяемые по формуле

353 273 4- /н(в)

(33)

v — скорость ветра за январь, равная максимальной из средних скоростей по румбам, повторяемость которых составляет 16% и более, определяемая по главе СНиП 1I-A.6-72 «Строительная климатология и геофизика».

13

Страница 16

Таблица 5

Уплотнения прокладками из

Вид переплетов

Количестве рялов уплотнения

полушер

стяного

шнура

губчатой

резины

пенополи

уретана

Одинарный или двойной спаренный

1

9

6,1

3,6

Двойной раздельный

1

7,3

5.5

3,5

2

5,2

3,9

2,7

Тройной

1

6,7

5.2

3,3

2

4,7

3,8

2,3

3

3,6

2,7

1,8

Таблица 6

Характеристика окон

Материал уплотняющей

в

прокладки

Со стальными переплетами,

Прокладка из губчатой резины

2.7

двухстворчатое размером 1,5x2,2 м

Проклздка из пористой резины ипОчатого профиля

2

То же, размером 1,9X2,2, м

Прокладка из губчатой резины

2,6

С алюминиевыми переплета-

Прокладка из пористой резины

1,5

ми, двухстворчатое, с фрамугой, размером 1,5X2,4 м

трубчатого профиля в притворах обоих переплетов

С алюминиевыми переплета-

Прокладка из пористой резины

1.8

ми, двухстворчатое, разме-

трубчатого профиля

ром 1,3X1,3 м

Прокладка из пористой резины

2

3.22.    Нагревательные приборы под окнами следует устанавливать в тех случаях, когда в рабочей зоне помещений скорость ниспадающего потока воздуха у окон превышает допустимые значения или средняя температура на внутренней поверхности остекления больше нуля градусов, но меньше допускаемых значений твоп

3.23.    Выбор вида нагревательных приборов, а также параметров теплоносителя и температуры на поверхности приборов следует про-

Страница 17

изводить по пп. 3.33, 3.41, 3.77, 3.81 главы СНиП по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.

3.24.    Расчет окон при установке под ними нагревательных приборов производят в такой же последовательности, как и без нагревательных приборов.

3.25.    Количество слоев остекления окон при установке нагревательных приборов принимается в зависимости от требуемого значения сопротивления теплопередаче, определяемого по п. 2.4 настоя*-щего Руководства.

3.26.    При установке под окнами нагревательных приборов ниспадающий конвективный поток подавляется восходящей теплой струей воздуха от нагревателя (и” *= 0), а допустимая температура на внутренней поверхности остекления определяется по формуле

т..д„п = Н- 3,5    +-Дые-(23,2-1.3<о).    (34)

¥ч—ОК    <Рч—ОК

где /о — температура поверхности нагревательного прибора, °С;

фч—пр— коэффициент облученности между поверхностью тела человека и поверхностью нагревательного прибора.

3.27.    Расчет окон при устройстве под ними нагревательных приборов включает выбор мощности приборов, определение места встречи теплой восходящей и холодной ниспадающей струй воздуха, определение средней температуры на внутренней поверхности остекления в зоне действия теплой струи и средней температуры на оси теплой струи, определение теплопотерь и отопительного эффекта, показывающего увеличение теплопотерь при применении нагревательных приборов.

3.28.    Количество конвективного тепла, выделяемого нагревательным прибором QH. должно быть не менее количества тепла, теряемого окном путем конвенции QJ* т. е.

Qh > QoV    (35)

Количество конвективного тепла, отдаваемого нагревательным прибором, определяется по формуле

Qh=cch(/q—tB)FH,    (36)

где ан =* 1,45 (/0 — *в)1/3 — средний коэффициент теплоотдачи нагревательного прибора конвекцией;

Z7,,— площадь нагревательного прибора.

Конвективные теплопотери через окна определяются по формуле

(*в — *в) ^ок,    (37)

где ак= 1,45((в—тв)1/3—средний коэффициент теплоотдачи окна

конвекцией.

3.29.    В случае если    при применении    нагревательного прибора

удовлетворяется условие QSK<QH* необходимо вычислить коэф-

15

Страница 18

фнциенты облученности (рц-0к и <рч^ар и выполнить теплотехнический расчет для определения средней температуры на внутренней поверхности окна в зоне действия теплой гравитационной струи.

ГЬри этом расчет следует производить в следующей последовательности:

а) находим эквивалентный диаметр dB для выбранного нагревательного прибора по табл. 7;

Таблица 7

Вид нагревательного прибора

Эквивалентный диаметр <*э

Характеоный

размер

Цилиндр

do

Диаметр

Плоская пластина с односторонним выделением тепла

//Л

Длина

Плоская пластина с двухсторонним выделением тепла

2Ни

Прямоугольная призма

2 (о + Ь)/л

Высота,

ширина

б) определяем место встречи теплой и холодной струй по формуле

xl~ 0,2^э

(38)

/ v~ V0

где    \    ,    =    V    =    —тв,

значение тв определяется по формуле (13); в) вычисляем число Грасгофа — Gro:

Gr0 =

g?

где p — коэффициент линейного расширения; g — ускорение свободного падения; v — кинематическая вязкость воздуха;

(39)

г) определяем среднее число Нуссельта:

х*

Nuo = 0133Qr;/*(i“’73-O,27)^71, где хя=—-\    (40)

“Э

д) находим средний коэффициент теплоотдачи гравитационной струи по формуле

- Nu0X

<*э

16

а =

(41)

Страница 19

е) средний температурный напор (tm—тв) ср вычисляем по формуле

ж) определяем среднюю температуру на оси гравитационной струи по формуле

tm ср — (tm — ^в)ср “1“ V.    (43)

з) определяем вновь температуру на внутренней поверхности окна в зоне действия гравитационной струи

tm ср — tH

1т ср —

a«R'o

(44)

где

R'o = Ro— (Л»    «в    =    а    +    а«

(45)

и) для дальнейших расчетов принимаем среднюю температуру внутренней поверхности остекления

• -

тн —    2    *

(46)

к)    далее расчет повторяем, начиная с п. б, подставляя в формуле (38) вместо т„ значение т' ;

л)    в результате третьего приближения получаем новое значение температуры на внутренней поверхности остекления

м) для окончательного выбора тв в зоне действия теплой гравитационной струи необходимо выполнить 3^5 приближений, при этом температура тв в последнем приближении должна отличаться от предыдущего не более чем на 0,01° С.

3.30. Для выявления отопительного эффекта нагревательных

_    Л    Qt+Qx    „

приборов, определяемого из выражения Эн= —г-* необходимо

Qok

определить полные (конвективные и лучистые) теплопотери при действии холодной Qx и теплой QT струй и сопоставить их с теп-лопотерями окна QCi<6e3 устройства нагревательного прибора, определяемыми по формуле

Фок = ай(^в — т.)Л*.    (47)

где аи=7,5 ккал/(м2 ч °С) — коэффициент теплоотдачи;

Qx="ав((в—твх,    (48)

где а„ = 7,5 ккал/(м2ч-°С) —средний коэффициент теплоотдачи холодного потока;

Fx— площадь ниспадающего потока;

17

Страница 20

Qt — ак (^m — **b)cp Fct 4- ал (t9 — TJB) Fст»    (49)

где а к—коэффициент теплоотдачи конвекцией, определяемый по формуле (41);

ал—коэффициент теплоотдачи излучением, определяемый по формуле

9

где тв —средняя температура на внутренней поверхности остекле* ния в зоне действия теплой струи, определяется по формуле (46);

Fcт—площадь теплой струи.

3.31. Примеры расчетов окон промышленных зданий приведены в прял. 3 и 4.

4. ЗЕНИТНЫЕ ФОНАРИ

4.1.    Площади проемов зенитных фонарей следует принимать в соответствии с требованиями СНиП по проектированию естественного и искусственного освещения.

4.2.    Количество слоев остекления выбирается в зависимости от требуемого сопротивления теплопередаче зенитного фонаря с учетом устранения выпадения конденсата на его внутренней поверхности.

При том допускаемое сопротивление теплопередаче зенитного фонаря определяется по формуле

^ в — ^пф

(51)

где    /п.ф—температура в подфонарном пространстве;

тр—температура точки росы внутреннего воздуха;

R в—среднее термическое сопротивление у внутренней поверхности зенитного фонаря.

Температуру воздуха в подфонарном пространстве следует определять, руководствуясь отраслевыми нормативными документами или данными натурных исследований. При отсутствии этих данных температура в подфонарном пространстве определяется по формуле

*пф = *. + **(£-2).    (52)

где М — температурный градиент по высоте помещения [для производств с технологическими тепловыделениями до 20 ккал/(м2-ч-вС) принимается от 0,2 до 0,5° С/м];

L — высота помещения, м.

Температура точки росы внутреннего воздуха определяется по

JS