Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

36 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Типовые решения позволяют без выполнения расчетов определять основные параметры осветительных установок и выбирать схему размещения на улице светильников с различными источниками света, определять их тип, количество и мощность

  Скачать PDF

Показать даты введения Admin

Руководство


Рпо определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоляции

Москва 1982

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУ ч но-иссл едовател ьскии И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ И СООРУЖЕНИИ (ЦНИИПРОМЗДАНИИ) ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

по определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоляции

где v — скорость ветра, щ[с, принимаемая по табл. 6 СНиП по строительной климатологии и геофизике.

При определении Д^дПдля горизонтально расположенных световых проемов в формулах (12—14) вместо а® принимается а£ =7,5+ +2,2н, где принимаем по табл. 7 СНиП по строительной климатологии и геофизике.

1.7. Теплопоступления через заполнения световых проемов за счет лучистого тепла, поглощенного остеклением, ?р_к для окон определяют при вертикальном расположении световых проемов:


для однослойного заполнения


где


4ок. p-к <?ZPl ( ав 2^1 ) ^зап;

двухслойного заполнения

_ ЯВ fТп-Р1 (.. [1 - (Г,1 + Р1)1[1 - (Ти + Ро*)1 v • p-к — Qzy ^    \1+    1—[1—(7»i-fPl)][l—(Гм+роа)] *

*~+

-(Уог+Рх)]^.*

Тп+ШЫТ.

+ ^1т) /з/Сзап};

полнения

^зап|“2~^5г5 + Ntl\ + ATjljj -гХ-аЫъ1^-^- +-j^- +

+t'+t'+t')+ Ws(‘i+^+t‘)+

+ ^i—■)],    (17)


, Ре*

К


Л    И-^оИ-Рх)]^*    \    /-

\    '-['-(Тог+рш-Ръ+р*)}) р


для трехслоиного заполнения

^ок. p-к


/1Х1[ 1 - (1--т05    р0б)(1     Твз-pfl8)] ^

__[1    +    (1    —    тоз — Poa)Toi]


5 +


(15)


(16)


[1    “03    Роз)(1    XO1-P01)][1    Tq3    (1—тов—р0э)( 1—T0l—Pei)l


д. ____sToi__

1    (1    —    Тв6    Pos)(    1 — т08 — Роз)] ^

х _ [1+(1—т05—р031__ .

I1    1х03—Роз)(1 —^OlPex) 1    [1 —4j (1—х05—р05)( 1—Тв1—Pol)]

to


Д| ___ _ Tjjru*_

1 “ WO - (1 - -05 - Р0б)(1 - '03 - Роз)] Х

___тоато1____

[(1    Т03    р)(1    —    То1ро1)]    [1—Xq3 (1    Т05    рв5)(1    То1 Pol)]

где q%—cуммэрнэд солнечная радиация на вертикальную поверхность в рассматриваемый час суток, Вт/м2, принимаемая по табл. 9 СНиП «Строительная климатология и геофизика»;

/ь 19 — соответственно толщины слоев остекления, м;

/2—толщина воздушной прослойки, м;

Ль Лз—соответственно коэффициенты теплопроводности слоев остекления, Вт\1м°С, принимаемые по прил. 3 СНиП по строительной теплотехнике. Нормы проектирования;

“ Rbr 1 : ^=^ап"2- — коэффициенты теплопроводности воздушной прослойки, Вт|/(м-0С),

где Вв.п—сопротивление теплопередаче воздушной прослойки, принимаемое по прил. 4 СНиП «Строительная теплотехника. Нормы проектирования».

При вычислении теплопоступлений через фонари, <7ф р_кв формулы (15) и (16) вместо q \ и а* соответственно принимается^ и ан’

1.8. Расчетное количество тепла, поступающего в помещение через глухую часть стены и покрытие, определяется по формулам

т ?ст. ср. 4 Л?ст —    [    С    4-    —-T JC|)--tB 1 4-

(18)

л„е„+—

+ ав

/в +

„Р _п    I    j    __    {    /ср    I    Рпокр    #ср

"покр Чпокр. ср "4" ^^ПОКр ^мюкр 1 *н *

АП J- Рпокр М г

(19)

*н Упокр + г?

+ «I

ян

покр

где Кс-гДпокр— соответственно коэффициенты теплопередачи глухой части стены и покрытия, Вт/(м2.°С), принимаемые в соответствии с указаниями п. 2.1 СНиП по строительной теплотехнике. Нормы проектирования;

рст» рпокр — соответственно коэффициенты поглощения солнечной радиации поверхностью стен и покрытием;

Яср * 9ср — соответственно среднесуточное количество тепла, поступающего от суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации

11

на поверхность стены и покрытия, Вт|/м2, принимаемое по СНиП по строительной климатологии и геофизике;

вст, впокр—соответственно коэффициенты, выражающие гармоническое изменение температуры наружного воздуха с учетом периода запаздывания температурных колебаний в наружной стене и покрытия, принимаемые по табл. 10;

ест» епокр—соответственно период запаздывания температурных колебаний в стене и покрытии, ч;

vct* ^покр — соответственно величина затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытии;

AqB, Aqr —соответственно количество тепла, равное разности суммарной солнечной радиации в каждый час суток с учетом запаздывания температурных колебаний и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт]/м2, определяемое по формулам

Aq* =(?п+?р)-?сР;

AqT =* ( ^ + <?р) — <?ср-

Коэффициенты затухания v и период запаздывания £ при выполнении инженерных расчетов определяются по формулам:

V = 2°(о,83 + 3    (20)

s = 2,7£> — 0,4,    (21)

где D — показатель массивности ограждения, определяемый по п. 2.5 СНиП по строительной теплотехнике;

— сумма термических сопротивлении слоев ограждения, м2*°С/Вт;

/1 — коэффициент, учитывающий влияние изменений теплофизических свойств материалов отдельных слоев в многослойном ограждении, определяемый по формуле

Л= l+0,15^|j--lJ,    (22)

где Si и S2 —коэффициенты теплоусвоения основных слоев конструкции, принимаемые по прил. 3 СНиП «Строительная теплотехника»;

/2 — коэффициент, учитывающий влияние воздушной прослойки, определяемый из выражения

/t=l + 0,6RB..-J£-.    (23)

где /?в.п—сопротивление воздушной прослойки, м2*°СуВт, принимаемое по прил. 4 СНиП по строительной теплотехнике.

Таблица I. Значения коэффициента ТЕ

Истинное солнечное время, ч

Широта,

град

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации Tj для ориентации

С

СВ

В

юв

ю

ЮЗ

36

0,69

5-6, 18—19

40

0,68

44

0,67

—.

48

0,66

0,88

0,88

0,76

52

0,66

■—

56

0,65

■—

60

0,64

64

0,63

36

0,47

0,80

_

— - ■

6—7, 17—18

40

0,45

0,81

44

0,42

0,82

.—

48

0,38

0,83

52

0,33

0,87

0,88

0,83

56

0,27

0,83

60

0,20

0,84

64

0,12

0,84

36

0,15

0,85

0,82

.

7—8, 16—17

40

0,11

0,85

0,83

44

0,84

0,84

_

48

. .....-

0,83

0,88

0,85

0,11

52

1

0,82

0,86

0,20

56

.

0,82

0,87

0,27

_

60

_

0,81

0,88

0,33

—,

64

- /

0,80

0,88

0,36

36

— ^

0,76

0,81

0,14

,

8—9, 15—16

40

0,77

0,83

0,27

44

_

0,75

0,85

0,38

—.

48

_

0,73

0,87

0,86

0,43

52

_

0,70

0,87

0,55

56

-

0,67

0,87

0,62

60

- _

0,64

0,88

0,67

64

0,60

0.88

0,71

t-U

36

0,66

0,80

0,43

—.

9—10,14—15

40

д (

0,58

0,82

0,52

_,

44

_

0,49

0,84

0,60

48

_

0,42

0,82

0,85

0,67

52

___

0,35

0,86

0,73

56

0,27

0,87

0,75

60

0,18

0,88

0,76

|

64

0,10

0,88

0,76

13

Продолжение табл. /

Истинное солнечнее время, ч

Широта,

град.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации ЗГ® для ориентации

С

СВ

В

юв

ю

ЮЗ

36

0,48

0,76

0,50

10-11,13-14

40

0,11

0,78

0,62

44

_

0,80

0,70

48

1

.—

0,82

0,75

0,11

52

0,68

0,83

0,79

0,21

56

——

0,85

0,81

0,24

60

0,87

0,82

0,27

64

0,88

0,83

0,30

36

0,64

0,60

0,24

11-12,12-13

40

0,68

0,68

0,38

44

_

0 72

0,74

0,49

48

___

--

0,35

0,75

0,78

0,56

52

,-----д

-Т —

0,78

0,81

0,62

56

__

0,80

0,83

0,67

60

_

0,83

0,85

0,71

64

0,85

0,86

0,74


0,43

Таблица 2. Значения коэффициента

Истинное солнечное время, ч

Широта, град. с. ш.

Коэффициент пропускания прямоп солнечной радиации,

гг

1

Истинное солнечное время, ч

э « . г-

с

О. кг( — Я

36

0,08

36

4—5, 19—20

40

0,15

5—6, 18—19

40

44

0,21

44

48

0,25

48

52

0,30

52

56

0,37

56

60

0,41

60

64

0,46

64

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

тТ

1

0,47

0,54

0,48

0,63

0,67

0,69

0,70

Истинное солнечное время, ч

Широта, град с, ш.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

*•:

Истинное солнечное время, ч

Широта, град с. ш.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

1

6—7, 17-18

36

0,74

9—10, 14—15

36

0,85

40

0,75

40

0,85

44

0,75

44

0,84

48

0,76

48

0,84

52

0,76

52

0,84

56

0,76

56

0,83

60

0,76

60

0,83

64

0,78

64

0,82

7—8, 16-17

36

0,81

10—11, 13—14

36

0,85

40

0,81

40

0,85

44

0,81

44

0.85

48

0,80

48

0,84

52

0,80

52

0,84

56

0,80

56

0,84

60

0,79

60

0,83

64

0,79

64

0,83

8-9, 15—16

36

0,84

11—12, 12—13

36

0,86

40

0,83

40

0,85

44

0,83

44

0,85

48

0,83

48

0,85

52

0,82

52

0,84

56

0,82

56

0,84

60

0,82

60

0,84

64

0,82

64

0,83

15

Таблица 3. Значения угла в зависимости от ориентации ограждающей конструкции

С

СВ, СЗ

3 (до полудня и после полудня)

ЮЗ

ЮЗ

Ю

Ъ=А

7з=45°—А (при

Л<45°)

7з=Л-45° (при А >45°)

7з=90°—А (при Л<90°)

7»= Л—90е (при Л >90°)

До 12 я

7з=135°—А (при Л< 135°)

7з= А—135° (при Л>135°) после 12 я 7з=225°—А

До 12 я 7з=225°—А после 12 я 73=Л—135° (при А >135°)

7з= 135°—А (при Л <135°)

7з= 180—А

Примечание. А—азимут солнца, принимаемый по табл. 4.

Таблица 4. Значения высоты Л0 и азимута А солнца в июне в градусах

Географическая широта, град с. ш.

Истинное солнечное время, ч

36

40

44

48

51

j

56

60

64

68

ho

л

ho |

А

h0

А

ho

А

ho

А

ho

А

ho

А

ho |

А

J

1 л

0 (полночь)

^р

!

0—1 23—0

__

«—

_

-

2

0

1—2 22—23

—■

2

9

2—3 21—22

3

22

3—4 20—21

_

-—

1

4

35

4—5 19—20

“—

50

3

49

6

49

5— 6 18—19

6— 7 17—18

7— 8 16-17

8— 9 15—16

9— 10 14—15

10— 11 13-14

11— 12 12—13 1 2 (полдень)

6

18

30

42

54

65

73

74

69

76

86

94

105

124

156

180

8

19

29

41

52

62

69

70

69

76

87

98

111

131

160

180

9

19

29

40

50

59

65

66

69

80

90

102

115

134

162

180

10

20

30

40

49

56

61

62

70

81

93

104

120

140

164

180

3

12

21

30

38

47

54

58

58

61

71

83

95

108

124

144

167

180

5

13

21

29

37

45

51

54

54

60

72

65

98

111

127

147

168

180

7

14

21

28

36

43

48

50

50

60

73

86

99

ИЗ

130

149

169

180

9

15

21

27

34

40

44

46

46

61

74

88

101

116

131

151

170

180

10

16

21

27

32

37

40

42

42

62

76

89

103

119

135

152

171

180


Приме чание. Азимут солнца отсчитывается от северного направления в первой по часовой стрелке, во второй половине—против часовой стрелки.


половине дня (до 12


Ч)


Таблица 5

Коэффициенты

Элементы заполнения светопрозрачных конструкций

пропускания

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

То

поглощения

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Р

солнце-защиты заполнения. С

теплопередачи

заполнения,

К

зап

Одинарное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной

0,86-г-0,8

0,07-Н>,12

1-|-0,95

5

2.5— 5 мм

2. Стекло толщиной

2.5— 6 мм

а) с внутренними жалюзи:

светлыми

0,48

0,40

0,56

4.3

средними по темноте

0,56

0,60

0,65

4,3

окраски б) с внутренними шторами:

светлыми

0,48

0,05

0,56

4,3

средними по тем

0,53

0,44

0,61

4,3

ноте окраски темными

0,57

0,60

0,66

4.3

в) с металлическими наружными ставнями—жалюзи: светлыми

0,06

0,07

4,3

средними по темно

0,09

0,10

4,3

те окраски темными

0,11

0,13

4,3

Двойное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной

0,86—0,8

0,07-0,12

0,9-0,8

2,9

2.5— 6 мм

2. Стекло толщиной

2.5— 6 мм

а) с внутренними жалюзи:

светлыми

0,46

0,4

0,54

2,3

средними по темно

0,53

0,6

0,61

2,3

те окраски темными

0,58

0,75

0,67

2.3

Коэффициенты

Элементы заполнения светопрозрачных конструкций

пропускания

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Го

поглощения

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Р

солнце-защиты Заполнения, С

теплопередачи заполнения, К

зап

б) с межстекольными жалюзи: светлыми

0,28

0,4

0,33

1,8

средними по темноте

0,31

0,6

0,36

1,8

окраски в) с наружными жалюзи

0,10

0,4

0,12

2,3

г) с внутренними шторами: светлыми

0,46

0,05

0,54

средними по темноте

0,51

0,44

0,59

2,7

окраски

темными

0,55

0,6

0,4

2,7

д) с межстекольными шторами из непрозрачного материала: светлыми

0,22

0,25

2.2

темными

0,52

0,6

2,2

е) с деревянными и металлическими наружными ставнями: светлыми

0,34

0,4

2,7

средними по темноте

0,05

—.

0,06

2,7

окраски

темными

0,07

0,08

2,7

Тройное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной 2,5—3,5 мм

0.86

0,07

0,83

1,7

4—6 мм

0,8

0,12

0,69

1,7

2. Стекло толщиной 2,5—6 мм

а) с внутренними жалюзи: светлыми

0,41

0,4

0,48

1,5

средними по темноте

0,48

0,6

0,56

1.5

окраски

темными

0,55

0,75

0,64

1,5

19

УДК 697.132.3

Рекомендовано к изданию решением секции ограждающих конструкций ЦНИИПромзданий Госстроя СССР.

Руководство по определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоля-ции/ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. — М.: Строй-издат, 1982.—172 с.

Содержит материалы по расчету теплопоступлений в помещения за счет прямого и рассеянного солнечного излучения, разности температур наружного и внутреннего воздуха, лучистого тепла, поглощаемого остеклением, а также данные об экономической оценке мероприятий, направленных на сокращение теплопоступлений в помещения от солнечной радиации.

Для архитекторов и инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл. 23, ил. 6.

ЦНИИПромзданий Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ ОТ ИНСОЛЯЦИИ

Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Л. Г. Балаян Редактор Э. И. Федотова Младший редактор Л. И. Месяцева Технический редактор В. Д. Павлова Корректоры И. В. Медведь. Е. Б. Т о т м н и а Н/К

Сдано в набор 05.04.82. Подписано в печать 05.12.82.    Т-21540.

Формат 84X108V32. Бумага тип. № 2. Гарнитура «Литературная». Печать высокая Уел. печ„ л. 9,24. Уел. кр.-отт. 9,45. Уч.-изд. л. 11,04.

Тираж 10 000 экз. Изд. № Х11-9727. Зак. № 52. Цена 55 коп._

Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23 а

Калужское производственное объединение «Полиграфист», пл. Ленина, 5

Р *2~4 ИнстРУ*т.-нормат., И вып. —121—82

© Стройиэдат, 1982

Продолжение табл. 5

Коэффициенты

Элементы заполнения светопрозрачных конструкций

пропускания

солнечной

радиации

элементами

заполнения.

То

поглощения

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Р

солнце-защиты заполнения, С

теплопередачи

заполнения, К

зап

б) с межстекольными жалюзи (между внутренним и средним стеклом)

0,32

0,4—0,75

0,38

1,5

в) с межстекольными жалюзи (между средним и наружными стеклами)

0,21

0,4—0,75

0,24

1,5

г)    с наружными жалюзи

д)    с маркизами, открытыми с боков;

0,10

0,4—0,75

0,11

1.5

средними по темноте окраски

0,14

0,1

0,16

1.5

темными

0,17

0,1

0,20

1,5

Таблица 6. Значение коэффициента R

Ориентация

Поверхность

ю

ЮВ

ЮЗ

В, 3, СВ

сз, с

Асфальт, глина, трава, песок серый (альбедо 15—25%)

1

1

1

1

Песок белый или желтый, галька светлая (альбедо 45%)

1,12

1,17

1,17

1

ПРЕДИСЛОВИЕ

В летнее время года температурный режим в помещениях формируется под влиянием внешних факторов, среди которых главную роль играют солнечная радиация и температура наружного воздуха. Теплопоступления от солнечной радиации, проникающей в помещения через светопрозрачные конструкции, составляют около 50% от суммарных теплопоступлений. Большие теплопоступления от солнечной радиации через световые проемы и высокая температура наружного воздуха вызывают перегрев помещений. Создание благоприятного микроклимата в помещениях в летний период года требует применения систем вентиляции, кондиционирования возцуха и солнцезащитных устройств (СЗУ). Выбор конструкций для заполнения световых проемов, позволяющих обеспечить комфортные условия в помещении и устранить нарушения теплового баланса организма человека, является одной из важных задач проектирования зданий.

В ЦНИИПромзданий разработана методика определения теплопоступлений в помещения от солнечной радиации, которая учитывает требования глав СНиП по естественному и искусственному освещению, строительной теплотехнике, отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха и предусмотрены изменения условий проникания тепла в помещение в течение суток от прямой и рассеянной радиации в зависимости от площади светопроемов, освещаемых прямыми солнечными лучами.

Методика позволяет определить величины теплопоступлений в помещения в зависимости от конструктивных особенностей окон, фонарей, стен и покрытий и их теплотехнических качеств, с учетом изменения температуры наружного воздуха в течение суток. Методика позволяет также производить экономическую оценку эффективности применения средств по ограничению теплопоступлений в помещения зданий.

Руководство разработано ЦНИИПромзданий (кандидатами техн. наук Ю. П. Александровым, Э. А. Наргизяном, канд# арх. Л. А. Скробом, инженерами Г. П. Бондаренко, М. В. Ремизовой).

В работе использованы материалы исследований Б. А. Крупнова по оценке суммарных теплопоступлений через заполнение световых проемов.

1. РАСЧЕТ

ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯ ОТ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ

1.1. Суммарные расчетные теплопоступления — Q|b помещения через вертикальные наружные ограждения (окна и глухую часть стены) определяют по формуле

+    (Ч

где 0qK — расчетные теплопоступления через окна, BtJ/m2;

^ст —расчетные теплопоступления через глухие участки стен, Вт/м2;

FGKjjfгл.ст—соответственно площади окон и глухих участков стен,м2.

3

1.2.    Суммарные расчетные теплопоступления — в помещения через горизонтальные наружные ограждения (фонари и глухая часть покрытия) находятся по формуле

88    + йокр F покр’    (2)

где q£ —расчетные теплопоступления через фонари, Вт/м2; йокр —расчетные теплопоступления через глухую часть покрытия, Вт(/м2;

^фЛокр— соответственно площади фонарей и глухой части покрытия, м*.

1.3.    Величина расчетных теплопоступлений через светопрозрачные ограждения равна сумме сквозных теплопоступлений от солнечной радиации — qCKB> тепловых потоков, обусловленных разностью температур наружной среды и воздуха в помещении —q д

и лучистого тепла, поглощенного светопропускающим заполне-' нием, — <7р_к.

1.4.    Расчетные теплопоступления через светопрозрачные ограждения определяют по формулам:

при вертикальном расположении световых проемов

*7ок    *7ок. СКВ "t~ ^ОК. At “Ь Яок. p-к’

при горизонтальном расположении световых проемов

Яф ~ Яф. скв Яф. д/ 4“ Яф. р*к *

1.5.    Сквозные теплопоступления от солнечной радиации через светопрозрачные ограждения определяются по формулам:

при вертикальном расположении световых проемов

V СКВ. = (?п Т1 Кпс + <?р Ур^обл) K^CR-,    (5)

при горизонтальном расположении световых проемов

Яф. скв — Т\ /СцНС + <7р Гр/Собл) КгК2С,    (6)

где 9 * >Яп — количество тепла, Вт//м2, поступающего от прямой солнечной радиации соответственно на вертикальную и горизонтальную поверхности в рассматриваемый час суток; <?р,    —коли

чество тепла, Вт/м2, соответственно поступающего от рассеянной солнечной радиации на вертикальную и горизонтальную поверхности в рассматриваемое время суток, принимаемых по СНиП строительной климатологии и геофизики; ^в, Т\ —соответственно коэффициенты пропускания прямой солнечной радиации одинарным стеклом (толщиной 2,5—3,5 мм) при вертикальном и горизонтальном его расположении. Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации Т\ выражает отношение количества прямой солнечной энергии, прошедшей через толщу стекла, к общему ее количеству, поступающему на поверхность, с учетом угла падения солнечных лучей, Значения Т\ при различных ориентациях окон для широт от 36 до 64 град. с. ш. приведены в табл. 1, а значения 7^ — в табл. 2; Клпс — коэффициент инсоляции, выражаю-

4

щий отношение освещенной площади светопроема ко всей его площади, определяемый по формулам:

для вертикальных световых проемов окон и для вертикальных световых проемов светоаэрационных фонарей

для горизонтальных световых проемов зенитных фонарей


(7)

где р3 = arc t g (ctg h0 соэуз) угол между проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную к фасаду здания, и стеной, град; yq — Угол между проекцией солнечного луча на горизонтальную плоскость и нормалью к плоскости фасада, град.

Величины угла уз в зависимости от ориентации вертикально расположенных световых проемов приведены в табл. 3.

ho—высота стояния солнца, град, принимаемая по табл. 4;

LTtLB —ширина выступающих (от плоскости стены) горизонтальных и вертикальных элементов затенения, м;

a, S — расстояние от грани светового проема до элементов затенения, м; Ни В\ — высота и ширина светового проема, м.

Исходные параметры Lr, LBt at S, Hu Bl9 p3 и y3 даны на рис. 1—5.

Tp = 0J4 — коэффициент пропускания рассеянной солнечной радиации;

обл==ЛГ*бл, Кбл—коэффициент облучения светопрозрачного ограждения рассеянной солнечной радиацией, учитывающий затеняющее действие стационарных СЗУ и элементов наружного ограждения, где -^обл’    с00тветственн0    коэффициенты    облучения    для верти

кальных и горизонтальных элементов СЗУ* определяемые по рис. 6 в зависимости от углов у4 и р4 (см. рис. 2—3).

Для зенитных фонарей, не имеющих стационарных СЗУ,/С0бл=1«

Ки Н.2 — коэффициенты, учитывающие затенение остекления световых проемов переплетами и загрязнение атмосферы, а также загрязнение остекления, принимается по табл. 4 прил. 12 главы СНиП по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха;

С — коэффициент солнцезащиты светового проема светопропускающим заполнением, принимаемый по табл. 5;

R — коэффициент, учитывающий влияние отражающих свойств земной поверхности, принимаемый по табл. 6.

(9)

1.6. Величина теплопоступлений через светопроемы в помещение за счет разности температур наружного и внутреннего воздуха (*нСЛ—    ) определяется по формуле

?Д/ = *зап('ГЛ-'в).

5

где /Сзап — коэффициент теплопередачи заполнения светового проема, Втум2*0С, принимаемый по табл. 5;

^сл — условная температура наружной среды, вычисляемая по формулам;

для вертикально расположенных световых проемов

*Г - с + л0зап+«„с + ^обл) ь*Ии- (10>

для горизонтально расположенных световых проемов

'Г = ^Р+Л„взап + ЙХ,е + ?Р^обл) А*зУаДп.    ПО

Рис. 1. Схема по определению направления и длины тени от зате* няющего устройства

6

где £цр—средняя за сутки температура наружного воздуха, °С;

Atн —расчетная амплитуда колебания температуры наружного воздуха, °С.

Значения расчетных характеристик/цР и Atn&ля основных пунктов Советского Союза приведены в табл. 8.

Параметры наружного воздуха А, Б и В дополнены данными о соответствующих им коэффициентах обеспеченности Коб• Под коэффициентом обеспеченности Ко б понимается доля общего числа случаев, не допускающих отклонения от расчетных условий. За расчетный ряд случаев приняты все сутки трех летних месяцев периода наблюдений, приведенного к столетнему.

В табл. 7 приводятся характеристики температуры наружного воздуха, соответствующие коэффициентам обеспеченности 0,9; 0,7 и

Д =arctg 02 Ji^arctg fa

Рис. 2. Схема по определению углов В, и

ми затеняющими устройствами    для    окон    с    различны-

7

Рис. 3. Схема по определению угла 04 для зенитного фонаря

Рис. 4. Схема по определению углов р4 и у4 для светоаэрационного фонаря

0,5. Значение Коб в зависимости от внутреннего режима помещений приведены в табл. 9.

0з ап — коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха в течение суток, принимаемый по табл. 10;

зап—удельный температурный перепад, м2-°С/Вт для окон находится по формулам:


Рис. 6. Значение коэффициентов облучения Кобл для горизонтальных (а) и вертикальных (вД солнцезащитных устройств


Рис. 5. График определения значения тригонометрических функций h0 и уз и значения угла р3


с однослойным заполнением


д/уд — PiKiKiTн ,


(12)

с двухслойным заполнением


Д/уд

“*зап


Р2?0

5,5


(13)

с трехслойным заполнением


Д*УД

“*зап


Pi , p2^0i , р2^02

«г+ 5>5 +


Р»^В1^02    ,

5,5    "*■

+    KiKtT«,    (14)

ан /

где рх, р2> рз — коэффициенты поглощения суммарной солнечной радиации слоями светопропускающего заполнения проема, считая последовательно от наружного, принимаемые по табл. 5;

Той Т02, Т0з — коэффициенты пропускания суммарной солнечной радиации слоями светопропускающего заполнения проема, принимаемые по табл. 5; Тн — коэффициент пропускания тепла, солнечной радиации наружным солнцезащитным устройством, принимаемый по табл. 7;

®н —5+10 v —коэффициент теплоотдачи наружной вертикальной ограждающей конструкции, Вт/(м2*°С);


9