Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

173 страницы

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ содержит материалы по расчету теплопоступлений в помещения за счет прямого и рассеянного солнечного излучения, разности температур наружного и внутреннего воздуха, лучистого тепла, поглощаемого остеклением, а также данные об экономической оценке мероприятий, направленных на сокращение теплопоступлений в помещения от солнечной радиации.

Оглавление

Предисловие

1. Расчет теплопоступлений в помещения от солнечной радиации

2. Экономическая оценка снижения теплопоступлений в помещения от солнечной радиации

Приложение 1. Расчетные величины теплопоступлений в помещения через ограждающие конструкции за счет солнечной радиации, разности температур наружного и внутреннего воздуха и лучистого тепла, поглощаемого остеклением в теплый период года для административно-бытового здания

Приложение 1. Расчетные величины теплопоступлений в помещения через ограждающие конструкции за счет солнечной радиации, разности температур наружного и внутреннего воздуха и лучистого тепла, поглощаемого остеклением в теплый период года для производственных зданий

Показать даты введения Admin

Страница 1

Руководство

по определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоляции

Москва 1982

Страница 2

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПРОМЗДАИИИ) ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

по определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоляции

Страница 3

УДК 697.182.8

Рекомендовано к изданию решением секции ограждающих конструкций ЦНИИПромзданий Госстроя СССР.

Руководство по определению теплопоступлений в помещения промышленных зданий от инсоля-ции/ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. — М.: Строй-издат, 1982.—172 с.

Содержит материалы по расчету теплопоступлений в помещения за счет прямого и рассеянного солнечного излучения, разности температур наружного и внутреннего воздуха, лучистого тепла, поглощаемого остеклением, а также данные об экономической оценке мероприятий, направленных на сокращение теплопоступлений в помещения от солнечной радиации.

Для архитекторов и инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл. 23, ил. 6.

ЦНИИПромзданий Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ ОТ ИНСОЛЯЦИИ

Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Л. Г. Бал Нян Редактор Э. И. Федотова Младший редактор Л. И. Месяцева Технический редактор В. Д. Павлова Корректоры И. В. Медведь. Е. Б. Т о т м и и а Н/К

Сдано в набор 05.04.82. Подписано в печать 05.12.82!    Т-21540.

Формат 84X1087)2. Бумага тип. № 2. Гарнитура «Литературная*. Печать высокая Уел. печ- л. 9.24. Уел. кр.-отт. 9.45. Уч.-нзд. л. 11,04.

Тираж 10 000 экз. Изд. № ХП-9727. Зак. № 52. Цена 55 коп._

Стройнздат, 101442. Москва, Каляевская, 23 а

Калужское производственное объединение «Полиграфист*, лл. Ленина. 5

Р

8202000000—634 047(01)—82

Ннструкт.-нормат., II вып. —121—82

© Стройнздат. 1982

Страница 4

ПРЕДИСЛОВИЕ

В летнее время года температурный режим в помещениях формируется под влиянием внешних факторов, среди которых главную роль играют солнечная радиация и температура наружного воздуха. Теплопоступлення от солнечной радиации, проникающей в помещения через светопрозрачные конструкции, составляют около 50% от суммарных теплопоступлений. Большие теплопоступлення от солнечной радиации через световые проемы и высокая температура наружного воздуха вызывают перегрев помещений. Создание благоприятного микроклимата в помещениях в летний период года требует применения систем вентиляции, кондиционирования воздуха и солнцезащитных устройств (СЗУ). Выбор конструкций для заполнения световых проемов, позволяющих обеспечить комфортные условия в помещении и устранить нарушения теплового баланса организма человека, является одной из важных задач проектирования зданий.

В ЦНИИПромзданий разработана методика определения теплопоступлений в помещения от солнечной радиации, которая учитывает требования глав СНиП по естественному и искусственному освещению, строительной теплотехнике, отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха и предусмотрены изменения условий проникания тепла в помещение в течение суток от прямой и рассеянной радиации в зависимости от площади светопроемов, освещаемых прямыми солнечными лучами.

Методика позволяет определить величины теплопоступлений в помещения в зависимости от конструктивных особенностей окон, фонарей, стен и покрытий и их теплотехнических качеств, с учетом изменения температуры наружного воздуха в течение суток. Методика позволяет также производить экономическую оценку эффективности применения средств по ограничению теплопоступлений в помещения зданий.

Руководство разработано ЦНИИПромзданий (кандидатами техн. наук Ю. П. Александровым, Э. А. Наргизяном, канд. арх. Л. А. Скробом, инженерами Г. П. Бондаренко, М. В. Ремизовой).

В работе использованы материалы исследований Б. А. Крупнова по оценке суммарных теплопоступлений через заполнение световых проемов.

1. РАСЧЕТ

ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯ ОТ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ

1.1. Суммарные расчетные теплопоступлення — Q£b помещения через вертикальные наружные ограждения (окна и глухую часть стены) определяют по формуле

<г1 = 9РоЛк + С^гл.ст.    (1)

где ?ок — расчетные теплопоступлення через окна, Вт^/м2;

^{!т —расчетные теплопоступлення через глухие участки стен, Вт/м2;

Р0К|/**гл.ст—соответственно площади окон и глухих участков стен,м2.

3

Страница 5

1.2.    Суммарные расчетные теплопоступления — Qj в помещения через горизонтальные наружные ограждения (фонари и глухая часть покрытия) находятся по формуле

Qi-^ф+Лжр'пожр.    (2)

где — расчетные теплопоступления через фонари, Вт/м2;

4локр — расчетные теплопоступления через глухую часть покрытия, Вт|/м2;

/^Локр—соответственно площади фонарей и глухой части покрытия, м2.

1.3.    Величина расчетных теплопоступлений через светопрозрачные ограждения равна сумме сквозных теплопоступлений от солнечной радиации— qскв, тепловых потоков, обусловленных разностью температур наружной среды и воздуха в помещении —q д

и лучистого тепла, поглощенного светопропускающим заполне-' нием, — <7р-к-

1.4.    Расчетные теплопоступления через светопрозрачные ограждения определяют по формулам:

при вертикальном расположении световых проемов

Яок    Яок. СКВ *4" Я ом. д t “Ь Яом. p-к*

при горизонтальном расположении световых проемов

Яф ж Яф. СКВ 4“ Яф. Д/ 4” Яф. р-к •

1.5.    Сквозные теплопоступления от солнечной радиации через светопрозрачные ограждения определяются по формулам:

при вертикальном расположении световых проемов

Чик. СКВ. = (?П    «н,,с    +    <?,»    ТуГобл)    КгКгСЯ,    (5)

при горизонтальном расположении световых проемов

Яф. скв « (й Т[ К[ис + q\ Гр/Собл) КхКгС,    (6)

где Я ° >Яп — количество тепла, Вт//м2, поступающего от прямой солнечной радиации соответственно на вертикальную и горизонтальную поверхности в рассматриваемый час суток; #р — количество тепла, Вт/м2, соответственно поступающего от рассеянной солнечной радиации на вертикальную и горизонтальную поверхности в рассматриваемое время суток, принимаемых по СНиП строительной климатологии и геофизики; j, ТJ —соответственно коэффициенты пропускания прямой солнечной радиации одинарным стеклом (толщиной 2,5—3,5 мм) при вертикальном и горизонтальном его расположении. Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации Т\ выражает отношение количества прямой солнечной энергии, прошедшей через толщу стекла, к общему ее количеству, поступающему на поверхность, с учетом угла падения солнечных лучей, Значения 7*® при различных ориентациях окон для широт от 36 до 64 град. с. ш. приведены в табл. 1, а значения — в табл. 2; К1ШС — коэффициент инсоляции, выражаю-

4

Страница 6

щий отношение освещенной площади светопроема ко всей его площади, определяемый по формулам:

для вертикальных световых проемов окон и для вертикальных световых проемов светоаэрационных фонарей

К

в

инс о к; св.

Ф

Ki с®' Ф Ctg р,—

f-fOK\ св. ф

X

X

^ок; св. Ф tg ^3 —5 ^ок; св. ф

(7)

для горизонтальных световых проемов зенитных фонарей

(, Ч ^ Л Ч'ф

Линс. 3. ф = у    //3.    ф    /    \    Ф    )

(8)

где j33=arctg (ctg ho cosys) —• угол между проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную к фасаду здания, и стеной, град; уч“~Угол между проекцией солнечного луча на горизонтальную плоскость и нормалью к плоскости фасада, град.

Величины угла уз в зависимости от ориентации вертикально расположенных световых проемов приведены в табл. 3.

ho—высота стояния солнца, град, принимаемая по табл. 4;

LTtLB —ширина выступающих (от плоскости стены) горизонтальных и вертикальных элементов затенения, м;

a, S — расстояние от грани светового проема до элементов затенения, м; Ни В1 — высота и ширина светового проема, м.

Исходные параметры Lrt LB% at S, Hl9 Blt p3 и y3 даны на рис. 1—5.

7*p = 0,74 — коэффициент пропускания рассеянной солнечной радиации;

о6л=/{,®бл, /Г^бл—коэффициент облучения светопрозрачного ограждения рассеянной солнечной радиацией, учитывающий затеняющее действие стационарных СЗУ и элементов наружного ограждения, где/Г0гбл—соответственно коэффициенты облучения для вертикальных и горизонтальных элементов СЗУ» определяемые по рис. 6 в зависимости от углов уА и р4 (см. рис. 2—3).

Для зенитных фонарей, не имеющих стационарных СЗУ,/Собл=Ь

Ки К* — коэффициенты, учитывающие затенение остекления световых проемов переплетами и загрязнение атмосферы, а также загрязнение остекления, принимается по табл. 4 прил. 12 главы СНиП по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха;

С — коэффициент солнцезащиты светового проема свстопропус-кающим заполнением, принимаемый по табл. 5;

R — коэффициент, учитывающий влияние отражающих свойств земной поверхности, принимаемый по табл. 6.

1.6. Величина теплопоступлений через светопроемы в помещение за счет разности температур наружного и внутреннего воздуха (*нСЛ— *В ) определяется по формуле

*Д< = *зап('нУСЯ-'в)>    <»>

5

Страница 7

где /Сзап — коэффициент теплопередачи заполнения светового прое-ма, Втум2*°С, принимаемый по табл. 5;

^сл —условная температура наружной среды, вычисляемая по формулам:

для вертикально расположенных световых проемов

взап+Жнс + ??Л'о6л)А<зУ?„:    00)

для горизонтально расположенных световых проемов

'Г = ,ср + А(пВзап + (яХшс + ?р*о0л) Д<зУаД„.    (11)

Рис. 1. Схема по определению направления и длины тени от затеняющего устройства

в

Страница 8

где /нР— средняя за сутки температура наружного воздуха, °С;

А(н — расчетная амплитуда колебания температуры наружного воздуха, °С.

Значения расчетных характеристик/^ и для основных пунктов Советского Союза приведены в табл. 8.

Параметры наружного воздуха А, Б и В дополнены данными о соответствующих им коэффициентах обеспеченности К об- Под коэффициентом обеспеченности Коб понимается доля общего числа случаев, не допускающих отклонения от расчетных условий. За расчетный ряд случаев приняты все сутки трех летних месяцев периода наблюдений, приведенного к столетнему.

В табл. 7 приводятся характеристики температуры наружного воздуха, соответствующие коэффициентам обеспеченности 0,9; 0,7 и

й =arcl3

Ji^-arctgfa

Рис. 2. Схема по определению углов р4 и для окон с различными затеняющими устройствами

7

Страница 9

Рис. 3. Схема по определению угла р4 для зенитного фонаря

а =о с -- о

Рис. 4. Схема по определению углов р4 и у4 для светоаэрационно-го фонаря

0,5. Значение/С06 в зависимости от внутреннего режима помещений приведены в табл. 9.

0з ап — коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха в течение суток, принимаемый по табл. 10;

Л/^„—удельный температурный перепад, м2-°С/Вт для окон находится по формулам:

8

Страница 10

Рис. 5. График определения значения тригонометрических функций h0 и уз и значения угла р3

с однослойным заполнением

д/уя = PiKiK%Ttt

зап -?-;

ан

(12)

с двухслойным заполнением

Д/У*

“‘зап

(13)

с трехслойным заполнением

Д/уд

*зап

Pa^Ql

5,5

Р2^б2

, Ра^м^ра 5,5

+ Рзуо* ) /Ct/С.Ги,    (14)

ан '

где pi, Рг. рз — коэффициенты поглощения суммарной солнечной радиации слоями свстопропускающего заполнения нросма, считая последовательно от наружного, принимаемые по табл. 5;

7*01» Тог, Тоз— коэффициенты пропускания суммарной солнечной радиации слоями светопропускающего заполнения проема, принимаемые по табл. 5; Тн — коэффициент пропускания тепла, солнечной радиации наружным солнцезащитным устройством, принимаемый по табл. 7;

а£ =5+10 |/v —коэффициент теплоотдачи наружной вертикальной ограждающей конструкции, Вт,/(м2«°С);

9

Страница 11

где v — скорость ветра, щ/с, принимаемая по табл. 6 СНиП по строительной климатологии и геофизике.

При определении Л/££пдля горизонтально расположенных световых проемов в формулах (12—14) вместо а® принимается агн =7,5+ + 2,2», где принимаем по табл. 7 СНиП по строительной климатологии и геофизике.

1.7. Теплопоступления через заполнения световых проемов за счет лучистого тепла, поглощенного остеклением, ^р.к для окон определяют при вертикальном расположении световых проемов:

для однослойного заполнения

^ок. p-к    +0*3...;

(15)

для двухслойного заполнения

— „в (Tot-Pi/. , П (r»i + Pi)][l — (7и + Рош)1 v

1-[1-(7'и1)][1-(7’и+рМ)] *

. Ро. /.    П-(Ур1+Р1)]7-н

+    1-[1-(7’,11)][1-(7’и+р,)]
+ ^"77) /,АГзап}:

для трехслойного заполнения

^ок. p-к в ^зап

5 +

(16)

2 ^N5/5 + Nbl\ + Wj J

•+■+■+)+ w,(i+t+t)+

(17)

где

м___^SPoi__

1 "~^lXl[l — (1 — х03 — Ро5>(1 — Т|8 — р0,)]

_[1    4~    (1    —    'к    —    Poa)xoi]__

[1 -33—Pol)(i —X01—Pel)] [1—^03 (1 ^05"“Po5)( 1—xOl*“*Poi)l ’

__    <7sPo3xoi

*    1    —    (1    —    T§*    —    Pos)(l    —    Toi    —    ре*)]    *

_t1+(1xt»—Pm)xm1_ .

[1^1    ТМ“Рв8)(1—x®lPtl)l [1    —’x03 (1—X06~P05)(1—x#lPol)]

10

Страница 12

N,

8 f§MO — (1 — ~05 — Pos)( 1 — т03 Роз)1 ^

X

TOtT01

I(1    тоз—РозН 1 “ToiPoi)] 11 —"оз (1 —Tos    Pis)(1    Toi—Pei) 1

где q\.— суммарная солнечная радиация на вертикальную поверхность в рассматриваемый час суток, Вт/м2, принимаемая по табл. 9 СНнП «Строительная климатология и геофизика»;

Zi, /3 — соответственно толщины слоев остекления, м;

/2—толщина воздушной прослойки, м;

Яь Я3—соответственно коэффициенты теплопроводности слоев остекления, Вт1/м°С, принимаемые по прнл. 3 СНпП по строительной теплотехнике. Нормы проектирования;

, и „ /а

Я4 =    ^    ^    :    Яа='^~ п 2 — коэффициенты теплопроводности воздуш

ной прослойки, Вт|/(м*0С),

где Вв.п—сопротивление теплопередаче воздушной прослойки, принимаемое по прил. 4 СНиП «Строительная теплотехника. Нормы проектирования».

При вычислении теплопоступлений через фонари, <?ф.р.кв формулы (15) и (16) вместо и я« соответственно принимается q% и

1.8. Расчетное количество тепла, поступающего в помещение через глухую часть стены и покрытие, определяется по формулам

где /СстЛпокр—соответственно коэффициенты теплопередачи глухой части стены и покрытия, Вт/(м2.°С), принимаемые в соответствии с указаниями п. 2.1 СНиП по строительной теплотехнике. Нормы проектирования;

Рст. рпокр — соответственно коэффициенты поглощения солнечной радиации поверхностью стен и покрытием;

вр» <7ср — соответственно среднесуточное количество тепла, поступающего от суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации

(18)

(19)

П

Страница 13

на поверхность стены и покрытия, Вт|/м2, принимаемое по СНиП по строительной климатологии и геофизике;

©ст» ©покр—соответственно коэффициенты, выражающие гармоническое изменение температуры наружного воздуха с учетом периода запаздывания температурных колебаний в наружной стене и покрытия, принимаемые по табл. 10;

ест* епокр—соответственно период запаздывания температурных колебаний в стене и покрытии, ч;

vct. vn0kp — соответственно величина затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытии;

AqB, Aqv —соответственно количество тепла, равное разности суммарной солнечной радиации в каждый час суток с учетом запаздывания температурных колебаний и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт]/м2, определяемое по формулам

А<*° =K+?p)~?cV

Aq* “ (+ ?р) - «Ер.

Коэффициенты затухания v и период запаздывания г при выполнении инженерных расчетов определяются по формулам:

v = 2D(o,83+3^j_U/t,    (20)

е = 2,7D — 0,4,    (21)

где D — показатель массивности ограждения, определяемый по п. 2.5 СНиП по строительной теплотехнике;

— сумма термических сопротивлении слоев ограждения, м2-°С/Вт;

/1 — коэффициент, учитывающий влияние изменений теплофизических свойств материалов отдельных слоев в многослойном ограждении, определяемый по формуле

Л= 1+0.15^ _l).    (22)

где Si и S2—коэффициенты теплоусвоения основных слоев конструкции, принимаемые по прил. 3 СНиП «Строительная теплотехника»;

/г — коэффициент, учитывающий влияние воздушной прослойки, определяемый из выражения

А = 1 + °.5ЛВ.И    (23)

где /?в.п—сопротивление воздушной прослойки, м2*°СуВт, принимаемое по прил. 4 СНиП по строительной теплотехнике.

Страница 14

Истинное солнечное время, ч

Широта,

град

Коэффициент пропускания прямой солнечной

ц

радиации Т2 Для ориентации

С

СВ

в

юв

ю

ЮЗ

36

0,69

5-6, 18—19

40

0,68

44

0.67

48

0,66

0,88

0,88

0,76

52

0,66

56

0.65

*—

60

0,64

64

0,63

36

0,47

0,80

_

— - ,

6—7, 17—18

40

0,45

0,81

44

0,42

0,82

48

0,38

0,83

52

0,33

0,87

0,88

0,83

56

0,27

0,83

60

0,20

0,84

64

0,12

0,84

36

0,15

0,85

0,82

_

«мм

7-8, 16-17

40

0,11

0,85

0,83

44

0,84

0,84

_

48

0,83

0,88

0,85

0,11

52

-

0,82

0,86

0,20

56

,

0,82

0,87

0,27

_

60

_

0,81

0,88

0,33

_

64

— j

0,80

0,88

0,36

36

N

0,76

0,81

0,14

8—9, 15—16

40

тшшшт

0,77

0,83

0,27

_

44

_

0,75

0,85

0,38

48

_.

0,73

0,87

0,86

0,43

52

_

0,70

0,87

0,55

__

56

_

0,67

0,87

0,62

60

г -

0,64

0,88

0,67

64

0,60

0.88

0,71

К4

36

0,66

0,80

0,43

9-10,14—15

40

, ,

0,58

0,82

0,52

_,

44

-

0,49

0,84

0,60

48

_

0,42

0,82

0,85

0,67

52

0,35

0,86

0,73

56

_

0,27

0,87

0,75

60

...

0,18

0,88

0,76

|

64

0,10

0.88

0,76

'

13

Страница 15

Продолжение табл. /

Истинное солнечное время, ч

Широта,

град.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации Г® для ориентации

С

СВ

В

юв

Ю

ЮЗ

36

0,48

0,76

0,50

10-11,13-14

40

0,11

0,78

0,62

_

44

_

0,80

0,70

48

_

0,82

0,75

0,11

52

__

0,68

0,83

0,79

0,21

56

__

0,85

0,81

0,24

60

__

0,87

0,82

0,27

64

0,88

0,83

0,30

36

_

0,64

0,60

0,24

11-12, 12-13

40

_

0,68

0,68

0,38

44

_

0 72

0,74

0,49

48

_

_

0,35

0.75

0,78

0,56

52

0,78

0,81

0,62

56

_

_

0,80

0,83

0,67

60

_

0,83

0,85

0,71

64

—*

0.85

0,86

0,74

Таблица 2. Значения коэффициента т[

Истинное солнечное время, ч

Широта, град. с. ш.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

гг

I

Истинное солнечное время, ч

.

г- U С

£■

- SI “ —

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

тг

1

36

0,08

36

0,43

4—5, 19—20

10

0,15

5-6, 18-19

40

0,47

44

0,21

44

0,54

48

0,25

48

0,48

52

0,30

52

0,63

56

0,37

56

0,67

60

0,41

60

0,69

64

0,46

64

0,70

14

Страница 16

Истинное солнечное время, ч

Широта, град с. ш.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

7'Г

1

Истинное солнечное время, ч

Широта, град с. ш.

Коэффициент пропускания прямой солнечной радиации,

К

6-7.

17—18

36

0,74

9—10, 14—15

36

0,85

40

0,75

40

0,85

44

0,75

44

0,84

48

0,76

48

0,84

52

0,76

52

0,84

56

0.76

56

0,83

60

0,76

60

0,83

64

0,78

64

0,82

7-8,

16-17

36

0,81

10-11, 13-14

36

0,85

40

0,81

40

0,85

44

0,81

44

0,85

48

0,80

48

0,84

52

0.80

52

0,84

56

0,80

56

0,84

60

0,79

60

0,83

64

0,79

64

0,83

8-9,

15-16

36

0,84

11—12, 12—13

36

0,86

40

0,83

40

0.85

44

0,83

44

0,85

48

0,83

48

0.85

52

0,82

52

0,84

56

0,82

56

0,84

60

0.82

60

0,84

64

0,82

64

0,83

15

Страница 17

Таблица 3. Значении угла V, в зависимости от ориентации ограждающей конструкции

О)

С

си. сз

3 (до полудни и после полудня)

юз

ЮЗ

ю

7»“ Л

7,—45°— л (при Л<45 )

7,—Л 45> (при Л>45)

7, =-90'—А (при Л<90)

7,—Л—<Ю* (при Л >90)

Ли 12 ч

73—135°—А (при Л< 135°)

7jsb Л—135° (при А>13Б°) после /2 ч 7,-225 -А

До 12 ч 7,-225М после 12 ч 7,*=Л—135 (при А >135°)

7,= 135 '•—Л (при Л < 135е)

7,« 180—Л

Примечание. А—азимут солнца, принимаемый по табл. 4.

Страница 18

Географическая широта, грая с. ш.

Истинное солисч*

36

■40

44

48

52

56

60

64

68

нос время, ч

А,

А

А,

А

А»

А

А»

А

lb

А

К

А

А.

А

А.

А

А.

А

0 (полночь)

2

0

0—1 23-0

2

9

1-2 22—23

3

22

2-3 21—22

4

35

3-4 20-21

1

50

3

49

6

49

4-5 19-20

-

»

_

_

_

3

61

5

60

7

60

9

61

10

62

5-6 18-19

6

69

8

69

9

69

10

70

12

71

13

72

14

73

15

74

16

76

6-7 17-18

18

76

19

76

19

80

20

81

21

83

21

65

21

86

21

88

21

89

7-8 16-17

30

86

29

87

29

90

30

93

30

95

29

1'8

28

99

27

101

27

ЮЗ

8-9 16-16

42

94

41

98

40

102

•10

101

38

108

37

111

36

113

34

116

32

119

9-10 К—15

54

105

52

111

50

115

49

120

47

124

45

127

43

130

40

131

37

135

10-11 13-14

65

124

62

131

59

134

56

140

54

144

51

147

48

149

44

151

40

152

11-12 12-13

73

156

69

160

65

162

61

164

58

167

54

168

50

169

46

170

42

17!

1 2 (полдень)

74

1S0

70

180

66

180

62

180

58

180

54

180

50

180

46

1S0

42

180

Приме чан и с. Азимут солнца отсчитывается от северного направления в первой половине дня (до 12 ч) по часовой стрелке, во второй половине—против часовой стрелки.

Страница 19

Таблица 5

Коэффициенты

Элементы заполнения светопрозрачных конструкций

пропускания

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Го

поглощения

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Р

солнце -защиты заполнения. С

теплопередачи

заполнения,

К

зап

Одинарное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной

0,86-0,8

0,07-М),12

1-М) .95

5

2.5— 5 мм

2. Стекло толщиной

2.5— 6 мм

а) с внутренними жалюзи:

светлыми

0,48

0,40

0,56

4,3

средними по темноте

0,56

0,60

0,65

4,3

окраски б) с внутренними шторами:

светлыми

0,48

0,05

0,56

4,3

средними по тем-

0,53

0,44

0,61

4.3

ноте окраски темными

0,57

0,60

0,66

4,3

в) с металлическими наружными ставнями—жалюзи: светлыми

0,06

0,07

4,3

средними по темно-

0,09

0,10

4,3

те окраски темными

0,11

0,13

4.3

Двойное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной

0,86-0,8

0,07-0,12

0,9-0,8

2,9

2.5— 6 мм

2. Стекло толщиной

2.5— 6 мм

а) с внутренними жалюзи:

светлыми

0,46

0,4

0,54

2.3

средними по темно-

0,53

0,6

0,61

2.3

те окраски темными

0.58

0,75

0,67

2.3

18

Страница 20

Коэффициенты

Элементы заполнения светопрозрачных конструкций

пропускания

солнечной

радиации

элементами

заполнения.

Го

поглощения

солнечной

радиации

элементами

заполнения,

Р

солнцезашиты заполнения, С

теплопередачи заполнения, К

зап

6) с межстекольными жалюзи: светлыми

0,28

0,4

0,33

1,8

средними по темноте

0,31

0,6

0,36

1,8

окраски в) с наружными жалюзи

0,10

0,4

0,12

2.3

г)с внутренними шторами: светлыми

0,46

0,05

0,54

средними по темноте

0,51

0,44

0,59

2,7

окраски

темными

0,55

0,6

0,4

2,7

д) с межстекольными шторами из непрозрачного материала: светлыми

0,22

0,25

2,2

темными

0,52

0.6

2,2

е) с деревянными и металлическими наружными ставнями: светлыми

0,34

0,4

2,7

средними по темноте

0,05

0,06

2,7

окраски

темными

0.07

0,08

2.7

Тройное остекление из листового оконного стекла

1. Стекло толщиной 2,5—3,5 мм

0.86

0,07

0,83

1,7

4—6 мм

0.8

0.12

0,69

IT?

2. Стекло тошиной 2,5—6 мм

а) с внутренними жалюзи: светлыми

0,41

0.4

0,48

1,5

средними по темноте

0,48

0,6

0,56

1,5

окраски

темными

1

0,55

0,75

0,64

1.5

19