Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

27 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации распространяются на расчет по прочности и жесткости изгибаемых однопролетных и многопролетных (с равными пролетами) трехслойных панелей "сэндвич" с обшивками из профилированных металлических листов и заполнителем из пенопласта (панелей типа ПТ по ГОСТ 21562-76).

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Обозначения

3. Определение усилий и прогибов от равномерно распределенной нагрузки

4. Определение усилий и прогибов от изменения температур

5. Проверка прочности и жесткости панелей

Приложение 1. Температурно-климатические воздействия, учитываемые при расчете трехслойных панелей

Приложение 2. Пример расчета трехслойной панели

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

16.08.1976УтвержденЦНИИСК им.Кучеренко
РазработанЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО- ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ им. В. А. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО РАСЧЕТУ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ОБШИВКАМИ И ЗАПОЛНИТЕЛЕМ ИЗ ПЕНОПЛАСТА

МОСКВА-1976

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ им. В.А. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ОБШИВКАМИ И ЗАПОЛНИТЕЛЕМ ИЗ ПЕНОПЛАСТА

Утверждены директором ЦНИИСК им. Кучеренко 16 августа 1976 года

МОСКВА-1976

4,3, Изгибающие моменты в панели (максималь — ные) определяются по формулам: для двухпролетной панели -


М


в


О Л 25    Рс/. оу .

“ 0,0833+ К С


(28)


для трехпролетной панели -

М .    0Л11    «fr.

В "0,0925+ К С

4,4, Изгибающие моменты в обшивках ные) определяются по формулам: для однопролетной панели -


(29)


(максималь-


м. =    чУ    ■    (зо)

1 с


для двухпролетной и трехпролетной панели - по формуле (18); при .этом опорная реакция R^ определяется по -формуле (23) или (25),

4,5. Максимальный прогиб панели определяется по формулам:

для однопролетной панели ~

f - 0,125 —;    (31)


для двухпролетной панели -» П 194 0*0208 + К/ ^ d- rQ/


0,0833 + К С


для трехпролетной панели -К ГоГ


0,0925 + к.


(32)

(33)


5. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ И ЖЕСТКОСТИ ПАНЕЛЕЙ


5.1. Прочность и жесткость панелей следует проверять по максимальным значениям усилий (прогибов), соответствующим невыгоднейшему сочетанию нагрузок и температур.

10


5.2. Прочность заполнителя при сдвиге проверяется по формуле

6 ^сдВ >    (34^

где R ^    -    расчетное    сопротивление    материала

3 заполнителя сдвигу.

5*3. Прочность (устойчивость) профилированных обшивок проверяется по формулам:

для растянутых полок профиля —

(33)

£- * W- г

F 3

для сжатых полок профиля

(38)

ю

* А- г

г л

где Л - расчетное сопротивление материала обшивки; <ок - критическое напряжение местной устойчивости, определяемое по п.5.4,

5.4. Критическое напряжение местной устойчивости плоских полок профиля обшивки, подкрепленной пенопластом, определяется по формуле

= t Ё ( -I")2, ,    (37)

i ,/Г ту е

где vj> _ коэффициент, принимаемый по графику рис*3

в зависимости от параметров

При этом для стальной обшивки значение следует принимать не более Л ; для алюминиевой обшивки при Сб^0,7К следует вводить поправочный коэффициент, учитывающий отклонение диаграммы 'напряжение-деформация'" материала обшивки от закона Гука (в соответствии с указаниями главы СНиП 'Алюминиевые конструкции. Нормы проектирования').

П

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Температурно-климатические воздействия, учитываемые при расчете трехслойных панелей

1.    При расчете трехслойных панелей наружных ограждений (стен, покрытий) используются следуют и е нормативные (расчетные/ величины, характеризующие температурно-климатические воздействия на огражде -

НИе: I

ъ - температура внутреннего воздуха, град.С, в теплое (    )    и в холодное ( t^x ) вре -

мя года;

t - температура наружного воздуха, град.С, в теплое ( Ьт ) и в холодное (    )    время года;

\ - превышение температуры наружной поверхности ограждения над температурой наружного воздуха в теплое время года, град.С.

2.    Нормативные и расчетные значения температуры внутреннего воздуха    и    tex    для    помещений

производственных зданий следует принимать по табл. 1.

Таблица 1

Характеристика помещений

Т емпература, град.С

> £.т х R*r

xV - ъ-

6х lx

Без избыточных тепло

выделений

+20

+18

С избыточными тепло -

выделениями

+20

+24

3, Нормативные и расчетные значения температуры наружного воздуха    (    tT)    и    tH    (t,x)

следует определять по указаниям главы СНиП *На — грузки и воздействия. Нормы проектирования-".

- коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности ограждения, поднимаемый равным: для наружных стен - ккал/м ч*град* С, для покрытий -7,5 ккал/м* ч.град С.

12

Нормативное и расчетное значение температу-определяется по формуле

4.

рьх Т2

Т * Т ~ 0 5 А — 4- -Р

оСн

где

А- - средняя амплитуда суточных колебаний — температуры наружного воздуха в июле, град.С, принимаемая по главе СНиП 'Строительная климатология и геофизи -ка';

дЗ - разность максимального и среднесуточного количества солнечной радиации(прямой и рассеянной)» падающей на поверхность ограждения» ккал/м2час» принимаемая но табл» 2;

сЛн - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью огражде -ни я, принимаемый по табл* 3;

Р-коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности ограждения;

П0имечанне* Допускается принимать А равным 14 С для районов с умеренным влажным климатом и равным 18 С - для районов с сухим климатом»

Таблица 2

Положение поверхностей ограждения

Л И

~ 72

ккал/м «ч

Вертикальные (стены)

430

Горизонтальные (покрытия)^ на географической широте 40

625

То же, 45°

580

30°

530

55°

480

13

Таблица 3

Материал поверхности

Цвет покрытия

?

Сталь, алюминий с пле

Белый, светлосерый

0,3

ночным, лакокрасочным

Темно-серый

0,3

или анодным покрытием

Зеленый, красный, коричневый

0,7

Сталь оцинкованная

без покрытия

-

0,7

Алюминий без покрытия

-

0,5

5, Значения перепада температуры по сечению панели ^нт (Т?'т) и ЧУ* ('fr*) определяются по формулам табл* 4; при этом для вычисления нормативных (расчетных) значений используются соответст -венно нормативные (расчетные) значения температур, определяемые по п. 2.4.

Таблица 4

Типы зданий

Перепад те гра

>мператур ТУ , Ц..С

для теплого времени годе чУ Т

для холодного времени года Vх

Неот апливаемые Отапливаемые

1>-т - - Тг

Л1-1гг

(но не менее

т = - тг )

V' - 0

8. Сочетания временных нагрузок и температур -ных климатических воздействий для расчета изгибав — мых трехслойных панелей типа 'сэндвич' следует принимать по табл. 5.

Время года, типы зданий

Сочетание временных нагрузок и температурных климатических воздействий

1. Теплое

а.    Ветровая нагрузка по СНиП; перепад температуры *\Ут при температуре Tg. определяемой без учета солнечной радиации.

б.    Ветровая нагрузка (J, * 0; перепад температуры при температуре Т2* определяемой с учетом солнечной радиации.

2, Холодное, от апливаемые

а.    Ветровая нагрузка по СНиП; перепад температур с коэффициентом сочетания 0,7.

б.    Ветровая нагрузка по СНиП с коэффициентом сочетания 0,4; перепад температур ^х.

в.    Снеговая и ветровая нагрузки по СНиП с коэффициентами сочетания 0,8; перепад ^темиера -тур ТУх при «О С (только

для панелей покрытий).__

3. Холодное, не-от апл ив ае мы е

а. Ветровая нагрузка по СНиП, перепад температур I?'* * 0 (для панелей наружных стен)

б. Снеговая и ветровая нагрузки по СНиП с коэффициентами сочетания 0,9, перепад темпера -тур * 0 (для панелей покрытий) _

15

ПРИЛОЖЕНИЕ

2

Пример расчета трехслойной панели

Пусть необходимо проверить прочность и жесткость трехслойной стеновой панели, предназначенн ой для отапливаемого производственного здания, высотой до 20 мвозводимого в Московской области. Панель -двух пролетная, длина панели L * 720 см, пролет (расстояние между ригелями стенового каркаса) 8 *360 см. Толщина панели (по наружному габариту) - 7 см. Об — шнвки панели выполнены из профилированного алюми -ния, сплав АмГ-2П; заполнитель - из пенопласта,вспененного в полости панели*

1, Геометрические параметры сечения панели и расчетные характеристики материалов обшивок и заполз нителя, расчетная высота сечения С * 6,304, толщина листов обшивок 8 * 1 мм, ширина полок профиля обшивок: внутренней 8^ “2 см, наружной - 5 см; расстояния от геометрической оси обшивки до полок профиля: внутренней 36^ * 0,652 см, наружной ЗЦ, * 0,348 см.

Толщина слоя заполнителя, подкрепляющего полки профиля обшивок, внутреннюю -    ^    •    4,98    м,    наруж    -

ную -    -    6,98 см.

зг ”

(по гла-Нормы

Площадь сечения обшивки F » 0,1066 см^см. Момент инерции профиля обшивки 3 “0,01579 см /см , модуль упругости материала обшивок Е*7^,1(г кг/см , расчетное сопротивление R 1500 кг/см , К9эффипи -ент линейного расширения оL ш23*10“^ град" ве СНиП П-24-74, Алюминиевые конструкции, проектирования");

теля:

расчетные модули упругости материала заполни -Е * 150 кг/см*;

расчетные модули сдвига: (г * 40 кг/см2;

кр    2

расчетное сопротивление сдвигу: R^-0,25 кг/см .

2. Характеристики жесткости конструкции (подформулам п.2*3) цилиндрическая жесткость обшивки 3)    *

7,1.10^*0,01579 -11.218.103 кгсм-0,0112.106 кгсм;

16

цилиндрическая жесткость панели


jj _7.U0°.0.1066


8.3042 + 2.0,0112.106


6


1,512.10 кгсм;


коэффициент сдвиговой податливости K512.106


К


0,0116


40.6,304.51,84.10


3* Исходные параметры нагрузок и температурноклиматических воздействий: нормативный скоростной напор ветра    * 27 кг/м^ (для 1 ветрового райо -

на, по главе СНиП Ц-6-74. * Нагрузки и воздействия"'); температура внутреннего воздуха в теплое время года-

|6т    J.    &Х    Q    .

- L +20, в холодное - G » +18 С (по табл. 1 приложения 1);

многолетние среднемесячные темпера+уры:


июля -


января -


t— « +20°С (по картам 5 и 6 СНиП Ж П-6-74), t„ - -10°С.


Отклонение средней температуры наиболее холод -ыых суток от среднемесячной январской    ”    20°

(СНиП П-8-74); средняя амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле 10,4 С ( СНиП * Строительная климатология и геофизика)^ разность максимального и среднесуточного количества солнечной радиации Л J " 430 ккал/м"ч (табл. 2), коэффициент поглощения поверхности обшивки J3 = 0,5 (по табл. 3); коэффициент теплоотдачи (для наружной стены)

н » 5 ккап/м^.ч.град.С.

4. Нормативные и расчетные значения ветровой нагрузки (с округлением до целых кг/м ).

2

при напоре (|м » 27.0,9.0,8    «    19    кг/м    ;

CJ, в 27.0,9.0,8.1,2 я 23 кг/м2; при отсосе С£н - 27.0,9.0,6    -    15    кг/м2;

О *= 27.0,9.0,6.1,2 * 18 кг/м2.


17


5. Нормативные и расчетные значения температур (по СНиП П-24-74) с округлением до делых градусов:

tT,

- 20+6*+26°С;

t"

« +26+3- + 29°C;

- —10—20—-30°С;

t*

- -30-6 --36°С;

Т -0,3.10,4+    .    5    +    4з . 48°С .

2    о

Нормативные и расчетные значения температурного перепада (по формулам табл* 4)

ПРИ %

о

* 19 кг/м

•O'" -+20-( 26+46)

*->12°С;

Т -+20-( 29+6) 1

--15°С;

при <£„

- 0

‘d'J -+20-( 26+48)

- -34° С;

-+20-(29+48)

- -57°С;

м

- +18—(-30°) '

- *48°С;

- +18-(-38°) ■

■ +54°С.

6.    Для расчета панели принимаем сочетания нет— ровой нагрузки и температурного перепада по табл. 5; соответствующие значения нагрузки и температурного перепада приведены в табл. 1.

7.    Определяем усилия и прогибы панели от вет -ровой нагрузки (по формулам раздела 3)

Опорные реакции -

*А    360    ~И1’Н    *

R - ^.042+<),0Н6 360 0    - 4400 ;

0,0833+0,0118    г    '

18

сочетаний но таблице 5

Нормативные

значения

Расчетные

значения

1,А

<^н «18 кг/м* (напор) (J,H “15 кг/м2(отсос) “ — 12°С

2

(j, ** 23 кг/м (напор)

2

(^ “ 18 кг/м (отсос)

*Т- -1В°С

1,6

Я» " 0

ТУнт “ -54° С

(J, “0

“-57° С

2,а

% “is Kr/Mf

(напор/

Он “15 кг/м2 (отсос/

'0'? -+48°С 0 7 = " “+346С

- 23 кг/вс2 (напор)

о

* 18 кг/м (отсос)

fy* « +54°С.0,7« -+38°С

26

____ _ 2

О ш1У.и,4*0 КГ/М

7 (напор)

С^н * 15*0,4в6 кг/м^

(отсос)

^ “ +48°С

. * - . 2 “23*и,^®У кг/м

(напор)

ж18.0,4«7кгА^

(отсос)

» +54° С

18

УДК 691-419.5.04(083.96)

Рекомендации разработаны в лаборатории конструкций с применением пластмасс Ц НИ ИСК им* Кучеренко (исполнители - инж* С.Б.Ермо — лов и кавд* техн, наук О.Б.Тюзнева, при участии инж* Л.В.Брагиной).

Табл. 7 ил. 3.

ЦНИИ строительных конструкций им* В.А.Ку-черенко, 1976

поперечные силы -

Qa= Ra = 141>1 ^ ;

QB * -0,3 Ев “ -220 fy.

Изгибающие моменты в панели -

Mi -0'125 CSffne )2 -3e°2 1 ' 0'"-104 1 '•

м ‘ - о,о83зУо,оие зе°21 - -‘•',2Л°4 <1 *

0,99 . 10


X


d~+-    6,304    "    +1*57Л0    >


продольные силы в обшивках (по формулам п. 2.5)

X    -Г 1,42-ю4 ^ -2,25-ю3 Q.

ъ    ~ +    6,304    +    Г

Изгибающие моменты в обшивках -

«„ * -0-32 ВД2а?з04‘°- •    -    -    МО    IJ, .

Прогибы -

г о о (0-1005+0.0116) (0.0085+0.0116)    36Q4

■V “°>5    *    6

J    0,0833 + 0,0116    1,512- 10

132

8. Определяем усилия и прогибы панелей от температурного перепада (по формулам раздела 4)

К .    —OlL23- . I*?*?»*0 -23г!Q.    --0,0203 "O';

А " 0,0833+0,0118    6,304.360

-2Ид “+0,0406 ЯУ ;

R. .360 - -0,0203.360^-7,3 ЯЯ ;

Q д =    Rд - -0,0203 & ;

м

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Рекомендации распространяются на расчет по прочности и жесткости изгибаемых однопролетных и многопролетных (с равными пролетами) трех-слойных панелей ''сэндвич'' с обшивками из профилиро -ванных металлических листов и заполнителем из пенопласта (панелей типа ПТ по ГОСТ 21562-76) при следующих ограничениях:

а - минимальная толщина панели - не менее 40 мм и не менее 1/2 максимальной толщины (по наружному габариту);

б - высота профиля листов обшивки - не менее 5 мм;

в - крепления к несущим конструкциям допускают свободные деформации панели в ее плоскости.

1.2.    Рекомендации выпущены во изменение 'Рекомендаций по проектированию и расчету конструкций с применением пластмасс' (М., 1969) в части расчета трехслойных панелей без ребер (типа 4) с профилиро — ванными металлическими обшивками, а также в части назначения температурных климатических воздействий для расчета трехслойных панелей.

1.3.    Изгибаемые трехслойные панели рассчитываются на равномерно распределенные нагрузки и на температурные климатические воздействия. Нормативные (расчетные) нагрузки йа панели следует принимать по главе СНиП 'Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования'. Нормативные (расчетные) величины температурных климатических воздействий, а также сочета -ни я временных нагрузок и температурных воздействий следует принимать по приложению 1.

1.4.    Расчетные сопротивления и физические характеристики материалов обшивок (стали, алюминия) следует принимать по главам СНиП 'Стальные конструкции. Нормы проектирования и 'Алюминиевые конструкции. Нормы проектирования'. Расчетные сопротивления и физические характеристики материалов заполнителя (пе-нопластов) следует принимать по соответствующим нормативным документам либо на основании экс пери мен-

тальных данных по согласованию с ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР.

1.5. Пример расчета трехслойной панели дан в приложении 2.

2* ОБОЗН АЧЕНИ Я

4    .     Рис.    1

-0^—-■

2.1. Геометрические характеристики конструкции (рис* 1):

Схема трехслойной панели: а - продольный разрез;

б — элемент поперечного сечения

?    -    расчетный    пролет панели, см;

YL — число пролетов панели;

И. • £    —    расчетная    длина    панели    (расстояние между

крайними опорами), см;

8

*>

г

к

F

3

С - расчетная высота сечения панели (расстояние между геометрическими осями обшивок), см;

-    толщина листа обшивки, см;

-    ширина полки профиля обшивки, см;

-    расстояние от геометрической оси обшивки до оси полки профиля, см;

-    толщина слоя заполнителя, подкрепляющего полку профиля обшивки, см;

-    площадь сечецря профиля обшивки на единицу ширины, см /см;

-    момент инерции профиля обшивки на единицу ширины, см /см.

Примечание. Площадь сечения и момент инерции профиля обшивки, а также положение ее геометрической оси определяются без учета отгибов (отбортовок) у продольных кромок панели.

4

2.2. Расчетною характеристики материалов:

— 2

Е - модуль упругости материала обшивок, кг/см ;

- коэффициент линейного расширения материала _ обшивок, 1/град;

R - расчетное сопротивление материала обшивок, кг/см^;    ^

Е — модуль упругости материала заполнителя, кг/см; Gr - модуль сдвига материала заполнителя, кг/см2;

■R - расчетное сопротивление материала заполнителя, кг /см ,

2.3. Характеристики жесткости конструкции:

D=E’3 - цилиндрическая жесткость обшивки, кг*см; D - цилиндрическая жесткость панели, кг.см;

при одинаковых по толщине и профилю обшивках —

при различных обшивках -

^jj а - коэффициент сдвиговой подат-^ ^ (J с    ливости    панели.

2*4. Нагрузки и воздействия:

, 2

о - равномерно распределенная нагрузка, кг/см или кг/м1 \ 1СГ4;

ТУ - перепад температур по толщине панели, град,С (определяется по указаниям прило -жения 1).

Примечание. Нормативные значения нагрузки и перепада температур обозначены нижним индексом ЙГнлг ф ); расчетные значения записаны без индекса.

2,5. Усилия и деформации (рис. 2):

R - опорная реакция (на единицу ширины панели), кг/см;

Q - поперечная сила (на единицу ширины панели), кг / см;

М - изгибающий момент в панели (на единицу ширины), кг см/см;

5

a)


S)


6)


нагрузки


JLmsm Дшишининнш пшшзшшпшпш

Я______В___С Й в с в

П I ? “ / й о в <Г j в л & « а

^ ^    ^    ^    /Р,1    I&    ^

*Е=-=а*

/%. /%



/У/


/£ /Уг_ /У,

/%1 л-1


Усилия от температурного перепада


ф£~т


Я


tB R~0 Q-0

M-0


в fl\R"/tM R R°\c я\ /"* L

r-\t f    <r\T“f


4 4!


,___йкг

ZHJ

Qm


5    £__Ji)


ЯА.


]>*    [3^


<5/СИЖ


i&aJ


:a


jo.


рис


. 2. Усилия в трехслойной изгибаемой панели:


_ однопролетной, б _ двухнролетной, в - трех -пролетной


M - изгибающий момент в обшивке (на единицу ширины), кгсм/см;

_ + Ж _ продольная сила в обшивке (на единицу ^ ширины), кг/см;

^ —прогиб панели, см*

Примечание* В расчетных формулах записаны усилия и прогибы только для левой половины длины панели (по рис* 2) ввиду симметрии статической схемы панели и распределения нагрузок (температур) по ее длине.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПРОГИБОВ ОТ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ (см. рис.2)


3.1, Опорные реакции определяются по формулам: для однопролетной панели —

Ед » 0,5    ;    (1)

для двухпролетной панели —


R


А


_ 0.0625 + К ’ 0,0833 + К


чг>


R


в


0.1042 + К Q I. 0,0833 + к * ’


(2)

(3)


для трехпролетной панели -0.0739 + (С


0.5


0,0925 + 1C


R,


0.1018 + К 0,0925 t 1C


(4)

(5)


3,2* Поперечные силы (максимальные) определяются по формулам:


для однопролетной панели —

Qa ш °>5 ^ i

для двухпролетной панели -


(6)


а - оS-Q.P62S + К/ at.

0,0 0/1833 + Н Н ’


(7)

7


- 0,1042 + к. p . ’ 0,0833 + К. У >


(8)


для трехлролетной панели -


В1


Q


-o,s


0.1111 + к. 0,0825 + К,



(9)

(10)


овг = о,5 с^е.    (и)

3.3. Изгибающие моменты в панели (максималь -ные) определяются по формулам:

для однопролетной панели -


м4 - 0,125 (^Е2, ;

(12)

для двухпролетной панели -

м. . 0-128 (о,от* «■ ,2

1 * 0,0833 + 1C

(13)

М - _ -М104- ^ .

В 0,0833 +IC Г ’

(14)

для трехпролетной панели —

М - 0 125 ( Q»fi.73iL +

1 *125 0,0825 + ю

) Q.& :

Г

(15)

м 0.0083

В ~ 0,0825 + К

(16)


3,4* Изгибающие моменты в обшивках (максимальные) определяются по формулам:

для однопролетной панели —

Md *» (0,125 + ^ ) 35“ CJ, б2-;    (17)

для двухпролетной и трехпролетной панели -

■ -0,32 Q.Q *    ,    (18)

где R - опорная реакция, определяемая по формуле (3.3 ) или (3.5),


3.5# Максимальный прогиб панели определяется по формулам:

для однолролетной панели -    ^

f - 0,125 (0,1042 + К ) -3— J


для двухпролетной панели —

(0.1005+ К. ) (0.0085+ К. ) Н'Н 0,0833 + К,


е*1


(19)

(20)

(21)


f “ 0,5    0,0833    + К,    D

для трехпролетной панели -    ^

1,1    (0.0980+    *,)    (0.0054+ К )

J 1,125    0,0925    + It    D

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПРОГИБОВ ОТ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР (см.рис.2)

4.1. Опорные реакции определяются по формулам: для двухпролетной панели -0.125 Р d


R


В 0,0833+ К. С I


V -

0,111

Л)оС

0,0925+ К-

С 1

V-

0.111

Do1

0,0925+ Ю

zl


0,0833+It С I 0.250    BJL

* ;

(22)

(23)

ПИ —

(24)

1У.

(25)


4.2. Поперечные силы определяются по формулам: для двухпролетной панели —


v


с Е


0,0833+ It

для трехпролетной панели -

0.111 Т>Л пУ


(26)


0,0925+ К С I


(27)


9