Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

15 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ имеет целью приближенное определение усилий, действующих со стороны трубопровода при его самокомпенсации на соединяемые им элементы оборудования и н.о.

  Скачать PDF

Показать даты введения Admin

Указания конструкторам №3% по определению усилий от трубопровода на оборудование (h.oJ

ГлаВныи интенер ГЮТЗПа    М.    ЧеркасоВ

j: В. Тар ха В Я. Гу ре Виц

Начальник техотдела    В.    Сгуденскии

Главный теплотехник Главный специалист

%83-ом fl.i/jc

Аннотация

В процессе проектирования трубопроводов конструктор должен иметЬ Возможность быстро определить с помощью приближенного расчета, проходит ли Выбранная трасса трубопровода на самокомпенсацию при ею теплоВом расширении.

Зля этой цели следует применять

у кон тазу-ом.

Однако, не менее Важным яВплетсл приближенное (так же с из Вестиым запасом) определение усилий, которыми трубопровод действует HQ HQ+исоединяемью с его помощью элементы оборудования электростанции, нисколько эти усилия ограничиваются за Водами - изготовителями оборудования.

Зля решения этой последующей задачи рекомендуется доннь/й У НОН

U83 ~om MZ//S

«■(—)

И ср *


(/множенной на коэффициент


з '


Zde llcp иS — средний радиус и толщина измененного

поперечного сечения.

На этот же коэффициент умножается измеренная В м длина участка для получении его приведенной длины.

Определение линии деист Вия равнодействующей силь( в каждой плоскости проекции пространственного трубопровода (фиг. 3). производится так же, как для П/iacкостного (с учетом условных Весов сторон, перпендикулярных рассматриваемой плоскости проекций) Вля последних условный Вес (кгс) равен длине по масштабу (мм), умноженной на 1,3.

/77 а к, например, для стороны СД В левой Верхней плоскости условный вес = 22 1,3 =28.6 кгс.^ ZQtfec.

Переходим к численному определению равнодействующей силы для плоскостного трубопровода по фиг. 5. В опусти мt что для этого трубопровода (f *УС- 26 мм. по графику УвОНа 1139-ом и 3^-36 мм. Вопускаемое напряжение [ЗЗпо формулам листа!5 этого УКОНа оказалось равным 8кгс/мм1*8оокгс/смг. Трубопровод ф 159 у б при YT =107 см 3.

По формуле (f) находим &3 - 8оо ■— =571 кге/см. Размер 6max по масштабу фиг S(1Поо) равен 250см.

250


По формуле (ч) находим R =/Д77    *    %*7$кгс.

Сила Я действует [В противоположных на-

/383'ом л. i/f/s

правлениях) на обе неподвижные опоры трубопровода.

Максимальный момент ее, действующий на левую неподвижную опору.

MSR S max = 110-2,5 ^бУЗкгс.м.

Равнодействующа я сипа & пространствен-наго трубопровода (tpue.5)t при найденных по-лре-дыдущему значениях (j3CKи W для заданного поперечного сечения, определяется по величине по pop муле [6).

далее находим моментbi, действующие 6 неподвижных опарах.

ГПак/ например, В точке Я па фиг. 3 имеем .*

Mz-R8( ; My~RBz) Mx=RBmax.

Направленные по осям координат состав-ляющие^силы И' (действующие на неподвижнь/е onapbi) следует находить из тех двух проекций, для которых L пр имеет меньшее значение.

Поскольку условные Веса пропорциональны приведенным длинам, сравниваем величины условных весов по фие. 3.

42 +18 + Z8 +30 -/18 ;

42 +35 +22 +30 * /30;

55 + 28*28 +39 = /ЧЧ.

Следовательно составляющие Rx,RyuRz нужно определять из двух верхних проекции

Rx-Rl-tq В

Rh = R СОЗоС

Rz - /£. ■ 5in<k

______ АШ*    ом.    л.    а/#

Литература

ЛЧ Указания конструкторам па применению критерия температурной самокомпенса -циц трубопровода,

/ЧОТЗЛ' 1967 г, UKOH НЗЗ-qm на IS лис так.

Л-2. теплоэнергетика fi?3 за 1965г.

В. Л. благонадежин "Критерии для оценки компенсирующей способности станционных трубопроводов"

Л-3    Проектирование трубопроводов тепловых

электростанций, б. В. Рудомино и W.H. Ремжин. Энергия, Лтрд. /970г.

f\-k    Нормы расчета элементов паровых

котлов на прочностьt ЦКТИt /966 г.

/383-ом л. /з/jtt



iJBb-ом n.lbflS


13АЗ ом п. isfis

Указания конструкторам па определению усилии от трубопро-бода на оборудование

Решаемая ниже задача— приближенное

определение усилий, действующих со стороны трубопровода при его самокомпенсации на соединяемые им элементы оборудования, и мл

ШрубапроВод должен быть предварительно рассчитан на допустимость действующих В нею напряжений самономпенсации "по критерию "

[см. УКОН И39-ОМ., 19Б7, jr~t).

Расчет "по критерию" а следовательно и приведенное ниже приближенное решение, не допускается для паропроВодоВ острого пара и горячего промперегреВа энергетических блоков

После саотВетстоующих припадочных расчетов В этих случаях необходим точный расчет на ЗВМ.

При использовании У КО На №~П39-ом необходимо ичито(Ваmb следующее:

1. Критериальные кривые на листе 2 У КОН а построены их автором на основании серии расчетов горячих трубопроводов, условна состоящих из одних прямых элементов (согласно Л-2)*

Соответствующие конфигурации оси трубопроводов получаются,если дуговые элементы заменить продолжением примыкающих к ним прямых элементов до их пересечения В жестком узле (фиг. / и фиг. 2).

Поэтому трубопроводы\ рассчитываемые "по критерию*' следует упрощать так, как пока-

fSB3'QM. 3//л

зона на фиг. / и фиг. 2 х)

*) В работах Л-f и Л-3 не принимается Во Внимание это соображение, что делает проверку "по критерию"менее обоснованной, В особенности гели yuumbiBamb повышенную гибкость крутоизогнутых отВодоВ.

2.    ПрастранстВенныи трубопровод следует проверять "по критерию" используя для зтаи цели три его проекции/ которые могут иметь Вид по фиг. 3.

Приведенная длина L пр В Выражениях для координат критериальной тачки пространственного трубопровода па фиг. 3 должна определяться как минимальная из приведенных длин каждой его проекции.

Lt-ff3fBC + /,3 СД *Д£

Ьг*ЯВ + 1,ЭВС tCA+ДЕ

Ьз - t,3ЯВ+вС + Cfit /,ЗДЕ

ЙВ, ВС,СД иД£ — Влины старом оси проетранст-Венного трубопровода. Коэффициент 1,3 относится к сторонеу которая перпендикулярна рассматриваемой плоскости проекций ■

Учет этого коэффициента (увеличения гибкости при кручении) соответствует Л-2.

3.    Если сторона оси пространственного трубопровода образует с рассматриваемой плоскостью . проекций угол не равный 90°, то ее приведенная длина В Зтай плоскости определяется па формуле

/383- ом. yfof


L - ff,3 jin2>f + COf ) Bj

где:

£-действительная длина этор стороны.

В частных случаях, при у7- 90° аз этой формулы получаем L =!, 3 £ и при ~о имеем L-£.

Переходим к рассмотрению задачи настоящего )/КОНа.

Цве кривые критериальной зависимости, согласно У кон МЗд-от, повторены без соблюдения масштаба на фиг. й

дни делят график критерия на три зоны: нижнюю (самокампенсации); среднюю (необходимость расчета на ЭВМ); Верхнюю (зону отсутствия самокампенсации). Вместо расчета на ЭВМ для трубопровода Л критериальная точка которого попала 5 среднюю зонуf машет быть изменена $го конфигурация 6 сторону увеличения гибкости. После этого должна бытЬ проведена Вторичная проверка "по критерию ит.д.

1Т1очна так же можно поступить с трудапраВодом1 критериальная точка которого находится В верхней зоне, таким образам, конфигурация трубопровода может считаться принятой только В тех случаях, когда его критериальная точка располагается В нижней зоне, или когда напряжение S нем не превос-ходит дапустимаеа согласно расчету наЗВМ.

так как В последнем случае машинный расчет Выдает усилия от трубопровода на o5opydoBaHueто следовательно Выводы настоящего УКОНа относятся к трубопроводу, критериальная тачка С которогоt согласно фиг. U, находите я В нижней зоне или на нижней кривой •


Ed'S

C6JL


При рассмотрении графика фиг.Ь устанавливав ем следующее'.

7Лочка С удалена am горизонтальной оси координат графика на Ус. Продолжим ординату точки С до пересечения с нижней кривой В точке Д. Ордината точки Д имеет длину Ул Применим далее такое рассуждение. Напряжение самокомпенсации пропорциональна паВышению температуры стенки трубопровода (если пренебречь изменением модуля упругости материала трубопровода Е и коэффициента^ линей -наго расширения при нагревании).


Ордината графика


Г EoLtf


при заданных


Значениях [SJ, Е (если не учитывать их измене-ния при нагревании) d и ^пропорциональна 3=dbt^ т.е. повышению температуры стенки трубопровода.

Следовательно имеем пропорцию Вс ‘JEJ-Ус ’Уз? если учесть, что нижняя кривая графика является кривой гарантированных допускаемых напряжений [d]%


От с ода


Sc -LSJ

Ус

Ул J


*)


где


ск


(см. ниже).


(!)


Перейдем к определению равнодействующей силы самокомпенсации Я плоскостного трубопровода (фиг.Z'j и пространственного трубопровода (фиг. 3),

Ручной расчет на самокомпенсацию Выполняется, кок правилоt методом упругого центра.


i См. прим, мя л Я


О83-ом.лб/^


По этому методу определяются упомянутые рабнодейстВующие силы И по величине и направлению*

Запустим, что найдена только линия действия силы R~8 одной п л оснасти расположения оси трубопровода согласна фие. 2 и В трех плоскостях проекций согласно срие.Э.

Как найти Величину R, если известна также наибольшее напряжение самокампенсации 6 трубопроводе (эс , определяемое по формуле [{) ?

Ответом на этот Вопрос являются фармульt

(4) и [6).

Эквивалентное напряжение 8 трубопроводе от нагрузок, BhiabiEaeMbix сомокомпенсацией, определяется ПО формуле (Л'Ь):

(*)

4"

[crj в формуле (4) ^ согласно листа /5 ИКОН Ц39-ОМ при величине /7/ по первой строчке таблицы на этом листе.

-г с к    ^ ск

Зля плоскостного трубопровода L ~0 и Ор

(ввиду незначительности} следует принять равным 0.

Магда получаем: ^ с*= 0,8 (ju ск,

ъ ск

где: <?и - ^

м ск

пи

w

и где коэффициент прочности поперечного сварного шва ^ц *0,8 f для труд из перлитных сталей катаных)

/V

n    j    LK    МиСК

Отсюда О j =    -

На фиг. 2 имеем Smax- наибольшее расстояние am оси трубопровода да линии дейстВия раВнодей-стВукпцеи■

СледоЕателЬно Ми ~ Я Втах1 откуда получаем согласно (3) \



Я В max ~W


и


S max,


N


где дзКраВнозначно dc В формуле (<) и W- зкВаториалЬныи момент сопротивления поперечного сечения трубопровода. При атсутстВии табличных данных для W можно принимать W- JT* %ср2^ еде 7ср -средний радиус поперечного сечения трубы и &~ее толщина.

/,/- коэффициент, учитывающий неточность определения В max.

Формула (Z) для пространстВеннаго трубопровода при &рс%0 принимает Вид:

уЪ.^иск)гскг'


где

С- fK


TkJ-iU t


с к г


тск=

М кР 2W


ск


(5)


Согласно фиг. 3 имеем ••

Mi и* - Я в max’у Мги - Я В1 ;

Мкр = Я Вг .
Подстановка этих значении В формул^ (5) дает при у^/ * 0,8 •

/383-ом j.ehf

У В max + 3,2+f § Bz)Z

зек Я 6 -w

<?/*W_

)/В max* + B,KflBz)Z


R--V


и


ide коэффициент 11 согласно объяснений/ к формуле^)

ТПеперЬ зодача состоит б том, чтобы найти линии двист бия равнодействующей силы (L ллоскост-кого и пространственного трубопровода.

Способы этого нахождения проще Всего можно показатьs используя числовые примеры.

Рассмотрим простейший плоскостной трубопровод согласно фиг. 5. Вообразим, что плоскость оси трубопровода горизонтальна и точки В серединах сторон его оси изображают проекции векторов 'условного Веса' этих Сторон-

Значения условных Весов при постоянном поперечном сечении трубопровода можно принять численно равными длинам соответствующих сторон:

X кrc * X мм * 1.0 кгс/мм.

Складываем по правилам сложения параллель-нь/х сил проверенные по масштабу Z8,46 и SO кгс.

Ux равнодействующая

0,^ 18 + 46 +50 = Пй кгс.

Представим трубопровод па фиг. 5 состоящим из двух участков с одинаковыми условными весами'.

0,5 01*0,5 •    =62 кгс-

Стык участков обозначен на этой фиг.(а также на фаг. 3 и 6) знаком Y .

Стык участков согласно фиг. 5 расположен на __1383*    ом.    л.    9h5

среднем элементе трубопровода (на И мм левее его правого конца).

Стык ^часткоВ согласно фиг.6 расположен на элементе длиною £ -54 мм-на /7 мм. Выше его нижнего конца.

Находим точку приложения у ело В носа Веса каждого ид двух участков па правилам сложения параллельных сил. для этого соединяем точки приложения условных Весов: 16 и 34 (левый участок по фиг. 5),    tZ    и    so    (правый    участок

по сриг. 5),

Согласно правилу сложения параллельных сил имеем пропорцию', ав :вс =34:28;

QB+BC =ас определяем по масштабу.

28

&С=ас

[Лем самым определяется точка "8"приложения 'левого условного Веса" напр.,из Выражения•*

1ас

Z8

34 t гв    61

Аналогично находим тачку приложения "правого услаВного hem"(условного Веса правого участка).

За линию действия равнодействующей принимаем прямунэг соединяющую точки приложения упомянутых условных Весов.

На фиг. 5,3 и б она изображена сплошной. Пунктиром на тех же фиг. показаны линии действия равнодействунзщей ^ определенные точным методом упругого центра.

Иде линии проходят через упругий центр и образуют между собою незначительный угол.

lobs


Если трубопровод имеет на каком-либо участке измененное поперечное сечение, то условный Вес зтого участка (кге) принимается численно равным

/383-QM.J: