Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

15 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ имеет целью приближенное определение усилий, действующих со стороны трубопровода при его самокомпенсации на соединяемые им элементы оборудования и н.о.

Показать даты введения Admin

Страница 1

Указания конструкторам №38 по определению усилий от трубопровода на оборудование (h*o.J

Главный инженер НОТЭПа    М.    Черкасов

Начальник техотдела    /i В.    Студенскии

Главный теплотехник - J , <    ,    g_    ТархаВ

Главный специалист    Я. Гуревич

t38i -ОП Л. ijjf

At.;л*.,I. 073

Страница 2

Аннотация

В процессе проектирования трубопроводов конструктор должен иметЬ Возможность быстро определить с помощью приближенного расчета, проходит ли дь/бранная трасса трубопровода на самокомпенсацию при его тепловом расширении.

Иля этой цели следует примени mb

УКОН Г/г 1139-ОМ.

Однако, не менее Важным является приближенное (так же с известным запасом") определение усилий, которыми трубопровод действует на Н0.'и соединяя Mbie с его помощью злементьi оборудования электростанции, насколько эти усилия ограничиваются заводами - изготовителями оборудования.

УЛЯ решения этой последующей задачи рекомендуется данный У ИОН

1333- ОМ Л 2-//J-

Страница 3

Указания конструкторат по определению усилии от трубопровода на оборудобание

Решаемая ниже задача— приближенное определение усилий, действующих со стороны трубопровода при его самакомпенсации на соединяемые им элементы оборудования, и н.о.

трубопровод должен быть предварительно рассчитан на допустимастЬ действующих в нем нспря жений само компенсации "по критерию "

(см. У КОН 1139-ОМ., 1967, л-1).

Расчет “па критерию", а следовательно у приведенное ниже приближенное решение, не допускается для паропрододов острого пара и горячего промперегрева знергетичеаких блоков

После соответствующих прикиданных расчетов В этих случаях необходим точный расчет на ЭВМ

При использовании У КО На /V? НЭП -ом необходима учитывать следующее:

1. Критериальные кривые на листе 2 Укона построены их автором на основании серии расчетов горячих трубопроводов, условно состоящих из одних прямых элементов [согласно Л-2)'

Соответствующие конфигурации оси трубопроводов получаются, если дуговые элементы заменить продолжением примыкающих к ним прямых элементов до их пересечения в жестком узле [фиг. 1 и фиг. 1J.

Поэтому трубопроводы, рассчитываемые "по критерию", следует упрощать так, как лака-

/383-ом. 3//у

Страница 4

зона на фиг. / и фиг. 2 х)

б) В работах Л-1 и Л-3 не принимается во внимание это соображение, что делает проверку по критерию"менее обоснованной, В особенности если учитЬ/ватЬ повышенную гибкость крутоиэогнутых отводов.

2.    Пространственный трубопровод следует проверять “по критерию" используя для этой цели три его проекции, которые могут иметь вид по фиг. 3.

Приведенная длина L пр В выражениях для координат критериальной точки пространственного трубопровода па фиг. 3 должна определяться как минимальная из приведенных длин каждой его проекции.

Я В* ВС+ 1,3 СД +ДЕ Ьг--ПВ + 1,ЪВС*СД+ДЕ L3*l.3RB + eC*CAt/3/lE

Я В, ВС СД иДЕ — длины сторон оси пространственного трубопровода. Коэффициент 1,3 относится к стороне, которая перпендикулярна рассматриваемой плоскости проекций-

Учет этого коэффициента (увеличения гибкости при кручении) соответствует Л-2.

3.    Если сторона оси пространственного трубопровода образует с рассматриваемой плоскостью . проекций угол ~f не равный 90 ° та ее приведенная длина В Этой плоскости определяется по формуле

L г (1,3 jin2-f + cof У) Bj

/383- ом. ц/i

Страница 5

где:

£- действительная длина этой стороны.

В частных случа ях, при <-f=go’ аз этой формулы получаем 1 = I,? В и при if) = о имеем L--B.

Переходим к рассмотрению задачи настоящего УКОНа.

Иве кривые критериальной зависимости/ согласно У кон 1139-от, повторены без соблюдения масштаба на фиг. й

Они делят график критерия на три зоны: нижнюю (самокомпенсации); среднюю (необходимости расчета на звы); Верхнюю (зону отсутствия само компенсации). Вместо расчета на ЗВМ для трубопроводакритериальна Я точка которого попала В среднюю зону, может быть изменена его конфигурация 6 сторону увеличения гибкости. После этого должна бытЬ проведена Вторичная проверка 'по критерию ит.д.

ГПочна ток же можно поступить с трубопроводом; критериальная тачка которого находится В Верхней зоне, таким образом, конфигурация трубопровода может считаться принятой только В тех случаях, когда его критериальная точка располагается В нижней зоне, или когда напряжение В нем не превосходит допустимого согласна расчету на ЗВ м.

так как В последнем случае машинном расчет Выдает усилия от трубопровода на оборудование, то следовательно Выводы настоящего УКОНа относятся к трубопроводу, критериальная тачка С которого, согласно фиг. Q, находится В нижней зоне или на нижней кривой-

Страница 6

При рассмотрении графика фиг. й устанавливаем следующее-.

ТПочка С удалена от горизонтальной оси координат графика на Ус. Продолжим ординату точки О. до пересечения с нижней кривой В тачке Д. Ордината точки Д имеет длину Уп Применим далее такое рассуждение. Напряжение самакомпенсации пропорционально повышению температуры стенки трубопровода (если пренебречь изменением модуля упругости материала трувопроВада Е и коэффициента^ линейного расширения при нагревании),

Ордината графика

у-

с EoLtf

S'tITL

при заданных

Значениях fdj, Е (если не учитывать их изменения при нагревании) с/ н L,пропорциональна J=dat, т е. повышению температуры стенки трубопровода.

Следовательно имеем пропорцию Sc '[В]-Ус 'Ул, если учесть, что нижняя кривая графика является кривой гарантированных допускаемых напряжении [<jJ,

Отсода Sc -С&] ~~ , х) Чл

где &с=(зз * (см. ниже).

Перейдем к определению равнодействующей силы самокомпенсации Я плоскостного трубопровода (фиг Z) и пространственного трубопровода (фиг. 3).

Ручной расчет на самокомпенсацию Выполняется, как правило, методом упругого центра.

i См. прищ. на л Я

1383-ом.лв/,г

Страница 7

Яо этому методу определяются упомянутые ровнодейстВующие силы R. по Величине и направлению.

Попустим, что найдена только линия действия силы R.-8 одной плосности расположения оси трубопровода согласно фие. 2 и В трек плоскостяк проекций согласно фиг.Э.

Как найти Величину Я, если известна также наибольшее напряжение сапакомпенсации 6 трубопроводе (эс , определяемое по формуле (<) ?

Ответам на этот Вопрос являются формулы

(й) и [б].

Эквивалентное напряжение в трубопроводе от нагрузок, Вызываемы* само компенсацией, определяется по формуле (Л-й):

4" 1^," ««О*«'

(г)

*' [dj В формуле (1) - согласно листа /5 ЭКОН ЦЭЗ-0М при Величине Я/ по перВой строчке тадЛицы на этом листе.

Зля плоскостного трубопровода Z = 0 и dp (ввиду незначительности) следует принять равным 0. ГПосда получаем: (л3 ск = ад (ju с*’

ск ГЛц0*

1 СК /Vf,

где.- &и * Tfu

W

и еде коэффициент прочности поперечного сварного шва *0.8 f для труб из перлитнЬ/х сталей катаных)

Отсюда dэ =

Л7и

W.

ск

/V

Страница 8

На фиг. 2 имеем В max - наибольшее расстояние от оси трубопровода до линии действия равнодействующей .

Следовательно Ми = R в max, откуда получаем согласно (3) ■

„ R.tjJpcL,

W    &    тах

где дзКравнозначна <jc В формуле (!) и W- экваториальный момент сопротивления поперечного сечения трубопровода. При отсутствии табличных данных для W можно принимать W = ур- Icp2-.^ еде 7ср -средний радиус поперечного сечения трубы и У- ее толщина.

/,/~ козффициент1 учитЬ/Вающий неточность определения В max.

Формула (Z) для пространственного трубопровода при &рс%0 принимает Вид-

где 3™= \f~MiuK t Мги*    сх    ПхрК

и -[    =    (S)

Согласна фиг. 3 имеем ■■ М/и*- Я В max ;

МгиК= R&1 ;

ск

Нкр = Я В г .

Подстановка этих значений В формулу f 5) дает при    « 0,8    '

1383- ом л. 8/.’.Г

Страница 9

&э - w У В тал + В,г+( J Si)1

W

„ Ы1-Ж2-

Jb max + В1*! J & г)2 Сде коэффициент И согласно объяснении к формуле^)

ТПеперЬ задача состоит В том, чтобы найти линии дейстВия равнодействующей силы R. плоскостного и пространственного трубопровода.

Способы этого нахождения проще Всего можно показать, используя числовые примеры.

Рассмотрим простейший плоскостной трубопровод согласно фиг. 5. Вообразим, что плоскость оси трубопровода горизонтальна и точки В серединах сторон его оси изображают проекции Векторов условного Веса " этил Сторон-

Значения условных Весов при постоянном попереч -ном сечении трубопровода можно принять численно равными длинам соответствующих сторон".

X кгс = X мм ■ 1.0 кгс/мм.

Складываем по правилам сложения параллельных сил проверенные по масштабу 23,46и 50 кгс.

Ux равнодействующая

0,-28 + 46+50 = ай кгс.

Представим трубопровод по фиг. 5 состоящим из двух участков с одинаковыми условными весами-.

0,5 В, =0,5 ■ Пй -62 кгс-

Стык участков обозначен на этой фиг.(а также на фиг. 3 и В ) эна ком J .

Стык участков согласна фиг. 5 расположен на _1383-ом. л э/15

Страница 10

среднем элементе трубопровода (на И мм левее его правого конца).

Стык участков согласно фиг.6 расположен на элементе длиною 8 -54мм-на /7 мм. Выше его нижнего конца.

Находим точку приложения условного Веса каждого из двух участков по правилам сложения параллельных сил. Рля этого соединяем точки приложения условных Весов: 1в и зй (левый участок по фиг. 5),    Ни 50 (правый участок

по фиг. 5),

Согласна правилу слежения параллельных сил имеем пропорцию:

QB : ВС =34 :28;

а В + ВС =ас определяем по масштабу.

СПем самым определиется точка "В"приложения ’’левого условного веса' напр., из выражения:

ас

18

зч t гв

'ОС

Z0

61

Аналогично находим тачку приложения "правого условного веса"(условного Веса правого участка).

За линию действия равнодействующей (L принимаем прямую, соединяющую точки приложения упомянутых условных весов.

На фиг. 5,3 и 6 она изображена сплошной. Пунктиром на тех же фиг. показаны линии действия равнодействующей P-J определенные точным методам упругого центра.

Обе линии проходят через упругий центр и образуют между собою незначительный угол.

Если трубопровод имеет на каком-либо участке измененное поперечное сечение, то условный вес этого участка (кге) принимается численно равным __ /383ом.    л:ю//у

Страница 11

измеренной по масштабу его Плане (мм).

7ср г

умноженной на коэффициент К-(^ j ^

где Чср и Sсредний радиус и толщина измененного поперечного сечения

На этот же коэффициент умножается измеренная в м длина участка для получения его приведенной длины.

Определение линии действия равнодействующей cu.nbi в каждой плоскости проекций пространственного трубопровода (фиг 3). производится так же, как для плоскостного (с учетом условных весов сторон, перпендикулярных рассматриваемой плоскости проекций)

Зля последних условный вес (кгс) равен длине по масштабу (мм), умноженной на 1,3.

IТ1ак; например, для стороны СД В левой Верхней плоскости условный вес - 223,3 -28.6 кгс-xs 2.8 /йс.

Переходим к численному определению равнодействующей силы для плоскостного трубопровода по фиг. б 3 о пусти м, что для этого трубопровода сГ -ус - 26 мм. по графику У КО На ИЗ 9-ом и У# --36 мм. Зопускаемое напряжение [O-Jпо формулам листа IS этого УКОНа оказал о сЬ равным 8 кгс/ммг- 8оа кгс/см1. Трубопровод ф IS9х6 при YP =107см3.

п    f \    >    Z

По срармупе (I) находим G-3 = 8оа •— =577кгс/см.

Размер В max по масштабу фиг■ S (/■■/оо) равен 730см.

„    , .    „    л    377-107 „ _

По срармупе (и)находим Ц =//——— 5 Z7J кгс.

Сила Я действует [в противоположных на-__ 1363-    ом    л.    иI/S

Страница 12

правлениях) на обе неподвижные опоры трубопровода.

Максимальный момент ее, действующий на левую неподвижную опору.

М = R В max = 2 7О- 2,5 -BIS'кгс. м.

Равнодействующая сипа & пространственного трубопровода (фиг-5), при найденных по-пре-дыдущему значениях (j3CK и W для заданного поперечного сечения, определяется по величине по формуле (б).

Валее находим моменты, действующие в неподвижных опарах.

ГЧак, например, В точке Я по фиг.З имеем:

MZ=RBI / My-Rdi'j Mx=RBmox.

Направленные по осям координат составляющие, силы /в' (действующие на неподвижнь/е onapbi) следует находить из тех двух проекций, для которь/х L пр имеет меньшее значение.

Поскольку условные Веса пропорциональны приведенным длинам, сравниваем Величины условнь/х весов по фиг. 3.

42 + 28 + 28 + 30 =128 ;

42 +36 +22 +30 « /30;

5S+28 + 2Z +39 = /ЧУ.

Следовательно составляющие R,x,RyuRi Нужно определять из двух верхних проекции

Rx = Ra t<] В

Rh = R созеС

Яг - R finds.

id83-ом. p. /г/д

Страница 13

Л и me pa my pa

Л-1 Указания конструкторам па применению критерия температурной самономпенса -учи трубопровода,

МОТЭП, 1967г, УКОН 1133-ом на 15листик.

Л-2. теплоэнергетика Н?3 за 1965г.

ВЛ. благонадежин ‘ Критерий для оценки компенсирующей способности станционных трубопроводов"

Л-3    Проектирование трубопроводов тепловых

зпектростанции. 6 В. Рудомино и К). Н. Репнин. Энергия, Лтрд. /970г.

П-k    Нормы расчета элементов паровых

котлов на прочность/ ЦКТИ, /96Ьг.

/’383-ом л. /з/jd

Страница 14

1383-0н n.lb/lS

Страница 15

si/si и "o-fm