Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

33 страницы

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе даны предложения по расчету преднапряженных целых и составных свай из тяжелого и легкого бетонов по первой и второй группам предельных состояний, содержатся конструктивные требования, предъявляемые к сваям без поперечной арматуры, а также приведены примеры расчета для случаев, наиболее часто встречающихся в практике проектирования свай. Предназначены для инженерно—технических работников проектных и строительных организаций.

Оглавление

Предисловие

Основные буквенные обозначения

1. Основные положения

   Основные расчетные требования

   Предварительные напряжения в железобетонных сваях

2. Материалы для предварительно-напряженных свай без поперечного армирования ствола

   Бетон

   Арматура

   Нормативные и расчетные характеристики бетона и арматуры

3. Расчет свай по предельным состояниям первой группы

   Расчет железобетонных свай по прочности

   Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

   Изгибаемые сваи

   Внецентренно-сжатые сваи

   Центрально-растянутые сваи

   Внецентренно-растянутые сваи

   Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси сваи

4. Расчет свай по предельным состояниям второй группы

   Расчет свай по образованию трещин

   Расчет свай по образованию трещин, нормальных к продольной оси сваи

   Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси сваи

   Расчет свай по раскрытию трещин

   Расчет по раскрытию, нормальных к продольной оси сваи

5. Конструктивные требования к предварительно-напряженным сваям без поперечного армирования ствола

Приложение 1. Примеры расчета

Приложение 2. Список литературы

Показать даты введения Admin

Страница 1

Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОНАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА

МОСНВА 1983

Страница 2

Госстроя СССР

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона

(НИИКБ)

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕПЫЮ-НАПРЯЯЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЯ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА

Утверждены директором НИИЖБ 22 ноября 1982 г^.

Москва 1983

Страница 3

УДК 624.154.3:624.155.1

Печатается по решению секции бетонных и железобетонных конструкций НТС НИИЖБ от 22 ноября 1980 г.

Рекомендации по проектированию предварительно-напряженных железобетонных свай без поперечного армирования ствола. М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1983 , с. 30.

Даны предложения по расчету преднвпряженных целых и составных свай из тяжелого и легкого бетонов по первой и второй группам предельных состояний, содержатся конструктивные требования, предъявляемые к сваям без поперечной арматуры, а также приведены примеры расчета для случаев, наиболее часто встречающихся в практике проектирования свай.

Предназначены для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл.1, ил.4, список лит.: 2 назв.

© Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона, 1983

Страница 4

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование предварительно-напряженных свай без поперечного армирования ствола с арматурой, сосредоточенной в центральной зоне поперечного сечения свай, применяемых в промышленном и гражданском строительстве.

Рекомендации разработаны на основе результатов исследований, проведенных в НИИЖБ Госстроя СССР и НИИПромстрое Минпромстроя СССР с учетом требований главы СНиП П-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции"а также реквиеждацжй "Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструк -ций из тяжелого бетона"(М., 1977) и "Руководства по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из бетонов на пористых заполнителях" (М., 1978).

При составлении расчетных формул учтены конструктивные и геометрические особенности свай данного вида.

Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн.н а у к Г.И.Ьердлчевек»!, кандидаты техн.наук В.А.Якушин, Е.А.Чжстяков, Е.Ы.Чериковер, Н.К.Ахмедов, инж.Е.В.Кубашов) совместно с НИИПром -строем Минпромстроя СССР (канд. техн.наук А.Д.Назаров) и ГПИ " Фундамента роек т" Мкнмонтажспецстроя СССР (инженеры Г.М.Лешин, В.Ф.Соко -лова).

Все замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просим направлять в НИИЖБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул. Д.б.

Дирекция НИИЖБ

3

Страница 5

ХНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1.    Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении

элемента:

Af - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центре тяжести сечения;

N - продольная сила;

О - поперечная сила.

2.    Характеристики предварительно-напряженного элемента

б0 - предварительное напряжение в напрягаемой арматуре до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля под воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемое согласно указаниям пп. I.2I. 1.25 и 1.27 Руководства /I/ с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

601 и 6ох - напряжения б9 с учетом соответственно первых и всех потерь.

3.    Характеристики материалов

Дар и    расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для пре

дельных состояний соответственно первой и второй групп;

#р и #Рж - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп ;

-    передаточная прочность бетона, назначаемая в соответствии с указаниями п.2.3 Руководства /I/;

-    расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы;

Qtc _ расчетное сопротивление продольной арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

ВвЖ- расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению для предельных состояний второй группы;

п - отношение модуля упругости арматуры £0 к модулю упругости бетона Cg

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

h - высота и ширина квадратного сечения сваи;

г - длина сваи;

F„ - площадь сечения всей напрягаемой арматуры;

а - расстояние от равнодействующей усилий в напрягаемой арматуре

Страница 6

до ближайшей грани сваи, принимаемое равным h/2; ht - рабочая высота сечения сваи, равная h -а , т.е. h /2;

.г - высота сжатой зоны бетона;

}    - относительная высота сжатой зоны бетона, равная т/h0 , т.е.

jr/0,5 h ;

% - граничное значение относительной высоты сжатой зоны;

&в - эксцеятрщитет продольной силы N относительно центра тяже -сти приведенного сечения, равный M/N и определяемый в соответствии с указаниями п.3.41 Руководства /V;

Рфс - эжсцеятршжтет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия N0 относительно центра тяжести приведенного сечения;

JU - коэффициент армирования, принимаемый равным отношению площади сечения всей напрягаемой арматуры к 1/2 площади поперечного сечения элемента, т.е. FM /0,5 /7 *    ;

ат - ширина раскрытия нормальных трещин в уровне равнодействующей усилий в напрягаемой арматуре.

I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

I.I. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование предварительно-напряженных железобетонных свай сплошного квадратного сечения, выполненных без поперечного армирования ствола с продольной арматурой в центральной зоне поперечного сечения, изготов -ляемых из тяжелого и легкого бетонов и предназначенных для исполь -зования в условиях, перечисленных в п.1.1 главы СНиП П-21-75 иБе -тонные и железобетонные конструкции".

Г.2. Продельная арматура размещается в центральной зоне поперечного сечения сваи симметрично относительно его центра тяжести. Центральной зоной поперечного сечения считается квадратный участок, границы которого удалены от соответствующих сторон сечения сваи не менее чем на 0,35/?.

1.3. Расчет целых и составных железобетонных предварительно-напряженных свай без поперечного армирования ствола следует выполнять с учетом общих требований главы СНиП П-21-75 и положений настоящих Рекомендаций.

Примечание. При проектировании составных свай следует дополнительно учитывать особенности расчета и конструирования стыковых соединений.

Страница 7

1.4.    Проектирование железобетонных свай, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повьшвнной влажности, следует вести с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП П-28-73 "Защита строительных конструкций от коррозии".

Основные расчетные требования

1.5.    Предварительно-напряженные железобетонные сваи без поперечного армирования ствола должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы). Необходимость выполнения расчетов, перечисленных в п.1.11 главы СНиП П-21-75, устанавливается в зависимости от условий, в которых работают сваи и от вида применяемой арматуры.

Примечание. Ссылки на действующие нормативные документы даны по их состоянию на декабрь 1982 г.

1.6.    Сваи должны быть рассчитаны по прочности и трещиностойкости:

а)    на изгиб от усилий, возникающих при подъеме сваи на копер за одну точку, расположенную от торца на расстоянии 0,294 L, где

длина призматической части сваи; при этом коэффициент перегрузки н нагрузке от собственного веса сваи не вводится (я» 1,0), а коэффициент динамичности К принимается равным 1,8 - при расчете по прочности и 1,25 - при расчете по трещиностойкости;

б)    на изгиб, на внецентренное сжатие или растяжение в зависимости от усилий, возникающих в строительный и эксплуатационный периоды.

Примечание. Расчет по раскрытию трещин при проектировании свай допускается не производить, веля на основании опытной проверки или практики применения свай в подобных условиях установлено, что ширина раскрытия трещин не превивает предельно допустимых величин.

1.7.    Величины нагрузок и воздействий, порядок их учета, значения коэффициентов перегрузок и коэффициентов сочетания нагрузок при выполнении расчетов по п.1.6,6 настоящих Рекомендаций следует принимать с учетом указаний пп. 1.10, I.I3-I.I5 Руководстве /I/.

1.8.    При расчете свай на усилия, указанные в п.1.6,а настоящих Рекомендаций, к трещиностойкости нормальных сечений предъявляются требования I-й категории, т.е. образование трещин не допускается,

1.9.    При расчете свай на усилия, указанные в п.1.6,б настоящих Рекомендаций, к трещиностойкости нормальных сечений предъявляются требования в соответствии с таблицей.

6

Страница 8

Напряженное состояние сечения

Категория требований к трещиностойкости свай и допустимая ширина кратковременного а г «р и длительного ат.дл раскрытия трещин для свай с аоматттюй класса

А-1У, A-У, Ат-1У, Ат-У

Ат-У1, Вр-П, К-7

Сечение полностью

1-я категория

растянуто

1-я категория

Сечение частично сжато

3-я категория Ят.кр * 0,15 мм erfi = 0,1 мм

1-я категория

I.10. К трещиностойкости наклонных сечений свай без поперечного армирования ствола предъявляются требования 1-й категории.

Предварительные напряжения в железобетонных сваях

1.11.    Предельную величину предварительного напряжения продоль -ной арматуры в0 следует принимать равным:

а)    при механическом способе натяжения:

для стержневой арматуры    * 0t95    ;    (I)

для проволочной арматуры б0 $ 0,76 Qа1 ;    (2)

б)    при электротермическом способе натяжения стержневоя арматуры

б о * 0,J- 300 -5525 .    СЗ)

где t - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными

гранями упоров), принимаемая равной L + 0,5 м.

При электротермическом способе натяжения величину (Т9 следует назначать с учетом допустимых температур нагрева - см.пЛ.21 Руководства /I/.

1.12.    При расчете предварительно-напряженных свай следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры в соответствии с п.1.22 Руководства /I/ и п.1.4 Руководства /2/.

1.13.    Величина предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры согласно указаниям п.1.24 Руководства /I/.

1.14.    Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия 6Гм не должны превышать величин (в долях от передаточной прочности бетона #0 ), указанных в табл.6 главы СНиП П-21-75.

7

Страница 9

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ    СВАЙ

БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА

Бетон

2.1.    При разработке рабочих чертежей свай, проектные марки бето

на по прочности на осевое скатив, по морозостойкости и водонепроницаемости, а также его передаточную прочность R, следует назначать в соответствии с указаниями главы СНиП П-21-75. Если проектная марка бетона принята выше минимального значения, указанного в    табл.7

главы СНиП П-21-75, передаточная прочность должна составлять н а менее 70 % проектной марки бетона.

2.2.    При проектировании свай в рабочих чертежах должны быть указаны марки бетона по прочности на осевое сжатие, по морозостойкости и водонепроницаемости.

2.3.    При проектировании свай, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, должны быть предусмотрены мероприятия, обес -почивающие коррозионную стойкость бетона.

2.4.    Материалы, применяемые для приготовления бетона свай, должны отвечать требованиям соответствующих стандартов и обеспечивать получение бетона заданных марок по прочности, морозостойкости и водонепроницаемости .

2.5.    Для тяжелого бетона в качестве крупного заполнителя следует применять фракционированный щебень крупностью не более 40 мм из естественного камня или гравия.

Для бетона целых свай длиной до 12 м, армированных стержневой арматурой в качестве крупного заполнителя допускается применять гравий.

2.6.    Для приготовления керамзитобетонной смеси следует применять цементы марок 400 и 500: портландцемент , сульфатостойкий,пластифицированный портландцемент.

В качестве крупного заполнителя следует использовать керамзит, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 9757-73 и 9759-76. При этом максимальная крупность зерен не должка превышать 20 мм. В качестве мелкого заполнителя мэжно применять пористые пески, плотные пески или же их смеси.

Арматура

2.7.    При проектировании свай классы и марки стали для продольной напрягаемой адиатурц. конструктивной арматуры головы и острия.а

Страница 10

также монтажных петель следует назначать в соответствии с указаниями пп. 2.15, 2.17-2.21 Руководства /]/в

2.8.    Для армирования свай следует применять арматуру, отвечаю -поло требованиям действующих норм проектирования железобетонных конструкций, стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий на арматурную сталь.

2.9.    Качество и количество арматуры должно быть подтверящено актом на скрытые работы с указанием результатов механических испытаний стали.

Нормативные и расчетные характеристики бетона и арматуры

2.10.    При проектировании свай и свайных фундаментов нормативные и расчетные характеристики бетона и арматуры следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП П-21-75, Руководств /1,2/, а также настоящих Рекомендаций.

3. РАСЧЕТ СВАИ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ Расчет железобетонных свай по прочности

3.1.    Расчет свай по прочности производится:

а)    на монтажные усилия, возникающие при перевозке и подъеме сваи на копер; в этом случае расчетные сопротивления бетона сжатию

и растяжению следует принимать по табл. 12 Руководства /I/ при пiff * 1,1;

б)    на усилия, возникающие в свае в строительный и эксплуатаци -онный периоды; в этом случае значение коэффициента тfl принимается с учетом указаний п.3.1 Руководства /I/. При условии погружения сваи в грунт (за исключением просадочного) на всю длину, расчет следует выполнять при rvf1 = 1,0 (см.п.3.1,а Руководства /I/).

3.2.    Расчет железобетонных свай по прочности следует производить для сечений, указанных в п.3.9 главы СНиП П-21-75.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси сваи

3.3.    Определение предельных усилий в сечении, нормальном к продольной оси сваи, производят в соответствии с указаниями п.3.10 главы СНиП П-21-75.

3.4.    Расчет сечений, нормальных к продольной оси сваи, выполняют как для общего случая расчета нормальных сечений железобетонных

9

Страница 11

элементов согласно п.3.28 главы СНиП П-21-75, а также лп.3.18, 3.43 и 3.59 Руководства /I/; для случаев, перечисленных в п.3.5 - с учетом указаний настоящих Рекомендаций.

3.5.    Расчет сечений, нормальных к продольной оси сваи, в елу-

чае, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена в центральной зоне поперечного сечения сваи, производят в зависимости от соотношения йежду величиной относительной высоты сжатой зоны бетона § *    , определяемой из соот

ветствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона £ * , при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Ra . Величину £ , следует определять по формуле (22) Руководства /I/.

3.6.    При соблюдении условия § =    расчетное сопротивление арматуры R„ в соответствии с указаниями п.3.13    главы

СНиП П-21-75, следует умножить на коэффициент условий работы тalf , приняв % ш

Изгибаемые сваи

3.7. Расчет сечений, указанных в п.3.5 настоящих Рекомендаций (рис.I), следует производить в зависимости от высоты сжатой зоны,

равной

& пр ■ h

где - см.п.3.6 настоящих Рекомендаций,

(4)

Рис.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемой железобетонной сваи, при расчете ее по прочности

10

Страница 12

Расчет веден исходя из следующих условий: а) при ? ” й < 3» - из Условия

М « 0,5    (h    -X)    ;

б) при f = 4f ' ?« " из Условия

м <    *    Я,

Л7 ^    О

(5)

(6)

В условии (6) значения Ал и находят либо по формулам:

Л * ?* ( / - 0,5 ?я )    (7)

Л - ^r(h-j) ,    (8)

либо - по табл.25 и 26 Руководства /I/;

£, - см. п.3.5 настоящих Рекомендаций.

Значение £ = при сопоставлении его с допускается опре -делять при тич “ 1.0.

3.8.    При расчете свай на изгиб рекомендуется соблюдать условие п.3.10 Руководства /1/.

3.9.    Продольную арматуру подбирают следующим образом: а) вычисляют значение

Ап -

R пр h* ’

6) при А0 в Ал (см.табл.25 Руководства /I/) площадь продольной напрягаемой арматуры определяют по формуле

с    2 М

та„ • Ra ■ V • Л

(9) сечения

(10)

где значение V и величину £ *    ,    необходимую    для вычисления

тлч (см.п.3.7 Руководства /I/), принимают по табл.26 Руководства /I/ в зависимости от значения А0 . Если Аа > Ая, следует увеличить размеры сечения сваи или повысить марку бетона.

Внецентренно-сжатые сваи

3.10. При расчете внецентренно-сжатых свай необходимо учитывать случайный эксцентрицитет вс* в соответствии с указаниями п.1.22 главы СНиП П-21-75 и эксцентрититет, возникающий в результате смещения сваи в плане на величину, допускаемую главой С Н и П Ш-9-74 "Основания и фундаменты. Правила производства и приемки работ , а также влияние прогиба на несущую способность свай в соответствии с указаниями п.3.42 Руководства /I/. Влияние прогиба учитыва -ется только для части сваи, выступающей над поверхностью грунта.

З.И. Прочность нормальных сечений внецентренно сжатых свай (рис.2) производят из условия

II

Страница 13

(И)

Ne, * 0,S Rnp • fr x ( h- x) ,

где высоту сжатой зоны бетона л определяют:

а) по формуле (12) при условии, что вычисленная по этой ж е формуле высота сжатой зоны J ^ 0,5 h ,

. _ * * V. Л»

Л в —    •    —    »

В пр h

где мв4 - см. п.3.6 настоящих Рекомендаций.

Значением при сопоставлении его с 0,5 £,h л ять при mak * I.

- см. п.3.5 настоящих Рекомендаций.

(12)

допускается опреде-

N

Рис.2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно-сжатой железобетонной сваи при расчете ее по прочности

б) по формуле (13) при условии, что вычисленная по этой ж е формуле высота сжатой зоны

х ^ 0,55 h ,

N * «с F»

R*h

где бс - напряжение в арматуре, принимаемое равным <*е = 60~ б(

(13)

но не менее - Ree \ бпринимаемое равным:

предельное

напряжение в арматуре.

бе = 5000 кг с/см*" (при mf1 * 0,85); бе = 4000 кгс/сж^ (при fi * I или Wf1 * I, jJ.

При условии, что X > h , следует увеличить размеры сечений оеаи или изменить армирование и величину предварительного напряжения б, ;

Страница 14

в) если условия "а" и "б" не соблюдается, расчет выполняют по

формуле

*****    ’    F,

(14)

3.12. Предельную несущую способность внецентренно-сжатых свай Nn при заданных размерах сечения, прочности бетона, армировании и начальном эксцентрицитете приложения продольной силы без учета гибкости определяют в зависимости от величины относительного обжатии бетона и начального эксцентрицитета из условий:

а) при ые ^ 1,1 h 1

или в том случае, когда ос <1,1

и    ^    0^5'»    .    —    по    формуле    (15)

!~~ГТ

N„ • hi - бс Fm ,    (16)

где X - 0.5h - е. * Vl0,5h-f.)‘ .ы'е.Ь ,    (17)

бе - см. п.З.П настоящих Рекомендаций.

Если значение N„ окажется отрицательным, это значит, что при заданных характеристиках свая не способна воспринять усилия о т внешней нагрузки;

б) при

" яр ••

е0 * 0,5h 1    _    по    формул

. сС

N.

- тащ 0 0 F„ ,

(18)

(19)

где высоту сжатой зоны х вычисляют по формуле (20) или (21)

I - 0,5h - е0 *    0,5h ~е,)г + cte,h ,    (20)

с учетом зависимости для mak (см.п.3.7 Руководства /I/)

(21)

х - 0,5h - ее к * y(0,5h - е0к)% + oimglt fye0 ,

где

(22)

f * - см. п.3.5 настоящих Рекомендаций.

При расчете по формуле (21) необходимо определить коэффициент согласно п.3.13 главы СНиП П-21-75 по найденному значению Л. Если значение тач окажется выше максимально допустимого, то следует оп*» ределять по формуле (20) при максимально допустимом значении т0ч •

13

Страница 15

производят

в) если условия по формуле

"а" и "б" не выполняются, расчет

s Rnfihx бд FH ,

гДв j - 0.5h-е.к, * V(0.ih-e,K,)‘ **Ье„Кг s

В формулах (23) и (24):

К, 9 1 + <*

I *С    (4    бс \ U 1 " /I

*'ш ITi'V-T.) T.~f - f

1- ^

1 fig

f 1 - To)

fj-1*

Zx

Центрально-растянутые сваи

(23)

(24)

(25)

(26) (27)

3.13. Расчет прочности нормальных сечений растянутых свай с продольной арматурой, расположенной в центральной зоне поперечного сечения, производят из условия

N * твщ R. Fн ,    (28)

где твч - см. п.3.7 Руководства /I/.

Внецентренно-растянутые сваи

3,14. Незаваспо от величины эксцентрицитета в прочность нормальных сеченкА свай проверяют нз условна

Ne„ « 0,5 R,p hi (Л-J),    (29)

где

j _ Штм fig F н - N б пр h

(30)

таЧ - см. п.3.7 Руководства /I/.

Если J * 0,5    ,    то    в    условие    (29)    подставляют    значение

х « 0,5 $0h , где %я - см.п.3.6 Руководства /V. При 2 * 0 необходимо увеличить количество арматуры.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси сваи

3.15. Для предварительно-напряженных изгибаемых и внецентренно-сжатых свай без поперечного армирования ствола расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует производить в соответствии с указаниями п.3.36 СНиП П-21-75 и п.3.34 Руководст-

Страница 16

ва IV\ при этом рабочую высоту сечения условно принимают равнойг Ащг* 0,9/? .

3.16. Расчет по прочности наклонных сечений внецентренно-растя-нутых свай на действие поперечной силы производят аналогично расчету изгибаемых свай, однако при этом значения R, умножают на коэффициент К^, определяемый в соответствии с указаниями п.3.60 Руководства /V*

4. РАСЧЕТ СВАЙ ПО ПРВДШНЬМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ Расчет по образованию трещин

4.1.    Железобетонные сваи рассчитываются по образованию трещин:

нормальных к продольной оси сваи;

наклонных к продольной оси сваи.

4.2.    Расчет по образованию трещин производят с целью

а)    избежать их появления в сваях, к трещиностойкости которых предъявляются требования I-й категории;

б)    выявления необходимости проверки по раскрытию трещин свай, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории.

Учет нагрузок, коэффициента перегрузки п и коэффициента точности натяжения тт следует производить в соответствии с п.1.6 настоящих Рекомендаций и п.1.12 Руководства /I/.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси сваи

4.3.    Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных свай усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при расчете по образованию трещин следует определять исходя из положений, приведенных в п.4.2 Руководства /I/.

4.4.    Расчет по образованию трещин производят в соответствии с указаниями пп. 4.3-4.7 Руководства /I/, при этом из формул исключают члены, относящиеся к арматуре Fa , и , и принимают ем =0

В формуле (183) Руководства /I/ член ЯрЯ Мт необходимо умножить на коэффициент 0,9.

Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении сваи при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси, приведены на рис.З.

15

Страница 17

Рис.З. Схема усилий и эгшр«» папряжений в поперечном сечении сваи при расчете его. по образованию трещин, нормальных к продольной оси сваи при изгибе (а), при внецентренном сжатии (б) и внецентренном растяжении (в)

I - ядровая точка; 2 - центр тяжести приведенного сечения

16

Страница 18

Расчет по образованию трещинt наклонных к продольной оси сваи

4.5.    Для изгибаемых свай расчет по образованию трещин, наклон -ных к продольной оси сваи, можно не производить, если соблюдается условие (201) Руководства [\] при * 0,9/7.

4.6.    Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси сваи, следует производить из условий (202) - (204) и (208) Руководства /I/.

Расчет свай по раскрытию трещин

4.7.    По раскрытию трещин рассчитываются только изгибаемые и внецентренно-сжатые железобетонные сваи со стержневой арматурой, к которым предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости (см.табл.I настоящих Рекомендаций).

4.8.    Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси сваи, на усилия, возникающие в ней после погружения в грунт, производится на кратковременное и на длительное раскрытие трещин.

Расчет по раскрытию трешин. нормальных к продольной оси сваи

4.9.    Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси сваи а г ♦ следует определять в соответствии с указаниями пп.4.18 - 4.20, 4.22 Руководства /I/ и пп. 4.10 - 4.14 настоящих Рекомендаций.

Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении сваи при расчете его по ширине раскрытия трещин, нормальных к продольной оси сваи, приведены на рис.4.

4.10.    Коэффициент армирования сечений fi следует принимать равным отношению площади сечения всей продольной арматуры FM к 1/2 площади поперечного сечения сваи

4.11.    При расчете по трещиностойкости необходимо учитывать коэффициент Кс (см. п.4.19 Руководства /I/).

4.12.    При расположении    продольной    арматуры

в несколько рядов по высоте сечения при условии, что расстояние от оси крайнего ряда до центра тяжести сечения сваи не превышает расстояния, указанного в п.1.1 настоящих Рекомендаций, коэффициент (см. п.4.20 Руководства /I/) допускается принимать равным у, * I.

17

Страница 19

Рис.4. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении сваи при его расчете по ширине раскрытия трещин, нормальных к продольной оси сваи

а - при изгибе; б - при внецентренном сжатии; в, г - при внецентренном растяжении (соответственно при е ^ 0,8/?/2) и еос •* °.8 h/2

I - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой или наи менее растянутой зоне; 2 - центр тяжести площади соответствен 18 но арматуры и приведенного сечения

Страница 20

4.13.    При определении коэффициента f по формуле (219) Руководства /I/ значение ju следует принимать равным jh ~ р (см.п.4.10 настоящих Рекомендаций).

Коэффициент (см.п.4.19 Руководства Д/) не учитывается.

Допускается также не учитывать коэффициент .

4.14.    Для рассматриваемых свай выражения п. 4.34 Руководства /I/ принимают вид:

f ' - 0 ; Г - 0 ;

,    4М,    .

1 “ h 9 R„,

* 0,5 ( h - х) ;

(32)

при этом усилие Nc (см.п. 4.33 Руководства Л/) не должно бъггь растягивающим.

5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯШШШ СВАЯМ БЕЗ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ СТВОЛА

5.1.    Длину целых свай, а также элементов составных свай следует принимать от 4 до 12 м.

5.2.    Поперечное сечение свай рекомендуется принимать равным 25x25, 30x30, 35x35, 40x40 и 45x45 см.

5.3.    В стадии изготовления необходимо обеспечить условия для свободного деформирования ствола свая при передаче предварительного напряжения с арматуры на бетон.

При использовании неразъемснх форм для облегчения извлечения свая должен быть предусмотрен технологический уклон боковых граней формы.

£>.4. Минимальное расстояние между стержнями арматуры следует принимать согласно пп. 5.21 - 5.24 Руководства /I/.

5.5.    При использовании в качестве напрягаемой рабочей арматуры высокопрочной проволоки, арматурных канатов и стержневой арматуры периодического профиля, натягиваемых на упоры, установка постоянных анкеров у концов сваи не требуется.

5.6.    Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры следует принимать в соответствии с п. 5.34 Руководства Д/.

5.7.    Косвенное армирование концов свай следует назначать согласно п. 2.19 Руководства /V• при этом в оголовнике сваи, на участке диво! до2hустанавливают сетки, а в острив сваи, на участке длиной не менее h - спираль.

В составных сваях участки, прилегающие к стыку, должны быть усилены косвенной арматурой на участке длиной не менее h.

19