Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

57 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе содержатся основные сведения по расчету, проектированию, строительству и реконструкции пропарочных камер с целью снижения расхода тепловой энергии. Приведены данные по выбору ограждений камер, теплоизоляционных материалов, требования к паро- и гидрозащите. Дано краткое описание рекомендуемых систем пароснабжения и тепловой автоматики

Оглавление

1. Общие положения

2. Теплотехнический расчет неутепленных пропарочных камер периодического действия

   Исходные данные

   Методика расчета расхода энергии

3. Теплотехнический расчет утепленных пропарочных камер периодического действия

   Расчет схемы ограждений

   Методика расчета утепленных ограждений камер

4. Теплотехнический расчет камер непрерывного действия с неутепленными и утепленными ограждениями

5. Теплоизоляционные материалы

6. Паро- и гидрозащита теплоизоляционных материалов

7. Конструкции эффективных пропарочных камер периодического действия

   Общие требования к проектированию ограждений камер

   Конструктивные особенности ограждений камер с теплоизоляционными материалами

   Конструктивные особенности ограждений камер из керамзито-бетона

   Конструктивные особенности ограждений камер с экранной изоляцией

   Конструкции днища камер

   Основные требования к конструкциям крышек и гидрозатворов камер

   Особенности изготовления и монтажа теплоизолированных камер

8. Пароснабжение камер

9. Автоматизация процесса тепловлажностной обработки железобетонных изделий

Приложение 1. Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд

Приложение 2. Примеры теплотехнического расчета пропарочных камер с неутепленными и теплоизолированными ограждениями

Приложение 3. Составы керамзитобетона для ограждений пропарочных камер

Приложение 4. Технические характеристики материалов для теплоизоляции камер

Приложение 5. Подбор диаметров дроссельных диафрагм

Приложение 6. Система автоматизированного управления тепловой обработкой изделий (САУ-ТО)

Показать даты введения Admin

Страница 1

ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР

Рекомендации

Рпо снижению расхода

тепловой энергии в камерах

для тепловлажностной обработки железобетонных изделий

Ив

Страница 2

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЗАВОДСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ И ИЗДЕЛИЙ (ВНИИЖЕЛЕЗОБЕТОН) МИНСТРОЙМАТЕРИАЛОВ СССР

Рекомендации

по снижению расхода

тепловой энергии в камерах

для тепловлажностной обработки железобетонных изделий

Москва Стройнздат 1984

Страница 3

УДК 666.982.2.035.5 : 621.1.004.183

Рекомендованы к изданию Научно-техническим советом ВНИИжелезобетона.

Рекомендации по снижению расхода тепловой энергии в камерах для тепловлажностной обработки железобетонных изделий /ВНИИ-железобетон Минстройматериалов СССР. — М.: Стройиздат, 1984.— 56 с.

Содержат основные сведения по расчету, проектированию, строительству и реконструкции пропарочных камер с целью снижения расхода тепловой энергии. Приведены данные по выбору ограждений камер, теплоизоляционных материалов, требования к паро- и гидрозащите. Дано краткое описание рекомендуемых систем пароснабжения и тепловой автоматики.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл. 29, ил. 16.

3203000000-295 и

—' Инструкт.-нормат., II вып. -

134—83

ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СНИЖЕНИЮ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ В КАМЕРАХ ДЛЯ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОИ ОБРАБОТКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИИ

Редакция инструктивно нормативной литературы Зав. редакцией Л. Г. Б а л ь я н

Редактор М. А. Жарикова

Мл. редактор Л. И. М е с я ц е в а

Технический редактор С. Ю. Титова

Корректор И. В. Медведь Н/К

Сдано в набор 23.IK83 г.    Подписано    в    печать    18.01.84    г.    Т-02141

Формат 84Х 108/и    Бумага тин. № 2    Гарнитура    «Литературная*

Печать высокая Уел. неч. л% 2,94 Уел. кр.-отт. 3,16 Уч.-иэд. л. 4,0 Тираж 12 000 экз    Изд. № XII-586    Заказ    2268    Цена    20    коп.

Стройнздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а Фабрика «Картолнтография*. ул. Зорге, 16

© Стройиздат, 1984

Страница 4

ВВЕДЕНИЕ

Наиболее распространенным типом тепловых установок являются пропарочные камеры периодического и непрерывного действия, на долю которых приходится свыше 80% годового выпуска сборного железобетона.

Фактический коэффициент полезного использования тепловой энергии (КПИ) в пропарочных камерах не превышает 20%. Основные причины низкого КПИ заключаются в нерациональной конструкции тепловых установок, у которых теплоемкость ограждений из тяжелого бетона в 5—б раз превышает теплоемкость прогреваемых изделий; в больших потерях тепла через неплотности ограждений; в отсутствии на многих заводах аппаратуры для регулирования подачи пара.

«Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях» (СН 513-79) регламентируют средний расход тепловой энергии 670—840 МДж/м3 (160—200 тыс. ккал/м3). Устранение утечек и выбросов пара может обеспечить увеличение КПИ тепла в установках с 20 до 35%.

Дальнейшее увеличение КПИ тепла может быть достигнуто повышением термического сопротивления элементов ограждений камер (стен, днища, крышки) и снижением их теплоемкости.

Наиболее простым способом снижения энергоемкости тепловой обработки является замена обычно применяемого для изготовления камер тяжелого бетона на легкий, например высокопрочный, керам-зитобетон. Однако при такой замене КПИ не превышает 50—55%.

В качестве принципиально новых, конструктивных решений, обеспечивающих повышение коэффициента полезного использования тепловой энергии в камерах, могут рассматриваться ограждения с теплоизоляционным слоем, защищенные металлическим листом или специальным покрытием от увлажнения, либо ограждения с экранной изоляцией (и воздушными прослойками), не требующей специальной парогидрозащиты.

В Рекомендациях отражены результаты практического опыта эксплуатации эффективных пропарочных камер с различного рода системами пароснабжения и регулирования тепловых процессов.

Рекомендации разработаны ВНИИжелезобетоном Минстрой-материалов СССР (кандидаты техн. наук Р. В. Вегенер, Г. А. Объе-щенко, С. Е. Ленский, О. А. Демидов, Э. А. Соколова, В. Г. Довжик, А. Э. Гордон, инж. В. П. Иванов) при участии Госстроя СССР (инженеры П. А. Деменюк, В. А. Смирнов), НИИЖБа Госстроя СССР (д-р техн. наук Б. А. Крылов, канд. техн. наук А. И. Ли), Главленстрой-материалов (инж. В. Б. Мурычев, канд. техн. наук А. П. Бочаров), КТБ Стройиндустрия Минпромстроя СССР (инженеры А. В. Андрейченко, М. М. Цесельский), ЦНИИСа Минтрансстроя (канд. техн. наук А. Р. Соловьянчик), ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР (кандидаты техн. наук Б. И. Костенко, Ю. П. Клюшник).

Все замечания и предложения просим направлять во ВНИИжеле-зобетон по адресу: 111524, Москва, ул. Плеханова, 7.

3

Страница 5

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование, строительство и реконструкцию пропарочных камер периодического и непрерывного действия.

1.2.    Рекомендации содержат:

методы теплотехнического расчета пропарочных камер с различными видами ограждений;

конструктивные решения ограждающих конструкций;

основные требования к системам пароснабжения и системам автоматического регулирования процесса тепловлажностной обработки бетона в камерах.

1.3.    В основу проектирования и реконструкции пропарочных камер положен принцип теплозащиты ограждений камер периодического действия с их внутренней стороны и камер непрерывного действия с наружной стороны.

1.4.    При назначении режимов тепловлажностной обработки изделий в теплоизолированных камерах не требуется стадии изотермического прогрева. Прекращение подачи пара в таких камерах следует осуществлять после разогрева изделий до расчетной температуры с дальнейшим их естественным остыванием в закрытой камере.

1.5.    Устройство вентиляционных систем в теплоизолированных пропарочных камерах не рекомендуется.

1.6.    Снижение расхода • тепловой энергии в теплоизолированных камерах может быть достигнуто только при подаче в них строго расчетного количества пара, что обеспечивается работой систем автоматического регулирования или установкой дроссельных диафрагм с своевременным прекращением подачи пара.

2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НЕУТЕПЛЕННЫХ ПРОПАРОЧНЫХ КАМЕР ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ

Исходные данные

2.1.    Компоненты теплового баланса для неутепленных ограждений из тяжелого бетона являются базовыми величинами для теплотехнического расчета неутепленных пропарочных камер.

2.2.    Методика расчета сводится к суммированию отдельных компонентов теплового баланса за полный цикл тепловой обработки изделий в неутепленных и утепленных камерах и распространяется на проектирование новых и реконструкцию действующих установок.

Компоненты теплового баланса состоят из полезного и непроизводительного расходов тепловой энергии. В Рекомендациях принято, что к полезному расходу относятся затраты тепла на разогрев бетона изделий и металла форм. Непроизводительный расход состоит из потерь тепла ограждениями камеры в окружающую среду и в грунт. Задача расчета сводится к максимально возможному снижению непроизводительных потерь тепловой энергии.

Компоненты общего расхода определяются по таблицам. В таблицах даны численные значения компонентов полезного расхода Qn в МДж/мз бетона пропариваемых изделий в плотном теле и компоненты удельных потерь тепла <7/ в МДж на единицу поверхности ограждений камерного блока за полный цикл тепловой обработки.

Страница 6

2.3.    Таблицы базовых значений Qn и q\ составлены для статистически усредненных условий и режимов работы пропарочных камер, принятых в качестве стандартных.

Приведенные в таблицах величины действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых формовочных цехах с температурой + 15°С;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) то=Н) ч;

разность между начальной и конечной температурой разогрева бетона и металла форм Д/ = 80— 15=65дС (для бетонов на шлако-портлаидцементах Д /=90—15=75°С);

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой Т) —8 ч; длительность остывания камер с открытой крышкой Т2—6 ч; длительность остывания закрытой камеры с изделиями в течение двух выходных дней при пятидневной рабочей неделе т3—50 ч; длительность последующего (после 50 ч) остывания наружных стен открытой камеры Т4=6 ч;

количество оборотов в сутки ямных камер т- 1; заглубление камеры в грунт /i = 0,5 м;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температуры /а —+5°С.

2.4.    При отклонении условий и режимов работы реконструируемых или вновь проектируемых камер от стандартных значений, приведенных в п. 2.3, табличные значения Qn и <7/ умножаются на коэффициенты, данные в примечаниях к основным таблицам.

Методика расчета расхода энергии

2.5. Основным показателем, характеризующим экономичность пропарочных камер, является коэффициент полезного использования в них тепловой энергии (КПИ).

В общем виде КПИ тепла определяется по формуле

Т) =

Qn Qn Ч~2 Q0

(1)

где Qn — полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона (с учетом тепловыделения цемента) и металла форм, МДж/М3; 2 Q0 — общая сумма непроизводительных потерь тепла, МДж/м3.

26. Численные значения Qn определяются независимо от типа пропарочных камер по табл. 1, 2 и 3 в зависимости от марки бетона, вида цемента и металлоемкости форм.

2.7. Непроизводительные потери тепла в камерах с неутепленными ограждениями, МДж/м8, определяются путем суммирования отдельных компонентов теплового баланса за полный цикл тепловой обработки:

2 Q0 = Qi-f*Q2-f-Q3~bQ<»    (2)

где Q{ — потерн тепла через надземную часть наружных стен за время активного пропаривания; Q2 — потери тепла при остывании наружных стен после прекращения подачи пара с учетом остывания в течение выходных дней; Q3 — потери тепла при остывании перегородок; Q4 — потери тепла в грунт за полный цикл тепловой обработки, включая время выдержки изделий в закрытой камере без подачи пара.

5

Страница 7

(3)

Слагаемые формулы (2) могут быть представлены в виде

Q, = -;

К, Кк    V6

q _    (<72~h0.2    q2')    Fi .

v6

Q _ (<73 + 0.2 <?3r) ^2 .

(4)

(5)

Q,= -**■,    (6)

где VK —объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру, м3; Кб —объем бетона изделий (в плотном теле), загружаемых в камеру, м3; /Са — коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры, определяемый как частное от деления объема бетона изделий ь плотном теле на объем камеры; Fi — наружная поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру), м2; F2 — площадь перегородок, м2; F3 — поверхность соприкосновения стен и днища камеры (по наружному обмеру) с грунтом, м2; q\ — удельные потери тепла с наружной надземной поверхности Fx камерного блока за т0 =10 ч активного пропаривания при Д/-=65°С. МДж/м2 (табл. 4 и 10); q2 — удельные потери тепла с наружной надземной поверхности F{ камерного блока при их остывании после прекращения подачи пара за Т|-Ьт2=14 ч, МДж/м2 (габл. 5 и 11); q2 — то же, при их остывании в течение выходных дней за т3-[-Т4= = 56 ч, МДж/м2 (табл. 7 и 13); <73 — удельные потери тепла с поверхности перегородок при их остывании после прекращения подачи пара за ti-|-t2=14 ч, МДж/м2 (табл. 6 и 12); </3' — то же, при их остывании в течение выходных дней за тз+т4=56 ч, МДж/м2 (табл. 8 и 14); <74 — удельные потери тепла з грунт с поверхности F3 днища камерного блока и части наружных стен, расположенных ниже уровня пола за время т0 4-Т| = 18 ч, МДж/м2 (табл. 9 и 15).

Примечания: 1. При расчете VK , Fb F2 и F3 камер, секционированных в блок, учитываются габариты всего блока.

2.    Если расчет ведется для блока камер с различными коэффициентами заполнения /С3 отдельных отсеков, величина /С3 определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

3.    Для определения среднесуточного (за пятидневную рабочую неделю) расхода тепловой энергии <7СР на возмещение потерь из-за остывания ограждений камерного блока удельные потери q2 (табл. 5 и 11) и фз (табл. 6 и 12) суммируются с одной пятой расходов q(табл. 7 и 13) и <7з' (табл, 8 и 14). Таким образом, среднесуточные удельные потери при остывании ограждений определяются по формулам:

для наружных стен    q2cP = <72-fO,2 <7'2, МДж/м2;    (7)

для перегородок    <7зср    =<7з+0,2    q3\    МДж/м2.    (8)

2.8. Пример теплотехнического расчета камер с неутепленными ограждениями приведен в прил. 2.

Табл. 1—3 предназначены для определения расхода тепловой энергии на разогрев бетона изделий и металла форм (над чертой — МДж/м3, под чертой — тыс. ккал/м3); табл. 4—9 — для определения удельных потерь через ограждения из тяжелого бетона (над чертой — МДж/м2 под чертой — тые. ккал/м2).

Страница 8

Таблица 1

Цемент

Расход тепловой энергии для разогрева бетона на тяжелых заполнителях с учетом тепловыделения цемента при марках бетона

М 100—М 250

М 300-М 350

М 400-М 500

Портландцемент марки 400—500

126

109

92

30

26

22

Шлакопортландцемент марки 400—500

151

126

100

36

30

24

Таблица 2

Цемент

Расход тепловой энергии для разогрева легкого бетона с учетом тепловыделения цементов при марках бетона

М .50—М 100

М 150-М 250

М 300-м 350

Портландцемент марки 400—500

71

100

80

17

24

19

Шлакопортландцемент марки 400—500

80

109

100

19

26

24

Таблица 3

Масса металла, т, на 1 м3 бетона

О

т

3

4

5

6

7

8

9

Расход тепловой энергии для разогрева металла форм и форм вагонеток

80

113

146

180

214

247

280

314

19

27

35

43

51

59

67

75

Примечание. Если конечная температура разогрева отлична от стандартной, то значения расходов энергии в табл. 1—3 нрини-

*к-15 ж    __    „    tK—15

мать с коэффициентами /(— для Д/ = 75*С

65

для Д f=65°C и К—

75

7

Страница 9

Таблица 4

Толщина наружных стен ограждений камеры из тяжелого бетона, м

0.4

0.3

0.2

0.15

Удельные потери тепла с поверхности F\ надземной части стен камерного блока из тяжелого бетона в процессе пропаривания

11,3

13.6

17,0

19,2

2,7

3,25

4,05

4,60

Примечание. При режимах тепловой обработки с параметрами т'о и Л t\ отличными от стандартных, значения табл. 4 прини

маются с коэффициентом К—

At' т'о 650

Толщина наружных стен

Таблица 5

Удельные потери тепла qt с поверхности надземной части наружпых стен камеры Р\ при остывании после прекращения подачи пара при F\!Vv, m*“l

блока из тяжелого бетона, м

0,2

0.3

0.4

0.6

0.6

0,7

0.8

0.9

1.0

1.2

0,4

23,9

24,9

25,5

26,2

26,8

27,2

27,8

28,3

28,7

5,70

5,95

6,10

6,27

6,40

6,52

6,64

6,75

6,86

0,3

20,9

23,0

23,9

24,7

25,1

25,5

25,7

26,0

26,4

27,2

5,00

5,50

5,70

5,90

6,00

6,10

6,15

6,20

6,30

6,50

0,2

19,7

20,9

21,6

22,0

22,4

22,8

23,0

23,2

23,4

23,6

4,70

5,00

5,15

5,25

5,35

5,45

5,50

5,55

5,60

5,65

0,15

18,8

18,8

18,8

18,9

19,1

19,2

19,5

19,6

19,7

19,7

4,50

4,50

4,50

4,52

4,56

4,60

4,65

4,68

4,70

4,70

Таблица 6

Толщина перегородок камерного блока из тяжелого бетона, м

Удельные потерн тепла q» с поверхности Ft перего* родок камерного блока при остывании после прекращения подачи пара при /УУК, м*”1

0.2

0.3

0.4

о.б

0,6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.2

0.4

37,3

37,7

38,9

39,8

40,6

41,4

42,3

42,7

43,3

8,90

9,00

9,30

9,50

9,70

9,90

10,1

10,2

10.35

0,3

33,0

34,1

34.9

35*8

36,3

36,8

37,3

37,7

37,9

38,3

7,90

8,15

8,35

8,55

8,67

8,80

8,90

9,00

9,05

9,15

Страница 10

Продолжение табл. 6

Толщина перегородок камерного блока из тяжелого бетона, м

Удельные потери тепла ?9 с поверхности Л перегородок камерного блока при остывании носле прекращения подачи пара при PJVK, м-

0,2

0,3

0,4

0,6

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1.2

0,2

28,3

28,5

28,9

29,3

29,7

30,1

30,5

30,9

31,1

31,4

6,75

6,80

6,90

7,00

7,10

7,20

7,30

7,40

7,45

7,50

0,15

23,4

23,7

24,1

24,3

24,5

24,7

24,9

25,1

25,3

25,5

5,60

5,67

5,75

5,80

5,85

5,90

5,95

6.00

6,05

6,10

Примечание. При длительности остывания с параметрами Ti и т2, отличными от стандартных, величины табл. 5 и 6 принимаются с коэффициентами табл. 6'.

Таблица 6'

Время остывания закрытой камеры. Ti»**

Коэффициенты при времени остывания камеры j2 с открытой крышкой, ч

3

4

6

8

10

2

0,55

0,68

0,90

1,06

1,23

4

0,61

0,74

0,92

1,10

1,27

6

0,67

0,77

0,96

1.14

1,30

8

0,73

0,82

1,00

U6

1.31

Таблица 7

Толщина наружных стен

Удельные потери тепла q2 с поверхности Fi надземной части наружных стен камерного блока при оотывании

п    п«|>    Я.IV -1

шражденни камерного блока из тяжелого бетона, м

0.2

0,3

0,4

0.5

0,6

0,7

0.8

0.9

1.0

1.2

0,4

36,0

38,5

40,6

42,3

44,0

45,2

46,0

47,1

47,7

8,60

9,20

9,70

10,1

10,5

10,8

11,0

11,2

11,4

0,3

31,4

32,6

33,5

34,3

35,2

36,0

36,8

37,7

38,5

39,8

7,50

7,80

8,00

8,20

8,40

8,60

8.80

9,00

9,20

9,50

0,2

25,1

26,0

26,8

27,6

28,0

28,3

28,7

29,1

29,7

30,1

6,00

6,20

6,40

6,60

6,70

6,75

6,85

6,95

7,10

7,20

21 1

21,8

22,3

22,7

22,9

23,1

23,2

23,4

23,4

23,5

0,15

5,05

5,20

5,33

5,42

5,47

5,52

5,55

5,59

5,60

5,62

9

Страница 11

Таблица 8

Толщина перегородок камерного блока из тяжелого бетона, м

Удельные потери тепла qs' с поверхности перегородок камерного блока при остывании в течение выходных дней при FJVк, м”*1

0,2

0.3

0,4

0.6

0,6

0.7

0.8

0.9

1.0

1,2

0.4

54.4

58,2

60,7

63,2

65,7

67,0

69,1

70,8

72,0

13,0

13,9

14,5

15,1

15,7

16,0

16,5

16,9

17,2

0,3

46,0

47,3

49,0

50,7

51,9

53,2

54,4

55,3

56,1

57,0

и.о

11,3

11.7

12,1

12,4

12,7

13,0

13,2

13,4

13,6

0,2

33,5

34,8

35,8

36,6

37,7

38,3

38,9

39,4

39,8

8,00

8,30

8,55

8,75

9,00

9,15

9,30

9,40

9,50

0.15

26,8

27.6

28,0

28,7

29,1

29,5

29,7

29,9

30,1

6.40

6,60

6,70

6,85

6,95

7,05

7,10

7,15

7,20

Таблица 9

Длительность выдерживания в закрытой камере To + Ti. ч

10

12

14

16

18-24

Потери тепла в грунт <74 с поверхности Fb днища и части наружных стен камеры, расположенных ниже нулевой отметки

16,3

14,9

13,8

13,2

12,6

3,90

3,55

3,30

3,15

3,00

Примечания. 1. Значения температур грунта /а па границе нулевых колебаний даны на геотермической карте СССР (прил. 1).

2. При значениях h и ta , отличных от стандартных, величины табл. 9 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 9'.

Таблица 9'

Значения

Коэффициент

А, м:

0

1,15

1

0,90

1,5

0,85

2

0,80

'а, °С:

0

1,13

+ 10

0,90

+ 15

0,80

10

Страница 12

Таблицы 10—15 предназначены для расчета удельных потерь тепла через ограждения из керамзитобетона (над чертой — МДж/м2, под чертой — тыс. ккал/м2).

Таблица 10

Толщина наружных стен ограждений камеры из керамзитобетона', м

Потери тенла q\ с поверхности Fi надземной части наружных стен камеры в процессе пропаривания

5,7

1,36

7,9    9,6

1,88    2,30

Примечание. При режимах, отличных от стандартных, значения табл. 10 принимаются с коэффициентами согласно примеч. к табл. 4.

Таблица 11

Толщина наружных стен камерного блока из керамзитобето«а, м

Удельные потери тепла q2 с поверхности надземной части наружных стен камер из керамзитобетона при остывании после прекращения подачи пара при FJVK, м"“*

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.2

14.63

14.79

14,92

15,05

15.22

15,38

15,55

15,72

15.88

16,09

0,3

3.50

3.54

3,57

3.60

3.64

3,68

3,72

3,76

3,80

3,85

12.12

2.90

12.12

12,12

12.29

12,46

12,62

12,75

12.92

12,96

13,17

0.2

2,90

2,90

2.94

2.98

3.02

3,05

3.09

3.10

3,15

10.45

2.50

10.62

10,70

10./8

10.03

10,87

10.87

10,87

10.87

10.87

0,15

2,54

2.56

2.58

2.40

2.60

2,60

2.60

2,60

2,G0

Таблица 12

Толщина .перегородок камерного блока из керамзитобетона, м

Удельные потери тепла qэ с поверхности перегородок камер из керамзитобетона при остывании после прекращения подачи пара при FJVK, м-1

0.2

0,3

0.4

0,5

0.6

0,7

0.8

0.9

1.0

1.2

0,3

25,3

26,0

26,8

27.2

27,6

28,0

28,5

28,9

29.3

29,7

6,05

6,20

6,40

6,50

6,60

6,70

6,80

6,90

7,00

7,10

20,7

20,7

21,1

21.3

21.6

21,7

21.8

21,9

22,0

0,2

1

4,95

4,95

5,05

5,10

5,15

5,19

5,22

5,24

5,25

0,15

16,7

17.0

17,2

17.3

17,4

17,5

17,6

17,6

17,7

17,7

4,00

4,05

4,10

4,14

4,17

4,19

4,20

4,21

4,22

4,23

Примечание. При длительности остывания камер, отличных от стандартных условий, значения табл. 11 и 12 принимаются с коэффициентами табл. 6'.

11

Страница 13

Таблица 13

Толщина наружных стен ограждений камерного блока из керамзито-

Удельные потери тепла q/ с поверхности F, надземной части наружных стен камер из керамзнтобетона при остывании в течение выходных дней при P\/VK ,

м-1

0.2

0.3

0,4

0.6

0,6

0,7

0.8

09

1.0

1.2

0,3

16,7

18,4

19,2

19,6

19,9

20,1

20,5

20,7

20,9

21,1

4,00

4,40

4,60

4,68

4,75

4,80

4,90

4,95

5,00

5,05

0,2

13,3

13,6

14,1

14,3

14,5

14,6

14,8

14,9

15,0

15,1

3,17

3,24

5,37

3,42

3,46

3,50

3,53

3,55

3,58

3,60

0,15

11,2

11,4

11,6

11,7

11,8

11,9

11,9

12,0

12,0

2,68

2,73

2,77

2,80

2,83

2,84

2,85

2,86

2,86

Таблица 14

Толщина перегородок

Удельные потери тепла q3' с поверхности перегородок

камер из керамзнтобетона при остывании в течение выходных дней при Л/У*, м“*

камерного блока из керамзнтобетона, м

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.2

0,3

31,8

33,1

34,1

34,8

35,4

36,0

36,4

36,6

36,8

36,9

7,60

7,90

8,15

8,30

8,45

8,60

8,70

8,75

8,78

8,80

0,2

22,6

23,7

24,3

24,5

24,7

24,8

25,0

25,1

25,2

25^

5,40

5,67

5,80

5.85

5,90

5,93

5,96

6,00

6,03

6,05

0,15

17,8

18,1

18,4

18,5

18.7

18,8

18,8

18,8

18,8

18,8

4.25

4,32

4,39

4,43

4,47

4,49

4,50

4.5С

4,50

4,50

Таблица 15

Толщина днища и подземной части стен, м

Удельные

потерн

Толшина днища и подземной части стен, м

Удельные

потери

Без подсыпки из

С подсыпкой из ке-

керамзитового гравия

рамзитового гравия

0,15

12,6

толщиной 0,2 м 0.15

3,77

3,00

0,90

0,20

11,5

0.20

3,56

0,85

2,75

0,30

9.42

0,30

2,51

0,60

2,25

Примечание. При нестандартных условиях значения табл. 15 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 9'.

Страница 14

3. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ УТЕПЛЕННЫХ ПРОПАРОЧНЫХ КАМЕР ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ

Расчетные схемы ограждений

3.1. При проектировании новых камер и при реконструкции действующих вертикальные ограждения могут быть выполнены в трех вариантах:

составная стенка с наружным бетонным ограждением и слоем теплоизоляции с внутренней стороны, защищенным гидро- и пароизоляционным материалом (перегородки камер имеют теплоизоляционные слои с двух сторон);

составная стенка с экранной изоляцией, имеющая наружное бетонное ограждение, внутренний асбоцементный лист и воздушную полость между ними, разделенную по толщине на несколько воздушных прослоек с помощью экранов из легких тонких полимерных материалов (типа листового пластика). Для уменьшения радиационной составляющей обращенные друг к другу поверхности, образующие воздушную полость ограждений, покрыты алюминиевой фольгой или светоотражающими лаками;

составная стенка из несущих каркасных элементов (из бетона или металла), наружного и внутреннего ограждающих асбоцементных листов и воздушной полости между ними, разделенной по толщине на несколько воздушных прослоек. Обращенные друг к другу поверхности асбоцементных ограждающих листов покрыты алюминиевой фольгой или светоотражающими лаками.

Расчетные схемы стен ограждений эффективных пропарочных камер приведены на рис. 1.

Рис. 1. Расчетные схемы стен ограждений а -- бетонная с теплоизоляцией: / — бетонная стенка; 2 — теплоизоляционный слой; 3 — парогидрозащитный слой; б — бетонная с воздушной прослойкой: / — бетонная стенка; 2 — асбоцементный лист; 3 — экраны; 4 — алюминиевая фольга или светоотражающий лак; в — каркасная с прослойкой: / — асбоцементные листы; 2 — экраны; 3 — алюминиевая фольга или светоотражающий лак

3.2. Снижение непроизводительных потерь тепла может быть обеспечено также при замене ограждений камер из тяжелого бетона на керамзитобетонные. Однако, учитывая, что ЮПИ тепла в камерах

13

Страница 15

в этом случае не может превышать 50—55%, такой вариант реконструкции камер может быть рекомендован лишь в случаях, когда установка теплоизоляционных материалов или устройство воздушных прослоек в силу местных условий не представляется возможным.

3.3. Днище камер может быть выполнено сплошным или с воздушной полостью.

При проектировании новых камер под основанием днища (из тяжелого или легкого монолитного или сборного железобетона) устраивается подсыпка из керамзитового гравия либо выполняется ненесущий пол из тонких плоских или ребристых плит с созданием ьоздушной полости между полом и основанием.

Применение теплоизоляционных материалов для утепленйя днища новых камер не рекомендуется.

При реконструкции камер на существующее бетонное основание укладываются блоки из пеностекла с последующей его гидрозащитой цементной стяжкой. Устройство керамзитовой подсыпки, воздушных полостей и установка керамзитобетонных плит при реконструкции камер не рекомендуется в связи с резким уменьшением полезного объема камер.

Расчетные схемы днища камер приведены на рис. 2.

Рис. 2. Расчетные схемы днища камер

а — керамзитобетонная плита с подсыпкой (типовой проект): 1 — бетонная плита; 2 — подсыпка из керамзитового гравия; б — фальш-днище: / — бетонная плита перекрытия; 2 — воздушная прослойка; 3 — бетонное основание

3.4. Для оценки теплозащитных свойств утепленных ограждений может быть принят коэффициент эффективности утепления «, который в общем виде определяется по формуле

а=1 —

0У

(9)

где 2 q0У и 2 q0 — суммарные удельные потери тепла за полный цикл тепловой обработки, МДж, с 1 м5 поверхности соответственно утепленного и неутепленного ограждений.

3.5 В условиях нестационарного теплового режима, в котором работают ограждения пропарочных камер, коэффициент а должен быть различным для отдельных элементов ограждений (надземной части поверхности, перегородок, заглубленной в грунт части наружных стен, днища).

Страница 16

Однако для упрощения расчетов, проектирования и последующего монтажа камер целесообразно принимать величину аСр одинаковой для всех элементов ограждений камер.

При реконструкции действующих камер, когда по техническим причинам невозможно обеспечить одинаковое термическое сопротивление днища, стен и перегородок, для днища принимается отдельное значение аднср.

В общем случае суммарные удельные потерн тепла, МДж/м2, могут быть определены по формуле

(1-аСр).    (10)

где 2 (Jo —суммарный удельный непроизводительный расход тепла при неутепленных ограждениях камерного блока с аналогичными габаритами, определяемый по табл. 1—9;

2<7о

В случае, когда аднСр, суммарные удельные потери тепла определяются по формуле

2 <7оу —2 (<7!+<72сР-НзсР) (1—аСр)+94 (1—ал„).    (11)

3.6. Удельные потери тепла, МДж/м3, пропариваемого бетона рассчитываются по формуле

V V    2    (Q    1У ^i)

2 Q°y = — ve ’    (12)

где Ft —поверхность соответствующих элементов ограждений камерного блока, м2;

Уб —объем бетонных изделий в плотном теле, прогреваемых в камерном блоке, мэ.

3.7. Коэффициент полезного использования тепла КПИ в утепленной камере определяется по формуле

______Оп_

Qo (1—°ср)

(13)

Решая уравнение относительно аср, получаем

(*ср—

Лу (Qn-I-S Qq)—Qn Лу 2 Qo

(14)

Формулой (14) следует пользоваться для определения усредненного коэффициента эффективности а р по заданному КПИ тепла в проектируемой или реконструируемой камере.

Для сравнительной оценки утепления ограждений вне зависимости от переменных значений расходов тепловой энергии на нагрев бетона изделий (с учетом экзотермии) и металла форм, колеблющихся в широких пределах, рекомендуется принять эти величины неизменными, а именно: Q —126 МДж/м3 (30 тыс. ккал/м3) (бетон марки М 250 на портландцементе, табл. 1) и QM =113 МДж/м3 (27 тыс. ккал/м3) (удельная металлоемкость 3 т/м3, табл. 3), т. е. Qn в =239 МДж/м3 (57 тыс. ккал/м3).

Тогда для расчета аср можно пользоваться формулой

х\у (239+2 Qq)—239 т)у 2 Qo

(14')

15

(Хер

Страница 17

Методика расчета утепленных ограждений камер

3.8. При проектировании новых камер с ограждениями, имеющими внутренний слой теплоизоляционного материала, теплотехнический расчет ведут в следующей последовательности:

а)    по данным разд. 2 определяют тепловой баланс камеры аналогичных габаритов, но с неутепленными ограждениями;

б)    задают максимально возможное значение КПИ тепла (%тах= =0,85) :

в)    по формуле (14) определяют коэффициент эффективности утепления Оср;

г) по табл. 16 выбирают несколько вариантов параметров тепловой изоляции (толщину слоя и коэффициент теплопроводности материала), соответствующих полученному значению аср . При этом толщина теплоизоляционного слоя с каждой стороны перегородки должна быть равна половине выбранной толщины теплоизоляционного слоя для наружных стен (для идентичных теплоизоляционных материалов);

Таблица 16

Коэффициент эффективности утеплении ограждений

Коэффициент теплопроводности хи тепловой изоляции, Вт/(м-°С)

изоляции

0.04

0.06

0,08

0.12

0,15

При толщине стен из тяжелого бетона 0,3 м

0,04

0,79

0,89

_

_

, -

0,07

0,70

0,80

0,85

0,85

0.10

0,62

0,69

0,76

0,82

0,86

0.1!

0,57

0,65

0,60

0,70

0.82

0,17

0,68

0,72

0,80

При толщине стен из тяжелого бетона 0,2 м

0,04

0,89

__

_

-

__

0,07

0,80

0,86

0,88

0,10

0,79

0,81

0,84

0,88

0,14

0,66

0,74

0,80

0,84

0,87

0,17

0,61

0,69

0,75

0,82

0,86

При толщине стен

из тяжелого бетона 0,15 м

0,07

0,83

0,88

0,90

0,93

_

0,10

0,78

0,83

0,86

0,90

0,14

0,72

0,79

0,83

0,87

0,17

0,61

0,76

0,80

0,85

д) по выбранным параметрам 6И и Я,и определяют ассортимент необходимых теплоизоляционных материалов для стен и перегородок камер (по данным прил. 3);

Страница 18

е)    в соответствии с расчетной величиной аСр по данным табл. 17 выбирают величину теплового сопротивления изоляции /?„ днища камеры;

ж)    при выборе варианта днища с керамзитовой подсыпкой (рис. 2, а) определяют толщину слоя подсыпки керамзитового гравия:

6П= ^ Rn    (^)

где б б — толщина керамзитобетонной или бетонной плиты основания днища, м; Яб —теплопроводность керамзитобетона (принимается по данным прил. 4 в зависимости от объемной массы) или тяжелого бетона, Ятб =2,33 Вт/(м-°С) [2 ккал/(м-ч°С)]; /?„ — выбранное по табл. 17 значение теплового сопротивления днища, м2°С/Вт; Яп — теплопроводность керамзитовой подсыпки, принимаемая равной 0,23 Вт/(м-°С);

з)    в случае применения пустотелого днища выбранное по табл. 17 значение RH должно удовлетворять следующему условию:

Яи=Яо + /?кб.    (16)

где RB —тепловое сопротивление воздушной полости, м2 °С/Вт (табл. 18); RKб—тепловое сопротивление керамзитобетонной плиты, м2-°С/Вт, равное бкс ДК6-

Меняя толщину воздушной полости (табл. 18) и керамзитобетонных плит, обеспечивают расчетное значение /?„;

и)    определяют расход тепловой энергии в камерах с утепленными ограждениями, равный сумме Qn и 2 Q0 (1—аср).

При указанной схеме расчета стремятся обеспечить максимальный КПИ тепла за счет подбора наиболее эффективного теплоизоляционного материала. В случае, если не удастся подобрать теплоизоляционный материал с расчетными параметрами, расчет повторяют, принимая меньшее значение т)у (но не менее 0,7).

Таблица 17

Коэффициент эффективности утепления днища. ад

0.5

0,63

0.7

0,8

0.85

Тепловое сопротивление изоляции днища Rh> м2*°С/Вт

0,5

0,7

0,9

и

1.3

Таблица 18

Толщина воздушной полости 1дн днища, м

0,02

0,05

0.07

0.10

0.12

0.15

0.20

0.25

Тепловое сопротивление полости R в. м2 • °С/Вт

0,5

0,6

0,65

0,7

0,75

0,75

0,8

0,85

2-2258

17

Страница 19

3.9. При реконструкции действующих камер первоначально выявляется возможность уменьшения их полезного объема за счет установки тепловой изоляций с паро- и гидрозащитой.

В случае, если допустимая толщина теплозащитного слоя б,г по периметру камеры оказывается менее 0,04 м, то камера реконструкции не подлежит.

Если допустимая величина бн ^0,04 м, расчет ведется в следующей последовательности:

а)    по данным разд. 2 определяют тепловой баланс действующей неутепленной камеры;

б)    по данным табл. 16 назначают максимальную величину аС{> для заданного значения би;

в)    выбирают по прил. 3 теплоизоляционный материал с величиной Яи, соответствующей назначенному значению 6И и аСр . При невозможности применения такого материала выбирают материал с большим значением Яи, регламентированным табл. 16;

г)    в соответствии с выбранной величиной аср по данным табл. 17 определяют величину теплового сопротивления изоляции R

днища камеры и толщину теплозащитного слоя из пеностекла по формуле

бп =/?и *ЯП.    (17)

где Яп — теплопроводность пеностекла, определяемая по прил. 3.

Вт/ (м-°С);

д)    в случае, если обеспечить заданное тепловое сопротивление изоляции днища не представляется возможным (по условию ограничения высоты камеры), днище реконструкции не подлежит, и для расчета величина коэффициента адн принимается равной 0.

Таблица 19

Толщина бетонных стен камеры.

М

Количество

тонких

Количество

воздушных

прослоек

Коэффициенты тепловой эффективности ограждений с экранной изоляцией аср при толщине воздушной полости L, м

экранов п

п+1

0.2

0,15

0,10

0,05

_

1

0,62

0,60

0,57

0,53

1

2

0,76

0,74

0,72

0,70

0,3

2

3

0,81

0,7-8

0,77

0,76

3

4

0,82

0,81

0,80

0,79

4

5

0,83

0,82

0,81

0,80

_

1

0,68

0,66

0,65

0,61

1

2

0,80

0,78

0,77

0,71

0,2

2

3

0,83

0,82

0,81

0,80

3

4

0,84

0,84

0,83

0,82

4

5

0,85

0,84

0,84

0,83

_

1

0,76

0,75

0,74

0,72

1

2

0,83

0,82

0,81

0.80

0,15

2

3

0,87

0,86

0,85

0,84

3

4

0,88

0,87

0,86

0,85

18

4

5

0,89

0,88

0,88

0,87

Страница 20

В этом случае суммарные удельные тепловые потери определяются по формуле (11).

Дальнейший ход расчета не отличается от вышеизложенного.

3.10. При проектировании новых камер с ограждениями, имеющими воздушные прослойки (см. рис. 1,6), теплотехнический расчет ведут в следующей последовательности:

а)    по данным разд. 2 определяют тепловой баланс камер аналогичных габаритов, но с неутепленными ограждениями аналогичной толщины;

б)    задаются максимально возможным по конструктивным соображениям значением коэффициента тепловой эффективности ограждения аср;

в)    при проектировании наружных стен (рис. 1,6) по табл. 19 выбирают толщину воздушной полости L и количество тонких экранов п, разделяющих эту полость на воздушные прослойки, соответствующие заданному значению аСр • Данные табл. 19 приведены применительно к светоотражающим покрытиям из алюминиевой фольги, нанесенной на внутренние поверхности бетонной стены и асбоцементного листа;

г)    при проектировании внутренних перегородок камер (см. рис. 1,я) толщину воздушной полости L и количество экранов л, соответствующие заданному значению сгСр, выбирают по табл. 20;

д)    при выборе типа днища расчет ведется аналогично п. 3.8 «ж» и 3.8 «з»;

Таблица 20

Количество тонких экранов п

Количество

воздушных

прослоек

п+1

Коэффициент тепловой эффективности экранной изоляции ограждений из асбоцементных листов с несущими каркасными элементами при толщине воздушной полости L. м

0.20

0.15

0,10

0.05

При отражающих покрытиях из алюминиевой фольги

1

0,86

0,85

0,84

1

2

0,89

0,88

0,88

2

3

0,90

0,90

0.90

3

4

0.9Я

0,92

0,91

4

5

0,92

0,91

0.90

При отражающих покрытиях из а яомиииепоЛ краски

1

0,78

0,77

0,76

1

2

0,84

0,84

0,83

2

3

0,86

0,86

0,86

3

4

0,88

0,88

0,87

4

5

0.89

0,89

0,88

0,75

0,82

0,85

0,87

0,88

Без отражающих покрытий

1

0,68

0.67

0,66

1

2

0,76

0,76

0,75

2

3

0,82

0,81

0,81

3

4

0,84

0.84

0,84

4

5

0,86

0,86

0,85

0,65

0,75

0,80

0,83

0,85

2*

19