Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

45 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе изложены задачи динамического расчета, основные расчетные положения, динамический расчет обшивки поддона и формы в целом. Приведены общие принципы конструирования с учетом динамического воздействия на форму, в том числе конструктивные решения, снижающие уровень шума. Даны вспомогательные материалы для расчета, а также примеры расчета. Предназначены для специалистов проектных и конструкторских организаций, ведущих разработку форм, а такие инженерно-технических работников предприятий сборного железобетона.

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Общая часть

2. Основные расчетные положения

3. Динамический расчет обшивки поддона

4. Динамический расчет формы в целом

5. Общие принципы конструирования

6. Конструктивные и технологические решения, снижающие шум формы

Приложение 1. Моменты инерции при свободном кручении прокатных и гнутых профилей

Приложение 2. Графики для определения частоты основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью

Приложение 3. Материалы для полного динамического расчета формы

Приложение 4. Статический расчет ячейки обшивки

Приложение 5. Примеры расчета

Приложение 6. Методы динамических испытаний формы

Приложение 7. Предпосылки для проведения динамического расчета формы

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

16.01.1984УтвержденНИИЖБ Госстроя СССР
ИзданНИИЖБ1984 г.
РазработанЧелябинский ПромстройНИИпроект Минтяжстроя СССР
РазработанВорошиловградский филиал НИИСП
РазработанНИИЖБ Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР ЧЕЛЯБИНСКИЙ    ВОРОШИЛОВГР АДСКИЙ

ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ    ФИЛИАЛ ниисл

МИНТЯЖСТРОЯ СССР    ГОССТРОЯ УССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ СТАЛЬНЫХ ФОРМ

МОСНВА1984

Ордена Трудового Красного знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР

Челябинский ПромстройНИИпроект Минтяжстроя СССР

Ворошиловградский филиал научно-исследовательского института строительного производства Госстроя УССР

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ СТАЛЬНЫХ ФОРМ

Утверждены директором НИИКБ 16 января 1984 г.

Москва - 1984

чтобы частоты основного тона колебаний ячеек всех размеров с бетонной смесью соответствовали рекомендуемым табл Л.

Когда поддон имеет ячейки нескольких размеров» определение частот основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью должно проводиться для ячеек, занимающих основную часть площади поддона. Для ячеек других размеров следует проверить отсутствие резонанса (см. п . 2.13 настоящих Рекомендаций).

3. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОБШИВКИ ПОДДОНА

ЗЛ. Определение частоты основного тона свободных колебаний обшивки с бетонной смесью выполняется в два этапа. Сначала определи -ется частота основного тона колебаний обшивки поддона без смеси f0 и затем в зависимости от высоты смеси и ее упругих характеристик определяется частота основного тона колебаний обшивки со смесью , которая сравнивается со значениями частот , рекомендуемыми табл Л.


3.2. Частоты /0 и /,,Гц, связаны меаду собой зависимостью

где Wf и М0 - массы соответственно бетонкой Смеси и обшивки на единицу площади, кг/м^; ы1 - безразмерный частотный коэффициент , зависящий от высоты слоя смеси h# и скорости продольной волны С; он определяется по формуле ы    h#

1    г

3.3.    Частота основного тона колебаний отдельной ячейки обшивки поддона зависит от толщины листа, длины, ширины и формы ячейки (прямоугольная, треугольная) и определяется с учетом работы элементов рамы» поддерживающих обшивку, на изгиб и кручение.

3.4,    Частота основного тона^колебаний отдельной прямоугольной ячейки обшивки поддона определяется, Гц, по формуле

(3)

где Л - коэффициент, численно равный частоте основного тона коле -баний жестко защемленной по контуру прямоугольной ячейки с размером большей стороны I м; принимается по графику на рис.Х в зависимости от толщины листа и отношения сторон, Гц*м^;

= 0,97;

*1 - коэффициент частичного защемления. Для балок открытого профиля из швеллеров принимается по графику на рис.2 в зависимости от параметра Я0 ; для балок замкнутого профиля из швеллеров г

10

Л, Га *1


Рис Л. Зависимость частоты основного тона колебаний защемленной по контуру прямоугольной пластины от отношения сторон ячейки и толщины обшивки.

Толщина обшивки, м: I - 0,006; 2 - 0,008; 3 - 0,01;

II


4 - 0,012

в


Рис.2. Зависимость коэффициента частичного защемления v, от параметров ячейки и рамы (из одинарных швеллеров) • Значения Ао увеличены в 10° раз I - а7/в, * I; 2 - а;7 - 1,5; 3 - а,/ в7 * 2


для балок из стальных полос» образующих квадратные ячейки (при раскосной репетке) - по графику на рис.З в зависимости от параметра В 0 ;

О 100    200    300    т    500    600    700    600    д0


* г - коэффициент» учитывающий податливость упругих опор и влияние сосредоточенных масс; а1 - большая сторона ячейки» м.

Рис.З. Зависимость коэффициента частичного защемления Kj от параметров ячейки и рамы из полосовой стали . Значения BQ увеличены в Кг раз.

Толщина обшивки» м: I - 0,006; 2 - 0,008; 3 - 0,01

3,5, Параметры м^, и Ва , м^4, определяются из выражений: для каркасов из швеллеров открытого и закрытого профиля, образующих прямоугольные ячейки,

Яо

а*

(а, + ь,)5 ’

для каркаса из стальных полос, образующих квадратные ячейки,

й , ** - ,

2 а,

где 0\ - момент инерции при свободном кручении элемента каркаса, м4, (см.прил.1); 5 - толщина обшивки, м; и bf ~ соответственно длина и ширина ячеек обшивки по осевым линиям балок» м.

13

в


о

CV*


ю

г>


ооооосп

НЧМК-Ч1-Ч1-НООО


Ю м

о о о> а>


н со ^

СО С4- Е4


О О О О О О


ао^ ао сб t> t> ю оооооооо


cv ^ cv со ^    ю со

а> СО (О    1>    > <2^ О

сГоосГоооо


14 О» 00 СО С4*    £>

ООГ-С'-Г^О^ОЮЮ

оооооооо


S3

оооооооо


сч со ао сч а> о ао z> z> <о ю ю


3*6. Коэффициент Kt определяется из табл.2 в зависимости от величин двух безразмерных параметров 10.92 Гw if

2 es'aL

„    Ми

и и = —-г >

2 L т q

где - суммарная приведенная жесткость упругих опор формовочной установки, Н/м; Ь; - меньшая сторона ячейки, м; £ - модуль упругости стали, Н/м2; 5 - толщина обшивки, м; L - суммарная длина балок рамы поддона, м; w* - приведенная масса колеблющихся частей формовочной установки, кг.


/? =


со ^

14


2 8


нч а>

ю ^


.588

ООО ооооо


Таблица 2. Значения коэффициента


14


S

^сосо^^фсою

C^tOtOiOtnTf^Tf'

о о' о сТ о о о


Для виброплощадок типа СШи200Б Сп равна жесткости опорных пружин, для двухмассовых асимметричных установок типа BPA-I5M


®с\др TJ* « w н и

Ю    Tf    Tj«    rf

ю ***•••**

оооооооо


Сп = (0,45.. .0,65) С& ,

где С2 - жесткость резиновых ограничителей (буферов), Н/м,


ю

V/


S а? 5 К & о

ОООООООЬН


о ю ю с4- г- оо а» _ аОсооооооо

о о* o' О* сГ О О ■ **


ю ю ю о . юг^осчюс^-ою


OOwhhmcmcM


tr

§

я

с'


Для ударных столов что позволяет принимать *2=1.

Приведенная масса колеблющихся частей равна:

для виброплощадки типа СМЕ-200Б сумме масс подвижных частей вибробдоков, рамы поддона и бортов;


для установок типа BPA-I5M

(nip + мк) тi

^ и ****    '    1

п?р + Мк + тг

где Мр - масса подвижной рамы, кг; м* - то же, рамы поддона, кг ; - то же, нижней рамы, кг.

3.7.    Ддя треугольной ячейки, имеющей контур прямоугольного равнобедренного треугольника*, частота , Гц, определяется по формуле

Л - 21,86.10® Л', -Ji ,    (4)

где ^ - толщина листа, м; а1 - сторона (катет), м.

При определении коэффициентов и в выражения для Я ж уи (см.п.3.6 настоящих Рекомендаций) вместо подставляется длина катета cti.

3.8.    Частота основного тона колебаний обшивки со смесью на тяжелых заполнителях определяется по графикам прил.2. При других бетонных смесях и высоте столба бетона > 0,4 м подсчет частоты ведется по формуле (2).

3.9.    Частоты основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью определяются как при проектировании новой формы, так и при проверке формы, находящейся в эксплуатации. В первом случае устанавливаются требуемые размеры ячеек обшивки поддона при принятых на основе статического расчета толщине листа и жесткости элементов рамы так,чтобы выполнялись рекомендации табл.1;

во втором случае частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью определяется расчетом и сравнивается с рекомендуемыми значениями (см. табл Л).

3.10.    При проверке ячейки обшивки формы, находящейся в эксплуатации, исходя из очертаний ячейки и ее размеров находят частоту основного тона колебаний обшивки поддона без смеси и затем по

- частоту (см.прил.5, пример I).

3.11.    При проектировании новой формы для установления размеров ячеек задаются в зависимости от применяемой формовочной установки (согласно таблЛ) рекомендуемой частотой f1 основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью. По принятой частоте с учетом высоты смеси и очертания ячейки находят частоту /<,, принимая

* 0,97 (при балках замкнутого профиля из швеллеров), #t ~ 0,9 (при балках из одиночных швеллеров), =0,7 (при балках из полосовой стали); при этом принимается кё = 0,9 (для формующих устано-

15

вок всех типов* кроме ударного стола* для которого кг = 1*0).

Затем на основе статического расчета* определяющего толщину обшивки и высоту балок каркаса* находят размеры ячейки.

Расчет завершается проверкой прогиба ячейки принятых размеров от статических нагрузок (см.прил.4).

4. ДШШЧЕХЖИЙ РАСЧЕТ ФОРМЫ В ЦЕЛОМ

4.1.    Расчет формы в целом выполняется в тех случаях, когда п о условиям работы на формовочной установке возможны изгибные деформации всей формы (несущей рамы поддона вместе с обшивкой). Расчет обязателен при формовании на виброплощадках блочного типа с вертикально направленными колебаниями и аналогичных установках.

4.2.    Частоты собственных колебаний формы* установленной для уплотнения бетонной смеси на виброплощадку с вертикально направленными колебаниями* подсчитываются как для ортотропной плиты с учетом жесткости конструкции на кручение, местных изменений жесткости (на участках расположения подмагнитных плит) и сосредоточенных внешних масс (вибровозбудитель* подмагнитная плита). Полные расчетные формулы приведены в прил.З* а в пп. 4.3 и 4.4 настоящих Рекомендаций даны формулы для некоторых частных случаев.

4.3.    Частоты собственных колебаний формы, предназначенной для работы на виброплощадках блочной конструкции типов СМЖ-200Б и СМЖ--197Б* допускается определять по приближенной формуле без учета кручения и местного изменения жесткости, /тг-

*‘J ~ 2Я V Mi '    (5)

где I и b - большая и меньшая стороны формы* м; *

п __ Э ОХ £    Q    -    У    ^    ш

л -    -    ,    6    ь

У ох - момент инерции сечения поддона* перпендикулярного оси X относительно оси у* м4; У0у - момент инерции сечения поддона* перпендикулярного оси у* относительно оси х* м4;    £<•    -    характе

ристическое число I -ой моды колебаний (см.прил.З); Cj - то же; j -ой моды колебаний (см. там же); м£ - обобщенная масса \см. там же), кг.

4.4.    Форма* у которой длина I в два и более раз превышает ширину (t/b ^ 2), рассматривается как балочная конструкция. Для нее

16

определяются частоты собственных колебаний только балочных мод. В этом случае формула (5) преобразуется к виду

* - 7& /W ’    (6)

где е* , С , Ъ , I - см. обозначения к формуле (5);

т- =    *    0    ,    (7)

'    I

где Му- масса формы, кг; t) - коэффициент, учитывающий влияние сосредоточенных масс и инерции их вращения, кг.

Коэффициент D , кг, используется для расчета мод в продольном и поперечном направлении поддона, Для виброплощадок с вертикально направленными колебаниями конструкции Челябинского завода "Строммаши-на"£ определяется по табл.З.

Таблица 3. Значения коэффициента О

Тип виброплошааки и Фоомы

Si

СМЖ-200Б с Формой для из- I делия 3x6 м 1

I СМЖ-197 с формой для из-1 делия 3x12 м

Сечение noi

шона

продольное

поперечное

продольное

поперечное

л

3400

2800

5460

10700

л

3100

5300

5170

17600

л

3700

5700

5690

I3I00

4.5.    Для виброплощадок с другим числом виброблоков и другими расстояниями между ними частоты собственных колебаний можно определять по формулам, приведенным в прил.З.

4.6.    Определение собственных частот колебаний формы, загружен -ной слоем бетонной смеси, производится по формуле (2). В этом случае поддон приводится к ортотропной пластине со свободными краями , которая имеет те же частоты колебаний, что и поддон со сосредоточенными массами (приведение проводится по указаниям прил.З).

4.7.    Для приближенного расчета в случае бетона на тяжелых заполнителях и высоте его слоя h$ < 0,3 м допускается расчет выполнять по формулам (5) и (6), при этом выражение (7) преобразуется к ВИДУ

где m# - масса бетонной смеси, кг; " 1,1...1,3 - коэффициент,

учитывающий влияние массы бетонной смеси; большие значения соответствуют большим отношениям гп$/ м ф •

5. ОЩИЕ ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ

5.1.    При проектировании формы, размеры ячеек обшивки и сечение которой приняты на основании динамического расчета, следует выполнять требования, изложенные в пп. 5.2...5ДЗ настоящих Рекомендаций.

5.2.    Форма должна конструироваться с мяяяиальннн числом разборных элементов, число откидных (отодвижных, съемных) бортов должно быть не больше, чем это необходимо для свободного извлечения изделия из формы.

5.3.    Требование максимальной неразборности особенно относите* к форме, устанавливаемой для уплотнения бетонной смеси на ударный стол. При ударном уплотнении рекомендуется преимущественно применять неразборные и частично разборные формы.

5.4.    Замковые соединения, обеспечивающие проектное положение продольных и поперечных бортов, должны исключать самопроизвольное ослабление при Вибрационном, виброударнои и ударном уплотнении бетонной смеси.

5.5.    Сменные элементы и детали формы (пустотообразователи, вкладыши, фиксаторы разного назначения, в том числе предназначенные для установки закладных деталей) необходимо крепить жестко, чтобы была исключена возможность их смещения относительно проектного положения в процессе уплотнения бетонной смеси.

5.6.    Число продольных и поперечных балок рамы поддона рекомен -дуется принимать нечетным, поскольку при этом в обшивке по площади поддона возникают преимущественно несимметричные моды колебаний, в результате чего уменьшается уровень излучаемого шума.

5.7.    Конструирование формы следует выполнять так, чтобы опира-цие на верхнюю раму ударного стола обеспечивалось во многих точках с целью исключения ее изгиба при ударах (не реже 1,2м по длине и 1,5 м по ширине формы).

5.8.    Размеры ячеек обшивки по площади поддона желательно принимать одинаковыми или близкими; рекомендуемое соотношение размеров каздой ячейки от 1:1 до 1:1,5.

5.9.    Приварку листов обшивки к элементам каркаса следует проводить прерывистыми швами, накладывая их равномерно относительно осей симметрии.

18

5.10.    Ha каддой стороне ячейкж длина швов должна составлять не пенсе 0,5 длин к икржин ячейки. Сварка обижвки в углах обязательна; утло вне в ха принимаются длиной не пенсе 60 нм.

5.11.    Сварные швы в форме должны выполняться качественно, чтобы исключить появление трещин в зонах сварки. Особое внимание необхо * димо уделять качеству сварных швов, крепящих подмагнитные плиты к балкам каркаса, поскольку через эти швы происходит передача динамического воздействия на форму*

5.12.    Для снижения динамических напряжений в узлах Форш необходимо сварные швы по возможности рассредоточить и обеспечить примерно равные толщины свариваемых деталей; приварку деталей, работающих на растяжение, следует выполнять через подкладки.

5.13.    Подмагнитные плиты рекомендуется изготовлять круглыми;при таком очертании снижается масса плиты.

6. КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ,

СНИЖАЩИЕ ШУМ ФОРМЫ

6.1.    Основным источником шума при уплотнении бетонной смеси являются колеблющиеся поверхности обшивки формы. Колебания листов обшивки в широком диапазоне частот вызываются исходными возмущениями в приводе уплотняющей установки. Шум самой установки без формы существенно меньше, чем с формой, и может быть при необходимости подавлен за счет устройства звукоизолирующих укрытий и применения звукопоглощающих облицовок.

6.2.    Снижение шума, излучаемого формой в процессе вибрационного, виброударного и ударного уплотнения смеси, должно обеспечиваться конструктивными и технологическими приемами. Конструктивные приемы реализуются в процессе проектирования формы, технологические -при организации производства железобетонных изделий.

6.3.    Требования пп. 5.2...5.13 настоящих Рекомендаций, кроме улучшения динамической работы формы, способствуют также и снижению уровней шума.

6.4.    & формах не рекомендуется устраивать замкнутые полости,являющиеся усилителями звуковой энергии. Формы с двойной обшивкой, жарактеризующиеся повышенными уровнями шума, должны применяться только при контактном прогреве бетона, при этом толщина нижней обшивки должна быть не более 5 мм.

6.5.    К бортам с паровыми полостями, защищенными от теплопотерь изоляционным слоем, приварив&ть снаружи тонколистовую сталь разре -

19

уда 666,982«2.033

Печатается по репению секции заводской технологии НТС НИИЖБ Госстроя СССР от 25 ноября 1963 г.

Рекомендации по динамическому расчету стальных форм. U. , НИИКБ Госстроя СССР, 1984, с. 43

Изложены задачи динамического расчета, основные расчетные положения, динамический расчет обливки поддона и формы в целом. Приведены общие принципы конструирования с учетом динамического воздействия на форму, в том числе конструктивные решения, снижающие уровень шума. Даны вспомогательные материалы для расчета, а также примера расчета.

Предназначены для специалистов проектных и конструкторских организаций, ведущих разработку форм, а также инженерно-технических работников предприятий сборного железобетона.

©

Табл.8, рис.10.

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР, 1984

шается только при обеспечении достаточно частого крепления этого листа к несущей конструкции борта (с помощью ] и / - образных вставок» штырей и т.п»).

6.6. Для снижения шума» излучаемого формой» следует частоту основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью принимать близкой к рекомендуемой табл Л. Это соответствует также уменьшению металлоемкости формы.

Рис.4. Виброплощадка с формой и звукоизолирующими ограждениями

I - виброблох с электромагнитами; 2 - форма;

3 - кожух над приводом; 4 - звукоизолирующее укрытие

6.7.    Стальные листы в конструкции формы должны применяться только в качестве обшивки»т.е«для образования рабочих (формовочных) поверхностей. Установка листов для повышения жесткости конструкции, например, по нижним полкам балок поддона не рекомендуется. При необходимости установки таких листов в поддоне или бортах формы» и х размеры и толщину следует принять такими, чтобы частота основного тона колебаний этих листов на 20-25 % отличалась от частоты работы вибраторов (частоты ударов) и ее первых гармоник. Целесообразно также выполнять в листах отверстия с возможно большей общей площадью.

6.8.    До установки на пост формования в форме должны быть затянуты все боковые соединения и неподвижно закреплены все съемные элементы. Сама форма должна жестко крепиться к уплотняющей машине.

20

При изготовлении сборного железобетона форму» заполненную бетонной смесью» подвергают интенсивному вибрационному, вяброударноцр идя ударному воздействию с целью уплотнения смеси. Тем самим форма воспринимает значительные динамические нагрузки» и от характера ее работы при таких воздействиях зависит качество железобетонных изделий и долговечность самой формы. Именно этим обусловлена необходи -мость выполнения динамического расчета формы.

Настоящие Рекомендации содержат указания по динамическому расчету форм и общие положения по их конструированию с учетом работы формы на динамические нагрузки. Учитывая больное многообразие уста^ иовок и механизмов» конструкция которых определяет особые условия динамической работы формы» Рекомендации распространяются линь н а основные типы уплотняющих установок» применяемых в отечественной практике. Однако общие положения по расчету и конструированию могут быть использованы при проектировании форм для различных условий производства.

Рекомендации составлены на основе результатов исследований,проведенных НИИХБ Госстроя СССР, Челябинским ПромстройНШпроектом Минтякстроя СССР, Вороииловградским филиалом НЙИСП Госстроя УССР и чехословацким институтом ВУМ Министерства строительства ЧССР, который в 1971-74 гг. проводил совместные с НИИЖБ исследования по изучению динамической работы форм.

Рекомендации разработаны НИИХБ (канд.техн.наук Г.С.Мятник), Челябинским ПроистройНИИпроектом (канд.техн.наук И.В.Горенштейн, инженеры В.Ф.Дреммн, В.И.Дерновой, И.М.Труханова, Л.Б.Пушкина) и Во-рошиловградским филиалом НИИСП (канд.техн.наук А.С.Файвусович, инк. D.A.Зубов).

Все предложения и замечания по содержанию настоящих Рекомевда-Цжй просьба направлять по адресам:

109389, Москва, 2-я Институтская ул.» д,6, НИИХБ;

454014, Челябинск, ГСП-I, ул.Сталеваров, 7, Челябинский Пром-стройНИИпроект;

348031, Ворошиловград, квартал им .Димитрова, 23а» Ворошилов градский филиал НИИСП.

Дирекция НИИХБ

3

I. ОЩШ ЧАСТЬ

IЛ. Рекомендации предназначены для использования при динамическом расчете и конструировании стальных форм, применяемых для формования железобетонных изделий на виброплощадках с вертикальными и круговыми колебаниями, асимметричных виброударных установках, ударных установках, а также на других механизмах, у которых основ -ная составляющая колебательного движения располагается по вертикали*

1*2. Рекомендации не распространяются на проектирование высоких узких форм, у которых высота больше ширины, поскольку в этом случае существенное влияние оказывают сдвиговые деформации, а также трение о борта формн, что не учитывается в исходных формулах*

1*3. Формы, динамический расчет и конструирование которых выполнены в соответствии с указаниями настоящих Рекомендаций, должны эксплуатироваться в стабильном (устойчивом) режиме колебаний* Для незакрепленных форм дополнительные указания приведены в р а з д. 3 и прил.З.

1.4* Настоящими Рекомендациями можно пользоваться при проектировании форм из неметаллических материалов (железобетона, стекло -пластика и др*).

1*5* В Рекомендациях даны также конструктивные решения форм, обеспечивающие снижение уровня шума, который создается формой при уплотнении бетонной смеси*

1*6. При проведении расчета по нас тощим Рекомендациям необходимо пользоваться также "Руководством по расчету и проектированию стальных форм" (М*, 1970), "Руководством по расчету и конструированию форм при трехточечном опираяии" (М., 1978) и "Рекомендациями по расчету и конструированию поддонов с раскосной решеткой" (М.,1982)«

2. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2*1. Динамический расчет формы и ее элементов ведется на основе теории колебаний упругих систем, при этом вся форма рассматривается как ортотропн&я плита или балка (в зависимости от соотношения размеров формы в плане), & ячейка обшивки - как изотропная пластина.

Примечание* Ортотропн&я плита - плита, имеющая по двум взаимно перпендикулярным направлениям различные свойства (например, жесткость, погонную массу); изотропная пластина - пластина, у которой свойства по всем направлениям в ее плоскости одинаковы*

4

2.2.    В настоящих Рекомендациях изложен приближенный (инженерный; расчет форм. При этом приняты следующие исходные предпосылки:

а)    бетонная смесь колеблется совместно с обливкой поддона без отрыва;

б)    форма жестко соединена с подвижными частями уплотняющей мамины ;

в)    рассматривается заключительный этап процесса уплотнения смеси, которая оценивается как упруговязкая среда, имеющая постоянную скорость распространения колебаний С.

Для подвижных и умеренно жестких смесей на тяжелых заполнителях скорость распространения колебаний С принимается равной 50 м/с. Для керамзитобетонных смесей на кварцевом песке С = 40 м/с. Для бетонов на других легких заполнителях и бетонов с добавками различных видов значение С разрешается принимать по экспериментальным денным.

2.3.    Выбор конструкции формы на основе динамического расчета позволяет улучшить ее работу на уплотняющей установке. В результате этого повышается надежность и долговечность конструкции установки, качество изготовляемых изделий, снижается металлоемкость и излучаемый формой шум.

2.4.    Задачей динамического расчета является определение геометрических размеров и сечений рамы и обшивки поддона, при которых

обеспечиваются:

а)    значение собственных частот колебаний системы:    уплотняющая

машина - форма (в целом) - бетонная смесь достаточно удаленное о т частоты вибрирования (для площадок с гармоническими колебаниям^Это позволяет избежать возникновения резонансных режимов колебаний формы и получить требуемую долговечность ее элементов;

б)    наибольшие динамические давления в смеси при достаточно равномерном распределении их по площади поддона, что приводит к сокращению времеш! растекания смеси по форме, повышению коэффициента уплотнения, улучшению качества лицевой поверхности.

2.5.    Достижение наибольших динамических давлений и интенсификация вследствие этого процесса формования смеси осуществляется э а счет выбора на основе расчета оптимальных значений частот собственных колебаний обшивки поддона загруженной смесью формы.

Оптимальные значения указанных частот устанавливаются для каждого типа уплотняющей установки в зависимости от частотного спектра вынуждающих сил; при этом одновременно обеспечивается снижение до минимума величины излучаемого формой шума. В ряде случаев оптималь-

5

иш значениям частот колебаний соответствуют размеры ячеек» неско -лысо превышающие эти размеру у используемых в настоящее время форм» что позволяет добиться снижения их металлоемкости.

2.6.    Динамический расчет предполагает определение частот собственных колебаний ячеек обшивки поддона, частот собственных колеба -шей формы в целом, мод1 главных колебаний, амплитуда вынужденных колебаний.

2.7.    Из спектра частот собственных колебаний элементов формы на уплотнение смеси наибольшее влияние оказывает частота основного тона колебаний обшивки поддона, при которой деформации листа относи -тельно балок рамы наибольшие; на излучение шума - также частота основного тона колебаний формы в целом, соответствующая первой моде колебаний.

Примечание. Под частотой основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью понимается частота основного тона колебаний системы: вибромашина (вместе с рамой поддона) - обшивка поддона - бетонная смесь.

2.8.    Бели поддон состоит из ячеек одинакового размера, то частота основного тона колебаний его обшивки соответствует частоте основного тона колебаний отдельной ячейки; при этой частоте прогибы центральных точек всех ячеек наибольшие. У поддона с ячейками разных размеров обшивка имеет несколько частот собственных колебаний, совпадающих с частотами основного тона колебаний ячеек различных размеров.

2.9.    Определение рсех динамических характеристик формы, перечисленных в п.2.6 настоящих Рекомендаций, требуется только в отдельных случаях, в частности, при проектировании длинномерных форм. В обычной практике проектирования достаточно вычислять частоты основного тона колебаний обшивки ячеек, отличающихся размерами в плане, и первые три собственные частоты колебаний формы в целом, если в процессе уплотнения бетонной смеси форма опирается на ограничен -ное число опор и имеет возможность изгибаться.

Вычисления динамических характеристик производятся для незагруженной форш и формы, заполненной бетонной смесью. Определяющими являются характеристики загруженной формы, поскольку она в таком состоянии находится большую часть времени процесса формования.

2.10. Динамический расчет, выполненный даже в минимальном объеме (см.п.2.9 настоящих Рекомендаций), если форма эаконструирована с учетом требований настоящих Рекомендаций и соответствующих разделов "Руководства по расчету и проектированию стальных форм" (М., 1970), позволяет выявить основные динамические характеристики формы и оценить, насколько они соответствуют требуемым частотным характеристикам (таблЛ).

Высота слоя бетонной смеси,м

0,03

0,05

0,1

0,2

0,3

0,35

0,4

0,5

70

65

65

35

30

28

-

-

53

48

48

40

30

20

20

17

60

40

40

23

23

18

18

17

93

63

48

40

31

28

26

20

Таблица I. Рекомендуемые значения частоты f1 основного тона колебаний системы: уплотняющая установка - обвивка поддона - бетонная смесь

Уплотняющий.механизм и частота колебаний

Зиброплощадки блочные с вертикально направленными колебаниями ж / = 50 Гц 2

То же, с круговыми колебаниями / = 25 Гц

Асимметричные вибро-

/ = Ю Гц Ударный сТгц

Форш в цехом как ортотропной пластины с сосредоточенными мас-■ (дкя блочных площадок - это масса виброблока и подмагнитной и) • к шторми приложены возмущающие усилия вибраторов. Пластина взаимодействует со слоем упруго-вязкого материала (система: уплотнявши установка - форма в целом - бетонная смесь).

2.12.    Расчет по первой схеме выполняется для определения геометрических размеров ячеек обшивки поддона, соответствующих оптичастоты основного тона колебаний (см.таблЛ).Дан-

является основным и производится для всех типов форм и установок.

Расчет по второй схеме производится для определения трех первых собственных частот колебаний формы в целом для сравнения их с частотой вибрирования. Расчет выполняется для виброплощадок с вертикально направленшшш колебаниями типа СЫЖ-200Б.

При уплотнении бетонной смеси на установке, имеющей подвижную ращу (например» площадей СШ-460, виброплощадки с круговыми колебаниями» ударов стол), в том случае, если несущая рама поддона опирается во аиюгмх точках» частоты собственных колебаний формы в целом яе определяется.

2.13.    В форме, запроектированной на основе динамического расчета» возникновение резонансны; режимов маловероятно. Приближение к этой зоне приводит к интенсивному росту иэгибных колебаний формы в целом (эффект резонансного усиления) и, как следствие, к снижению ее долговечности и повшвнию разброса плотности и прочности бетона по обьещу изделия.

Для исключения возможности работы формы или ее элементов в зоне резонанса необходимо, чтобы по крайней мере три первые частоты ко-стеш: уплотняющая установка - форма - бетонная смесь бы от частоты вибрирования: первая частота - не менее, на 20 Л, вторая и третья - 10 %.

2.14.    При близости частоты основного тона колебаний системы: упжотншщая установка - обшивка - бетонная смесь и частоты вибри -ровяния возникает эффект "фонтанирования", при котором из-за повы-■еншх ашлитуд колебаний бетонной смеси в пределах ячейки обшивки, няходщвйся в зоне резонансного усиления, смесь не может быть уплотнена в должной мере. Частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью должна быть удалена от частоты вибрирования не ме-

20 %.

2.15.    При уплотнении бетонной Смеси на ударном столе м нс—ют ричной виброуд&рной установке частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью не должна быть равна или кратна —стоге ударов. Кратность допускается при следующие отношениях частоты основного тона колебаний системы к частоте ударов: для ударного стола - 5 и более; для асимметричной виброударной установки - 4 ж более.

2.16.    Частота основного тона колебаний ячейки обмивки с бетонной смесью определяется согласно указаниям раэд.З настощих Рекомендаций; рекомендуемая частота зависит от вида уплотняющей установки и должна соответствовать значениям, указанным в табл.1.

2.17.    Рекомендуемые в табл.1 значения частоты основного тона колебаний обпивки с бетонной смесью /, применимы при значении частотного коэффициента

- 2Я-/, J- * 1,4,    (I)

где hf - высота столба смеси, м; С - скорость продольной волны»

м/с.

2.18.    Для значений высот, отличающихся от указанных в табл. I »

собственные значения /, определяются интерполяцией.

Для высоты слоя * О,I...0,2 м при формовании на вибро—uI-ке, hfr = 0,3...0,35 м для площадок с круговши колебанияш    и

h$ > 0,3 м для BPA-I5M значение собственной частоты /, определять интерполяцией не допускается во избежание попадания в область резонансных частот. В этих случаях значение /# принимается равным значению на ближайшей границе интервала.

2.19.    Форму с удовлетворительными динамическиш характермсткка^

ми для уплотнения слоев бетонной смеси высотой более 0,35 м на виброплощадках с частотой вибрирования 50 Гц, чещу    соответствует

f>I,4 /см.формулу (I)/, запроектировать не представляется возможным. В этих случаях следует переходить на применение низкочастотных уплотняющих установок.

2.20.    Если расчет показывает, что частота основного тона коже -баний отличается от рекомендуемой табл Л более, чем на I 0 %необходимо изменить толщйну листа или размеры ячейки; повторный расчет частоты после изменения размеров ячейки обязателен.

2.21.    Если по конструктивным соображениям поддон должен бить выполнен с ячейками разных размеров, необходимо стрешться к тоцу.

9

1

"Мода3 колебаний - синоним понятия "форма" колебаний.

2

В тех случаях, когда применяется бетонная смесь с 0К > 5 см и к качеству поверхности изделий предъявляются повшенные требования Тпо числу и диаметру пор), рекомендуется при высоте слоя бетонной смеси 0,03-0,2 м принимать ячейки такими, чтобы собственная их частота составляла 25-40 Гц.

2.112 Динамический расчет выполняется для двух расчетных схем: отдельной ячейки обливки поддона как пластины со сдоем упруго-вязкого материала, по контуру которой закреплены погонные массы (от балок рамы и подвижных частей виброплощадки), установленные на упругих опорах; к массам приложены вынуждающие силы от вибраторов . Влияние рамы, массы подвижных частей вибромашины и жесткости упругих опор учитывается введением соответствующих коэффициентов для-системы: уплотняющая установка (вместе с рамой формы) - обливка бетонная смесь;

7

3

6