Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

41 страница

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации содержат основные положения по расчету железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений промышленных предприятий. Приведены требования по расчету стаканных ростверков под сборные железобетонные колонны, плитных ростверков под монолитные железобетонные и стальные колонны. Рекомендации предназначены для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

 Скачать PDF

Рекомендации разработаны в развитие главы СНиП II-В.1-62* " Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования"

Оглавление

Предисловие

1. Общие указания

2. Расчет ростверков по прочности

     А. Расчет ростверков по прочности под сборные железобетонные колонны

     Б. Расчет ростверков по прочности под монолитные железобетонные колонны

     В. Расчет ростверков по прочности под стальные колонны

3. Расчет ростверков по раскрытию трещин

4. Конструктивные указания

5. Примеры расчета ростверков

 
Дата введения01.01.2021
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

РазработанНИИЖБ Госстроя СССР
РазработанЦНИИпромзданий
ИзданСтройиздат1974 г.
УтвержденНИИЖБ Госстроя СССР
УтвержденЦНИИпромзданий Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ЦНИИПромзданий ГОССТРОЯ СССР

НИИЖБ

ГОССТРОЯ СССР


РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО РАСЧЕТУ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

РОСТВЕРКОВ

СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ПРОМЫШЛЕНННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

МОСКВА — 1974

УДК 624.166.04

Рекомендации по расчету железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений промышленных предприятий (ЦНИИпромзданий и НИИЖБ Госстроя СССР). М., Стройиздат, 1974, 40 с.

Рекомендации содержат основные положения по расчету железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений промышленных предприятий. Приведены требования по расчету стаканных ростверков под сборные железобетонные колонны, плитных ростверков под монолитные железобетонные и стальные колонны.

Рекомендации предназначены для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл. 5.

© Стройиздат, 1974

Инструкт.-нормат,, II вып — 18—73

„ 30213—86В

047(01)—74

Расчет прочности наклонных сечений ростверка по поперечной силе

2.8. Расчет прочности наклонных сечений ростверка по поперечной силе производится по формуле

Q < тЫцЦр 9    (6)

гдеС = 2Рф, i — сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наклонного сечения; b — ширина подошвы ростверка;

/?р — расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций;

h0 — рабочая высота в рассматриваемом сечении ростверка; т — безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 3 в зависимости от отношения -- , где с — длина проекции на-п0

клонного сечения, принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколенника или ступени ростверка (рис. 6,а), а при плитных ростверках — до ближайшей грани колонн (рис. 6,6).



ф -

LJ

к


в



«V

р

ш

i_h


□ а

сз

Р 1

о □

0

Р

□ сз

Р

*

'

>


Рис. 6. Схемы, принимаемые при расчете прочности наклонных сечений ростверка но поперечной оиле а — для ростверка с подколенником; б — для плитного ростверка; в — для ростверка с миогоряднььм расположением свай за гранью

подколенника


11


Примечание. В ступенчатых ростверках при проверке прочности наклонных сечений, пересекающих две ступени, за расчетную величину 6 в формуле (6) принимается приведенная величина Ап, определяемая по формуле

Ь -= ^ ^01 + Л*а hoi 4~ hi

где b — ширина нижней ступени (ширина подошвы ростверка);

Ь2 — ширина второй ступени;

hoi—рабочая высота нижней ступени ростверка;

Н2 — высота второй ступени ростверка.

2.9, При многорядном расположении свай проверка прочности наклонных сечений ростверка производится по сечениям, 1проходящим через внутренние грани каждого ряда свай (рис. 6,в).

Таблица 3

Значения коэффициента т

с

Т

т

с

~аГ

т

с

Л,

т

С

~а7

т

0,3

2,45

0,42

1,81

0,54

1,47

0,78

1,15

0,31

2,38

0,43

1,77

0,56

1,43

0,8

1,13

0,32

2,31

0,44

1,73

0,58

1,39

0,82

1,11

0,33

2,24

0,45

1,7

0,6

1,36

0,84

1,09

0,34

2,18

0,46

1,67

0,62

1,33

0,86

1,08

0,35

2,12

0,47

1,64

0,64

1,3

0,88

1,07

0,36

2,07

0,48

1,61

0,66

1,27

0,9

1,06

0,37

2,02

0,49

1,59

0,68

1,25

0,92

1,04

0,38

1,97

0,5

1,66

0,7

1,23

0,94

1,03

0,39

1,93

0,51

1,54

0,72

1,2

0,96

1,02

0,4

1,88

0,52

1,52

0,74

1,18

0,98

1,01

0,41

1,85

0,53

1,49

0,76

1,16

1

1

Примечание. При с<0,ЭАо коэффициент т принимается равным 2,45; при с>Л0 коэффициент т определяется из условия ho

т= “и принимается не менее 0,6.

Расчет ростверка на изгиб

2.10.    Расчет прочности ростверка на изгиб производится в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням «стакана» ростверка или по граням ступеней ростверка.

2.11.    Расчетный изгибающий момент для каждого сечения определяется как сумма моментов от реакции свай (от расчетных нагрузок на ростверк) и от местных расчетных нагрузок, приложенных к консольному свесу

12

ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения:

Л4а, / = 2 Рф.п Xi — Л1о, а \    (7)

Л4в, / = 2 РфвП t/i — Мо, в»    (8)

где Afa.t и MB(i — изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях;

Л1оа и М0в — изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях от местной нагрузки;

Рф.п— расчетная нагрузка на сваю, нормальная к площади подошвы ростверка;

Xi и tji — расстояния соответственно от осей свай до рассматриваемого сечения.



Примечание. При работе свай на выдергивание необходимо производить проверку прочности ростверка на изгиб на действие отрицательных реакций свай.

Рис. 7. Расчетная схема для Рис. в. Расчетная схема при определения арматуры подо- проверке рабочей арматуры в швы ростверка    плите ростверка на прочность

при изгибе по наклонным сечениям

2.12. Сечение арматура, параллельной стороне а, в сечении 1—1 (рис. 7) на всю ширину ростверка определяется по формуле

Ма1 0,9 Н0


Fa


(9)


13


е _ Мв    а

(10)

j я 2 —    *

0,9Йо«а

Сечение арматуры, параллельной стороне bt в сечении 3—3 на всю длину ростверка определяется по формуле

(И)

Мв 1 0,9 Яо К,

(12)

То же, ino грани ступени в сечении 4—4

„    мва

а4~    0,9Лц ’

где Mai и Ма2 — изгибающие .моменты на всю ширину ростверка соответственно в сечениях 1—1 и 2—2;

М„1 и Мв2 — изгибающие моменты на всю длину ростверка соответственно в сечениях 3—3 и 4-4.

Но — рабочая высота ростверка в сечении 1-1;

ho — рабочая высота ростверка в сечении 2—2;

Но — рабочая высота ростверка в сечении

3— 3)

ho—рабочая высота ростверка в сечении

4— 4\

Ra — расчетное сопротивление арматуры.

2.13. При расчете ростверка на изгиб, помимо проверки прочности нормальных сечений, для крайних свай необходимо дополнительно производить проверку прочности наклонных сечений по изгибающему моменту, равному:

Ма=(с+ у ) 2Рф<—М0—с учетом возможного понижения расчетного сопротивления арматуры на длине зоны анкеровки из условия

р_ (2с-Мсв) 2Рф ,-2Мв /ая

4 “    1,8Л, Да    '    le    ’

где Fa — площадь арматуры на всю ширину ростверка;

2Рф.» — сумма реакций всех свай крайнего ряда со

14

стороны рассматриваемого сечения плитной части ростверка;

Мо — изгибающий момент от местной нагрузки [собственный вес ростверка, засыпка земли на уступе плиты и т. п. (рис. 8)]; с — расстояние от плоскости внутренних граней свай крайнего ряда до плоскости ближайшей грани подколонника или ступени ростверка, или до ближайшей грани колонны при плитных ростверках (см. рис. 8); dcв — размер сечения сваи;

/?а — расчетное сопротивление арматуры;

/ан — длина анкеровки арматуры, принимаемая при армировании сварными сетками и бетоне марки 200 и более равной 200 для стержней из стали класса А-И и 250 для стержней из стали класса А-Ш; k=lo+x, где 1о — расстояние от оси свай крайнего ряда до наружной грани ростверка;

bh*Rр 3,5 2 Яф> i


^ 0,5 с^св I


где Ъ — ширина ростверка;

h — полная высота плитной части ростверка;

Rp — расчетное сопротивление бетона растяжению для 'бетонных конструкций.

Если /б Ub, то проверки прочности наклонных сечений не требуется.

Расчет стаканной части ростверка

2.14. В ростверках стаканного типа, когда отношение толщины стенок стакана к высоте его уступа или к глубине стакана равно или более 0,75, стенки стакана не армируются. При отношении стенок стакана к высоте его уступа или глубине стакана менее 0,75 стенки стакана ростверка рассчитываются как железобетонные элементы.

Расчет продольной арматуры стенок стакана производится на внецентренное сжатие как коробчатого сечения в плоскости заделанного торца колонны (рис. 9, сечение /—/).

Минимальная площадь продольной арматуры в стенках стакана должна составлять не менее 0,05% расчет-

15

чого сечения бетона стакана. При этом должны удовлетворяться требования по анкеровке продольной арматуры стенок стакана в плитной части ростверка.

Поперечная арматура в стенках стакана в сечениях II—II и II'—II' (см. рис. 9) определяется по расчетному моменту от действия сил относительно оси, проходящей

Рис. 9. Расчетная схема стаканной части ростверка

через точку k или k\ поворота колонны.

Величины моментов принимаются равными:

при

MKt =M + Qyn-0,7Neo;    (14)

при ,0= f > %

Л4К=0,8 [M + Qyn-N-^y    (15)

при этом Мк принимается не менее величины AfKi, определяемой по формуле (14),

где М— изгибающий момент на уровне верха стакана; N — продольная сила;

Q—поперечная сила на уровне верха стакана. Поперечная арматура определяется из уравнений:

2    ^*а, t Zt == Мк 1 И 2    Fa, I Zi = Мк ,

1 1

16

где п — число горизонтальных сеток в стенках стакана;

R& — расчетное сопротивление арматуры в стержнях сетки;

Fa,i — сечение арматуры в стержнях сетки каждого направления;

Z{ — расстояние по высоте от каждой сетки до дна стакана.

При одинаковых диаметрах поперечной арматуры и одинаковой марке стали площадь сечения поперечной арматуры каждой сварной сетки будет равна:

при е0

Л., = —^-;    (16)

Я. 2 z'

I

при 4s > е0 > 4

Л.(17)

Яа 2 Z'

В случае заглубления стакана в плитную часть ростверка (рис. 10) сечение поперечной арматуры также определяется по формулам (14) — (17), при этом сетки

Рис. 10. Расчетная схема стаканной части ростверка при заглублении стакапа ® плитную часть ростверка

17

поперечного армирования становятся в пределах подколенника.

В случае действия нормальной силы в пределах ядра сечения (е0 < —) поперечное армирование стенок б

стакана назначается конструктивно.

Расчет ростверка на местное сжатие

2.15. При проектировании ростверков овайных фундаментов под сборные железобетонные колонны должна быть произведена проверка прочности на местное сжатие (смятие) ростверка под торцами колонн.

2.1в. Расчет на местное сжатие (смятие) под торцами сборных железобетонных колонн квадратного и прямоугольного сечения и под торцами двухветвевых колонн с распоркой внизу производится по формуле

N <\,5 Rap F,    (18)

где N —расчетная нормальная сила в сечении колонны у обреза ростверка;

Rnp — призменная прочность бетона ростверка для бетонного элемента;

F — площадь сечения колонны (для двухветвевых колонн площадь сечения колонны принимается по полной площади колонны, включая и раопорку).

Расчет на местное сжатие (смятие) под торцами ветвей сборных железобетонных двухветвевых колонн без распорки внизу (см. рис. 2) производится по формуле

Nl<2RnpFl,    (19)

где N1 — максимальная расчетная нормальная сила в сечении наиболее нагруженной ветви колонны;

F1 —площадь сечения ветви колонны.

В табл. 4 и 5 для ряда сечений колонн при марках бетона ростверка 150, 200 и 300 приведены предельные величины расчетных нормальных сил N и Nu соответствующие значениям, определенным по формулам (18) и (19).

При больших усилиях необходимо под опорами колонн в верхней части стакана вводить дополнительное

Таблица 4

Предельные величины расчетных нормальных сил N в колоннах прямоугольного сечения и в двухветвевых колоннах с распоркой внизу, при которых не требуется расчета на сжатие под торцами

колонн

Сечение колонн в см

Марки бетона ростверка

160

| 200

1 300

N вт

40X40

145

170

275

40X60

215

250

410

50X60

225

260

430

50X60

270

310

520

40X80

290

340

550

50X80

360

420

690

40ХЮ0

360

420

690

50ХЮ0

450

520

860

50x130

580

680

1100

50X140

630

730

1200

60X140

750

880

1450

Таблица

Предельные величины расчетных нормальных сил Ni в ветвях двухветвевых колонн без распорок внизу, при которых не требуется расчета на сжатие под торцами ветвей колонн

Сечение ветви колонны в см

Марка бетона ростверка

150

| 200

300

JV, вт

40X20

95

по

180

40X26. 60x20

120

140

230

50X25

150

175

290

50X30

180

210

350

60X30

210

250

410

60X35

250

290

480

косвенное армирование в виде сварных сеток. Расчет косвенного армирования должен производиться согласно указаниям л. 7.13 главы СНиП П-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».

19

Б. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ ПОД МОНОЛИТНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОЛОННЫ

Рис. 11. Схема образования пирамиды продав-ливания при монолитной железобетонной колонне

2.17.    Расчет ростверков под монолитные железобетонные колонны по прочности производится Tfа продавливание ростверка колонной, на продавливание угловой сваей нижней плиты ростверка, по поперечной силе в наклонных сечениях и на изгиб ростверка.

2.18.    Расчет ростверков на продавливание колонной производится по пп. 2.2, 2.3, 2.5, при этом в. формулах (2) и (3) рабочая высота ростверка hi должна приниматься от верха ростверка до верха нижней рабочей арматуры сетки (рис. 11).

Расчет ростверков на продавливание угловой сваей производится по п. 2.7; расчет прочности наклонных сечений ростверка по поперечной силе производится по пп. 2,8, 2.9, а расчет ростверка на изгиб — по пп. 2.10, 2.11, 2.12 и 2,13.

В. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ ПОД СТАЛЬНЫЕ КОЛОННЫ

2.19.    Расчет ростверков под стальные колонны во прочности производится: на продавливание ростверка колонной; на продавливание ростверка угловой сваей; по поперечной силе в наклонных сечениях; на изгиб ростверка и на местное сжатие (смятие) под стальными опорными плитами базы стальных колонн.

Расчет ростверка на продавливание колонной

2.20.    При стальных колоннах сплошного сечения (рис. 12) и при сквозных (решетчатых) колоннах, имеющих единую стальную жесткую базу (рис. 13),расчет на продавливание ростверка колонной производится из условия

20

ПРЕДИСЛОВИЕ

«Рекомендации по расчету железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений промышленных предприятий» разработаны в развитие главы СНиП II-B.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».

Рекомендации содержат указания по расчету ростверков под сборные железобетонные колонны со «стаканным» сопряжением колонн с ростверком под монолитные железобетонные и стальные колонны.

Рекомендации разработаны Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений ЦНИИ-промзданий (инженерами В. С. Бадюковым, Б. Ф. Васильевым) и Научно-исследовательским институтом бетона и железобетона НИИЖБ (кандидатами техн. наук Н. Н. Коровиным, В. Н. Голосовым) при участии НИИ оснований и подземных сооружений НИИОПС (канд. техн. наук Б. В. Бахолдин).

Предназначены для инженерно-технических работников проектных организаций.

('(0,25) 3«К. 649

P < К (b„ + Ca) + eta (a„ + CX)] Hi Rp,    (20)

где P — расчетная продавливающая сила. При центрально нагруженных ростверках величина Р принимается равной сумме реакций всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания от нормальной силы, действующей в колонне у обреза ростверка. При внецентренно нагруженных ростверках расчетная величина продавливающей силы принимается равной Р=2ЕРф,*, где 2Рф,,— сумма реакций всех свай, расположенных с одной стороны от оси колонны в наиболее нагруженной части ростверка, за вычетам свай, расположенных в зоне пирамиды продавливания с этой же стороны от оси колонны;


п

-\-

/ \

егтгчд


! I 1 ! ГС L—Кт--'--—я-1



н


4» I. cet


г—•    г'"! ГД

I—I----1J—^

1

1

I I

с

L.

TJ

А’

et

а


Рис. 12. Схема образования пирамиды продавливания три стальных колонках сплошного сечей и я


Рис. 13. Схема образования пирамиды продавливали я при сквозных (решетчатых) колоннах, «меющих единую стальную базу


21


1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.    Настоящие рекомендации по расчету монолитных железобетонных ростверков отдельных свайных фундаментов под колонны зданий н сооружений промышленных предприятий являются дополнением к «Руководству по проектированию свайных фундаментов», М., Стройиздат, 1971 г.

Рекомендации разработаны в соответствии с главой СНиП П-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» с развитием пп. 7.62, 7.63 этих же норм, касающихся расчета на продавлива-ние конструкций из тяжелого бетона. Рекомендации распространяются на ростверки квадратной и прямоугольной формы в плане с количеством свай в кусте от четырех и более.

1.2.    Расчет ростверков производится по первому предельному состоянию (по несущей способности) на основное, дополнительное н особое сочетание расчетных нагрузок и в необходимых случаях — по третьему предельному состоянию (по раскрытию трещин) на основное и дополнительное сочетание нормативных нагрузок.

1.3.    Расчет ростверков на сваях сплошного круглого сечения производится так же, как и на сваях квадратного сечения. При этом в расчете ростверка сечения круглых свай условно приводятся к сваям квадратного сечения, эквивалентного круглым сваям по площади, т. е. с размером стороны сечения, равным 0,89 с?Св, где rfce — диаметр свай.

2. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ

А. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ ПОД СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОЛОННЫ

2.1. Расчет ростверков по прочности под сборные железобетонные колонны со стаканным сопряжением колонн с ростверком производится: на продавливание ростверка колонной; на продавливание угловой сваей нижней плиты ростверка;!по поперечной силе в наклонных сечениях; на изгиб ростверка; на местное сжатие (смятие) под торцами колонн. Помимо этого, прорерЯ’ ется прочность стакана ростверка.

Расчет ростверков на продавливание колонной

2.2. Расчет на продавливание центрально нагруженных железобетонных ростверков свайных фундаментов колонной производится из условия

Р < 0,8S Fgok Rp,    (1)

где Р — расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания. При этом реакции свай (подсчитываются только от нормальной силы, действующей в сечении колонны у обреза ростверка;

Рбок — боковая поверхность пирамиды продавливания при высоте ее йь где h\— рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке, принимаемая от верха нижней рабочей арматуры сетки до дна стакана;


/?р — расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций;

где d — расстояние от плоскости грани колонны до плоскости ближайшей грани свай.

В преобразованном виде формула (1) при расчете на продавливание центрально нагруженных ростверков колонной прямоугольного сечения будет иметь следующий вид:

Р ^ [ахк ~Ь с2) Ч" «2 (dK -f- £i)] hx /?р,    (2)

где Ьк и dK — размеры сечений колонны у подошвы;

5

Ci — расстояние от плоскости грани колонны с размером Ьк до плоскости ближайшей грани свай, расположенных снаружи плоскости, проходящей по стороне колонны с размером Ьк\ с2 — расстояние от плоскости грани колонны с размером dK до плоскости ближайшей грани свай, расположенных снаружи плоскости, проходящей по стороне колонны с размером rfK;

2 Зак. 649

cti и <X2 — безразмерные коэффициенты:

■““'M'—г)(*^ + т);

a^= l,6 jl—-j-) (*, +

где *i=    =-■ ■

*1 «1

Значения коэффициентов ai и а2 в зависимости от

ki— — принимаются по табл. 1. h%

Таблица 1 Значения коэффициентов ai и а2

е1

kl~ht

°/

и

1 с'

°<

ci

-гг

0,3

5,24

0,48

3,44

0,66

2,72

0,84

2,34

0,31

5,07

0,49

3,4

0,67

2,69

0,85

2,32

0,32

4,94

0,5

3,34

0,68

2,66

0,86

2.3

0,33

4,8

0,51

3,28

0,69

2,64

0,87

2,29

0,34

4,65

0,52

3,23

0,7

2,62

0,88

2,28

0,35

4,53

0,53

3,18

0,71

2,6

0,89

2,27

0,36

4,42

0,54

3,14

0,72

2,57

0,9

2,26

0,37

4,32

0,55

3,1

0,73

2,54

0,91

2,24

0,38

4,2

0,56

3,06

0,74

2,52

0,92

2,23

0,39

4,1

0,57

3,01

0,75

2,5

0,93

2,22

0,4

4,02

0,58

2,98

0,76

2,48

0,94

2,21

0,41

3,93

0,59

2,94

0,77

2,46

0,95

2,2

0,42

3,85

0,6

2,9

0,78

2,45

0,96

2,19

0,43

3,77

0,61

2,86

0,79

2,43

0,97

2,18

0,44

3,7

0,62

2,83

0,8

2,4

0,98

2,16

0,45

3,64

0,63

2,8

0,81

2,38

0,99

2,15

0,46

0,47

3,57

3,6

*

0,64

0,65

*

2,77

2,74

0,82

0,83

2,37

2,36

1

2,13

При определении величины Р предполагается, что пирамида продавливания ограничивается боковыми сторонами, проходящими от наружных граней колонн до ближайших граней свай, при этом наклон граней принимается при С\ ^>Н\ ИЛИ С2>Й1 под углом <р=45° (рис. 1); при Ci<0,3Ai или c2<0,3fti под углом, соответствующим ci=0,3/ti или c2=0,3Ai. В соответствии с этим

коэффициенты k{ и k2 при - > 1 и - >1 принимаются

hx    hi

равными 1, а Ci и с2 — равными hx\ при <0,3 и

hi

6

<0,3 принимаются: £i=0,3 и &2*=0,3, а С\ и с2 —рав-ными 0,3й|.

При квадратной колонне центрально нагруженных ростверков при Ci=c2 формула (2) будет иметь следующий вид:

Р < 2 а* (йк Ч* Cj) h\ •    (3)

2.3.    Расчет на продавливание внецентренно нагру

женных ростверков под колонны прямоугольного сечения производится по тем же формулам, что и расчет на продавливание центрально нагруженных ростверков, но при этом расчетная величина (продавливающей силы принимается:    Р=22Рф,*,    где    ЕРф,<—сумма реакций

всех свай, расположенных с одной стороны от оси колонны в наиболее нагруженной части ростверка за вычетом реакций свай, расположенных в зоне пирамиды продавливания с этой же стороны от оси колонны.

При моментах, действующих в двух направлениях, величина ЕРфд определяется в каждом направлении отдельно; в расчете принимается большая из этих величин.

Примечание. При стаканном сопряжении сборной колонны с ростверком и эксцентрицитете в >0,5 ак допускается величину 2Рф,< определять» принимая величину момента М=0,5 dKN\ ери этом высота ростверка определяется из расчета на продавливание по периметру колонны. При полном моменте M=eN и соответствующей ему -сумме реакций 2Рф,< высота ростверка должна, кроме того, проверяться на продавливание по наружному периметру «-стакана».

2.4.    При сборных железобетонных двухветвевых колоннах, имеющих общий стакан, высота ростверка на продавливание колонной рассчитывается как при колонне сплошного прямоугольного сечения по общему периметру колонны (рис. 2).

2.5.    При многорядном расположении свай (рис. 3) помимо расчета ростверка на продавливание колонной по пирамиде продавливания, боковые стороны которой проходят от наружных граней колонны до ближайших граней свай, должна быть проведена проверка на продавливание ростверка колонной в предположении, что продавливание происходит по поверхности пирамиды, две или все четыре боковые стороны которой наклонены под углом 45°.

7

2.6.    При стаканном сопряжении колонны с ростверком в тех случаях, когда стенки стакана имеют боль-

2* Зак. 64g



Рис. I. Схема образования пи- Рис. 2. Схема образования пирамиды <прода(вли1ва1ния под рамиды продавливая ия под сборной железобетонной колон- сборной железобетонной двух-ной прямоугольного сечения    ветвевой колонной

шие толщины, например в плитных ростверках (рис. 4), можно производить расчет ростверка на продавли-вание колонной, принимая h\ от верха ростверка, при условии соблюдения требования

Р< 2pF6Rp,    (4)

где р,=0,8—0,0025сгоб)«; <т0бж=    кг/см?-,

йк "к

Р — расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций всех свай, подсчитанных от нормальной силы, действующей в сечении колонны у обреза ростверка;

Гб—(наименьшая площадь вертикального сечения бетона ростверка по оси колонны за вычетом стакана и площади трапеции, расположенной под стаканом с наклоненными под углом 45° сторонами (на рис. 4 площадь трапеции показана пунктирными линиями). При определении величины Гб высота ростверка должна приниматься не более 2hK (в расчет принимаются ступени, в которые заглублена колонна);

8

п Г L_t _„L,

Г'4',

Ч п п г-i

сз

-5

1

гп 1 г

1__1 | L

n

т

t

га

Г"1

i

'ТЗ

Yr*-

ТТ

Л-1-Н hJ

п

UJ

й.

1 '

/'! VV-/

Лу/ \ \

г -1— I—

щ

ф.

йа|

м


Рис. 3. Схема образования пирамид продавли-вания под сборной железобетонной колонной при многорядном расположении свай за наружными гранями колонны

л*



Рис. 4. Схема свайного фундамента с плитным ростверком


Рис. 5. Схема иродавли вания ростверка угловой ■стаей


9



Ак —глубина заделки колонны в стакан ростверка; dK — размер сечения колонны в плоскости, соответствующей площади /V,

Rp— расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций.

Расчет ростверка на продавливание угловой сваей

2.7. Расчет ростверка на .продавливание угловой сваей производится из условия

Рф., < [Pi (bot +-—) + Р» (*oi + Лог /?Р,    (5)

где Рф,< — расчетная нагрузка на угловую сваю, включая влияние местной нагрузки (например, от стенового заполнения), с учетом моментов в двух направлениях; &oi 'И <602 — расстояния    внутренних граней угло

вой сваи до наружных граней плиты ростверка (рис. 5); с01 и с02 — расстояния от плоскости внутренних граней свай до ближайших граней под-колонника (стакана) ростверка или до ближайших граней ступени при ступенчатом ростверке;

Л01 — высота нижней ступени от верха свай;

Rp— расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций;

Таблица 2

Значения коэффициента ft_

г - С0' *01

* « Со/ *01

h

К - у *0/ —

Р/

I *./-)-*01

h

0,3

1,05

0,42

0,84

0,56

0,73

0,7

0,67

0,32

1

0,44

0,82

0,58

0,72

0,76

0,66

0,34

0,96

0,48

0.78

0.6

0,71

0,8

0,65

0,36

0,92

0.5

0.76

0,62

0.7

1

0,64

0,38

0,89

0,52

0,75

0,64

0,69

0,4

0,86

0.54

0,74

0,67

0,68

Примечания; 1. При *»| н меньшем 0,3, коэффициенты Эй * Р« принимаются соответственно такими же, как и при к^ «0,3, т, е. равными 1,05;

при атом Сп и Сов принимаются равными 0,3ft0i

При *0| и fte, большем 1, коэффициенты Ра и р* принимаются равными 0,64, а величины c0i и с» — равными Ащ.

2. В тех случаях, когда угловая свая в ростверках с подкелонником заходит в плане за обе грани подколенника на 60 мм и более, проверка на продавливание плиты ростверка углевой сваей может не производиться.


Pi и Рг — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 2.