РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СБОРНЫХ

И СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ФУНДАМЕНТОВ

И ОПОРНЫХ НОНСТРУНЦИЙ

ПОД БЛОКИ

АГРЕГАТИРОВАННОГО

ОБОРУДОВАНИЯ

МОСНВА-1981

УДК 624.153,012.45

Рекомендованы к изданию секцией бетонных й железобетонных конструкций № i НТО НИИЖБ Госстроя СССР от 10 мая 1977 г.

Рекомендации по проектированию сборных и сборно-монолитных же -лезобетонных фундаментов и опорных конструкций под блоки агрегатиро-ванного оборудования. М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1981, с. 45.

Рекомендации содержат основные положения по проектированию сборных и сборно-монолитных железобетонных фундаментов и опорных конст -рукций плитного и рамного типов под блоки агрегатированного оборудования с динамическими нагрузками. Приведены методы выбора оптималь -ных конструктивных схем опорных конструкций и фундаментов, их расчета на действие статических и динамических нагрузок, а также требования к конструированию с учетом особенностей изготовления и монтажа.

Рекомендации предназначены для инженерно-технических работни -ков проектных, научно-исследовательских строительных и машинострои -тельных организаций.

Табл.5, ил.17.

Ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР,

учетом требований СНиП П-21-75, СНиП П-19-79 /16/ и СНиП П-Т7-77 /17/.

4*4. Для крепления опорных конструкций к массивному фундаменту должны применяться фундаментные болты, для крепления к подстилающему слою пола - самоанкерущиеся болты конструкции НИИЖБ    п    о

ГОСТ 24379,0-80 /2/ и ГОСТ 24379,1-80 /3/.

4.5,    При конструировании основных сечений железобетонных опор -ных конструкций и элементов этажерок» воспринимающих динамические нагрузки, влияние этих нагрузок должно учитываться согласно рекомендациям Руководства /9/,

4.6,    При размещении блоков оборудования на несущих конструкциях зданий в качестве несущих элементов должны использоваться существующие типовые решения многоэтажных промывденных зданий,

4.7,    При размещении блоков оборудования на открытых эстакадах (этажерках) или внутри здания» но отдельно от его каркаса» допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании применение конструктивных схем с использованием типовых конструкций либо в отдельных случаях конструкций индивидуального исполнения. Последнее может иметь место, например» при уникальном по техническим параметрам оборудовании или при внедрении новых прогрессивных методов монтажа и эксплуатации оборудования. Примерные индивидуальные решения приведены в прил,2 настоящих Рекомендаций.

4.8,    Железобетонные опорные конструкции должны устанавливаться непосредственно на ригели или другие несущие элементы каркаса здания или индивидуальной этажерки, совмещая функции перекрытий.

4.9,    Бели в блок включается оборудование с динамическими нагрузками , то в случае большой и очень большой динамичности (см.п. 2 настоящих Рекомендаций) блок должен устанавливаться на этажерки,отделенные от каркаса здания (или общей эстакады).

4.10,    При использовании оборудования с нагрузками малой и средней динамичности допускается установка опорной конструкции на элементы каркаса здания. При этом а случае необходимости между опорной конструкцией и элементами каркаса здания должны устанавливаться виброизолирующие устройства в соответствии с рекомендациями Руко -водства /II/.

4.11,    При установке блоков оборудования, передающего статичес -кие нагрузки на этажерки индивидуального (нетипового) решения, конструирование элементов такой этажерки осуществляется с уче том

II

общих конструктивных требований в соответствии с рекомендациями Руководства /з7,

4.12. При установке блоков оборудования на отметках выше +0.00 как внутри проммыленного здания* так и на открытых эстакадах (этажерках)» должны удовлетворяться следующие основные требования к обьемно-планировочному решению;

расстояния между осями кбдонн в плане должны иметь модуль 3x3 м. Размеры между перекрытиями по высоте должны быть кратными модулю 1,2 м;

компоновка функциональных блоков» а также зданий и этажерок для обеспечения удобства монтажных работ должна решаться на основе единого компоновочного элемента с размером в плане 12x3 м ( 12 м -пролет» 3 м - шаг)» в котором должны быть предусмотрены И взаимо -увязаны места размещения оборудования! коммуникаций, проходов, площадок для обслуживания оборудования и каналов подключения блока к основным коммуникациям;

расположение несущих элементов зданий или этажерок должно обеспечивать возможность монтажа и демонтажа оборудования в процессе строительства при эксплуатации как минимум с двух наружных сторон. При этом должны быть созданы условия для совмещенного монтажа оборудования и несущих элементов зданий и этажерок;

в качестве несущих элементов этажерок применяются П-образные железобетонные рамы. При осевом расположении оборудования на верх -ней плите и при соблюдении требований главы СНиП П-19-79 к ограни -чению эксцентрицитета приложения статической нагрузки допускается применение Т-образных рам с одним радом колонн по оси фундамента. При этом момент результирующей статической нагрузки от оборудовав ния, обусловленный возможным эксцентрицитетом ее приложения относительно оси стойки, не должен вызывать растягивающих Напряжений в ее сечениях.

4» 13*. Соединения железобетонной опорной конструкции с ригелями типовых каркасов зданий или этажерок при статической нагрузке» а также при нагрузке малой и средней динамичности должны быть анало -гйчными существующим решениям соединений типовых плит перекрытий с ригелями многоэтажных промышленных зданий соответствующих типовых серий. Допускается применение неомоноличиваемых стыков ригеля с колоннами, а в случае отсутствия ригелей - опорных конструкций с колоннами фундаментов. Примерные решения неомоноличиваемых стыков приведены на рис.в и 9 прил.З настоящих Рекомендаций.

12

4.14.    В случае применения оборудования с нагрузками большой и очень большой динамичности соединение сборной железобетонной опор * ной конструкции с несущий элементами этажерки должно быть сборно* монолитным в соответствии с рекомендациями Руководства /до/ • Для обеспечения прочности и жесткости стыкового соединения элементы этажерки должны иметь арматурные выпуски» длину которых следует принимать согласно требованиям главы СНяП П-21-75.

4.15.    В случае сборно-монолитных стыков сварка арматурных выпусков должна осуществляться с применением желобчатых накладок многослойными швами или ванным способом в соответствии с требованиями Указаний СН 393-69 /19/.

4.16.    При необходимости дополнительного армирования сборно-мо -нолитного стыка должны применяться сварные арматурные сетки в соответствии с рекомендациями Руководства /10/.

5. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ ШЕЗОБЕТОННЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

5.1.    Расчет железобетонных опорных конструкций производится на действие нагрузок» возникающих как при эксплуатации блока» так и при его транспортировании и монтаже:

на действие эксплуатационных нагрузок статического или динами -ческого характера опорные конструкции следует рассчитывать так же, как элементы фундаментов соответствующего типа;

в стадии транспортирования и монтажа должен производиться ста -тический расчет основных сечений опорных конструкций на нагрузки от веса оборудования блока и собственного веса опорной конструкции с учетом коэффициента динамичности в соответствии с требовани я и и Инструкции ВСН 42-74 /I/. Расчетом должны быть проверены наиболее невыгодные схемы эагружения, включая перемещение блока на Катковых опорах, при котором возникают изгибающие моменты обратного (по отношению к транспортированию за строповочные устройства) знака.

5.2.    Основные параметры узлов крепления оборудования к железо -бетонным опорным конструкциям (количество» диаметр, глубина заделки анкерных устройств, а также их расстояние от края опорной конструкции) следует рассчитывать по несущей способности заделки анкера в бетоне. Методика расчета примерных конструктивных решений узлов крепления оборудования к опорным конструкциям приведена в прил.1 настоящих Рекомендаций.

13

5.3.    Расчет узлов крепления опорных конструкций к фундаментам или полам зданий должен производиться в соответствии с указаниями Инструкции СН 471-75 /6/.

5.4.    При установке блока оборудования со статическими нагрузками на отметке +0.00 расчет фундамента должен производиться в соответствии с требованиями глав СНиП П-А .10-71 /13/, СНиП П-15-74 /14/, СНиП П-21-75 и СНиП П-17-77, а при установке на несущие конструк -ции типа этажерок - в соответствии с общепринятыми методами расчета несущих конструкций многоэтажных промышленных зданий с учетом требований главы СНиП П-21-75.

5.5.    При установке блока оборудования с динамическими нагрузками на отметке +0.00, а также на индивидуальную этажерку расчет амплитуд колебаний фундамента, в который входит составным элементом опорная конструкция, должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП П-19-79.

5.6.    В опорных конструкциях, являющихся верхними обвязочными плитами рамных фундаментов, не допускается образование трещин, и их расчет по предельным состояниям 2-й группы должен производиться по 1-й категории трещиностойкости. В несущих рамных элементах этажерок допускается ограниченное по ширине кратковременное и длительное раскрытие трещин, и расчет их производится по 3-й категории трещино -стойкости.

5.7.    При расчете фундаментов и этажерок рамного типа на колебания коэффициенты жесткости одноэтажных П-образных поперечных рам с жесткими узлами ( S l * кН/м) в случае отсутствия трещин в стойках следует определять по формуле

I0,2E<f3_hl (1 + 6^)

(2 + 3 k_{) для Т-образных рам

г. .. 2,55 Eif3hi

^St "     ЙГ¹- ’    (4)

где Е<г - модуль упругости материала рам верхнего строения, кН/м^;

моменты инерции площади поперечных сечений соответственно

колонны и ригеля рамы, ы

hi Эц

h_L,- соответственно расчетная высота колонн и расчетный пролет ригеля i -й поперечной рамы, м.

^; <&>

₊ 0г,.к:ША [( l₂-fi){z +

(6)

(7)

-||i-[(L₂'^)(3-2^)₊L₂(3-^)] ,

где

Ъ _ Щ|| - iMrl ,

N + |Md^}

ft - lHal- Im-rl    (8)

|M<| + |Mz] '

здесь Mj и Mg - ординаты эпюры моментов от статической оостошшщей нагрузки от оборудования соответственно в верхней и нижней точках стойки поперечной рамы, кН.и;

М_т - момент трещинообраэовакня для сечения стоек рам, кН.м (определяется по СНи11 П-21-75);

В - жесткость приведенного сечения на участках без трещин, кН/м^г;

Bj- и Bg - жесткости сечений стойки на участках с трещинами, кН/м*\ Значения В, Bj- и Bg определяются по соответствующим формулам СНиП П-21-75.

5.9. При установке блока оборудования с динамическими нагрузками на несущие элементы каркаса здания должен производиться поверочный расчет амплитуд колебаний последнего в соответствии с Инструк -цией ЛЛ В случае необходимости устройства виброиэоляции ее расчет

15

производят согласно Руководству /II/.

5.10. При динамическом характере нагрузки основные сечения опорной конструкции и элементов этажерки следует рассчитывать с учетом выносливости материалов в соответствии с требованиями главы СНиП П-21-75.

6. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

ИЗГОТОВЛЕНИЕ И U0HTAI КОНСТРУКЦИЙ

6.1.    Для изготовления опорных конструкций, работающих в обычных условиях, должны применяться высокопрочные бетоны марки М400, для изготовления фундаментов и несущих конструкций этажерок - обычно при меняемые марки бетона, но не ниже М200.

6.2.    Конструкции, подвергающиеся в процессе эксплуатации посто -янному воздействию агрессивных сред, а также повышенных ( t > 200°С) и отрицательных температур ( t ^ -40°С), должны изготавливаться в соответствии с указаниями глав СНиП П-21-75, СНиП П-28-73* /18/, а также Инструкции СН 482-76 /5/.

6.3.    Для элементов индивидуальных (нетиповых) этажерок должен применяться тяжелый бетой или бетон на пористых заполнителях с проектной маркой по прочности на сжатие не ниже М 300.

6.4.    Для армирования элементов индивидуальных (нетиповых) этажерок при отсутствии предварительного напряжения следует применять в качестве стержней рабочей арматуры горячекатаную арматурную сталь класса А-Ш, для поперечной конструктивной и монтажной арматуры - горячекатаную арматурную сталь классов A-I и А-П. При наличии предва -рительного напряжения в качестве напрягаемой арматуры необхо д и м о применять термически упрочненную арматурную сталь классов Ат-У и Ат-У1 либо высокопрочную арматурную проволоку классов В-П и Вр-П.

6.5.    При устройстве сборно-монолитных стыков для заделки должен применяться бетон на мелком заполнителе с проектной маркой не ниже М 250.

6.6.    Для заделки стыков в случае, если толщина швов превышает х/5 наименьшего размера сечения стыкуемых элементов или превышает 100 мм, рекомендуется применять бетон, проектная марка которого должна быть не ниже, чем у стыкуемых элементов. При меньшей толщине шва прочность бетона стыка может быть на I ступень ниже, чем у стыкуемых элементов.

6.7,    Для дополнительного армирования сборно-монолитных стыков должны использоваться стандартные сварные сетки из арматурной проволоки класса В-I и Вр-1.

6.8.    Для обеспечения требуемой точности железобетонных опорных конструкций в местах опирания оборудования должны применяться следующие технологические приемы:

изготавливать опорные конструкции весового применения целиком, а контактирующие с оборудованием конструкции при габаритах в плане более 2x3 м - в литых (чугунных, железобетонных или пластмассовых ) неразъемных опалубках, образующая поверхность которых должна иметь точность, на класс превышающую требуемую точность формуемого изделия по установочным поверхностям под оборудование;

применять в процессе монтажа малосерийного оборудования на опорной конструкции специальные компенсирующие устройства (металлические подкладки, регулировочные винты и т.д.) с последующим их омоноличи -вашем*

6*9» При транспортировании и монтаже блока оборудования с применением железобетонных опорных конструкций должны использоваться специальные траверсы* Схемы строповки должны быть указаны в соответст -вующей паспортной документации на блок оборудования. При складировании необходимо использовать деревянные прокладки, устанавливаемые под местами строповки (примерные схемы приведены в прил.6 настоящих Рекомендаций).

6.10. Для выведения блока в проектное положение на опорной конструкции должны быть нанесены риски, определяющие ее главные оси, а в случае изготовления в матричных формах,кроме того, должны быть указаны места установки уровня*

6.Н. При установке железобетонной опорной конструкции на полы промзданий или фундаменты для обеспечения опирания по всей контактной поверхности необходимо производить подливку цементно-песчаным раствором или мелкозернистым бетоном*

17

ПРИЛОЖЕНИЕ I

ПРШЕРНШ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ И МЕТОДИКА РАСЧЕТА УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ К ОПОРНЫМ КОШТРУКЦИЯМ

Н& рис.З представлены два варианта конструктивного решения крепления оборудования к опорным конструкциям. Оба варианта крепления могут быть использованы при действии статических и динамических нагрузок. Выбор варианта зависит от характеристик жесткости крепления и их технологичности при монтаже данного типа оборудования.

Рис.З, Конструктивные решения узлов крепления оборудования к опорным конструкциям а - вариант крепления А; б - то же, Б

В соответствии с вариантом крепления А (см.рис.З,а) шпильку вворачивают в установленную в плите металлическую закладную деталь с внутренним резьбовым гнездом, которая изготавливается из арматурной стали периодического профиля класса А-П. Диаметр закладной детали в 2-2,6 раза, а длина в 5-6 раз превышает диаметр крепежного болта d , Присоединительная торцевая поверхность закладной детали находится г одной плоскости с поверхностью плиты.

При варианте крепления Б (см.рис.3,6) крепежный болт вводят снизу (головкой вниз) в отверстие в плите таким образом, что резьбовая часть болта выступает над поверхностью плиты. Элементы агрегата "навешиваются” на выступающий болт, после чего они фиксируются наворачиваемой на болт гайкой.

16

Для крепления кожухов» электроразводки и другого вспомогательного оборудования агрегатов допускается крепление их к плите по вари -анту Б с помощью стандартных болтов (ГОСТ 7798-70) требуемых диаметров с заделанной в бетон головкой на глубину 3-5 d и с выступающей над поверхностью резьбовой частью.

Расчет несущей способности узлов крепления оборудования к железобетонным опорным конструкциям по варииктам А и Б производится по формуле

Р= 0,0025- K«p R_P-rf,    (14)

где Ккр - безразмерный коэффициент, учитывающий расстояние от оси анкера до края опорной конструкции и определяемый п о таблЛ или по формуле

К J    ^%*    ^ll'0S³VUnt₉.(%+    *%)-3cos*%(V₉    tt-fr³    %)    _(I5)

Г    ~7Г    -    —    ,

здесь % - определяется из соотношения co$f_a~ 0,364 f>/h ;

6 -расстояние от края конструкции, м.

Rp - расчетное сопротивление растяжению бетона опорной конструкции по СНиП П-21-75, МПа;

1г - расчетная глубина заделки анкера крепления в бетоне (для варианта А - высота отрезка арматуры периодического профиля, для варианта Б - расстояние от верхней грани головки болта до поверхности бетона), м.

Таблица I, Значение коэффициента

Глубина заделки к Значения коэффициента KKD при Ь , равном 4 d 6 d 8 d. 10 d. 3 d 0,93 0,99 0,997 I 4 oL 0,87 0,96 0,99 I 5 CL 0,79 0,9J 0,93 0,99 7 d 0,75 j | 0,85 0,9 0,94 9 ci ! ! 0,69 | 1 0,77 0,84 0,89

19

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ПРИМЕРНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ УСТАНОВКИ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ЭТАЖЕРКИ

В настоящем приложении представлены следующие конструктивные схемы установки опорных конструкций на этажерки:

двухконсольная схема с двумя рядами колонн с использованием нетиповых железобетонных конструкций двухконсольных ригелей, колонн и фундаментов (рис.4), разработанная ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. В поперечном направлении этажерки представляют собой рамные конструкции со спаренными ригелями. Консольные ригели состоят из двух элементов, которые охватывают колонны и опираются на их консоли. Монтаж и крепление блоков осуществляется непосредственно на консоли. Схема рассчитана на блоки оборудования со статическими нагрузками, а также с нагрузками малой динамичности;

Рис.4. Двухконсольная схема рамного фундамента с двумя радами колонн а - при длине консоли 6 м; б - то же, 4,5 м

схема из металлических поперечных рам с гибкими консольными элементами, используемыми в качестве виброизоляторов (рис.5).    Эта

схема разработана Харьковским отделением института "Тешгоэлектропро-ект" Минэнерго СССР. Установка опорных конструкций на эти элементы выполняется шарнирно-неподвижной. Нижняя часть фундамента - монолитная железобетонная плита, к которой жестко крепятся металлические стойки. Схема рассчитана на блоки оборудования с нагрузками большой и очень большой динамичности;

20

предисловие

Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование железобетонных: опорных (базовых) конструкций» а также сборных и сборно-монолитных фундаментов плитного типа и типа этажерок под агрега-ткрованное в крупные блоки технологии*.зде оборудование преимущественно для химических производств» устанавливаемое как на отметке 40.00, так и на более высоких отметках, т.е. в уровнях 2-го, 3-го и более высоких этажей.

Агрегатирование оборудования в крупные блоки, осуществляемое с помощью опорных конструкций, сокращает сроки и повдаает качество строительно-монтажных работ за счет переноса основной части работ по монтажу технологического оборудования со стройплощадки в заводские условия. При применении железобетона в качестве материала дня изготовления опорных конструкций по сравнению с металлическими аналогами расход металла» идущего на их изготовление, снижается н а 70-8056. Железобетонные конструкции» кроме того, обладают значительной собственной жесткостью, позволяющей во время транспортирования и монтажа обеспечить сохранность взаиморасположения его элементов» а на месте эксплуатации выполнять совместно с подом здания функции фундамента (или верхней обвязочной плиты рамных фундаментов).

Настоящие Рекомендации обобщают результаты экспериментально-теоретических исследований железобетонных опорных конструкций агрега-тированного оборудования, а также опыт внедрения их в практику строительства.

Рекомендации разработаны лабораторией специальных конструкций НИИЖБ Госстроя СССР (кандидаты техн.наук М.И.Браиловский, Л.Р. Спивак, инж. Г.М.Воговодовский).

Замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просим н а -правшть в НИИЖБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул.,

Д.6.

Дирекция НИИЖБ

Рис.5. Схема рамного фундамента из металлических поперечных рам с гибкими консольными элементами I - агрегат; 2 - опорная конструкция; 3 - два швеллера * 20; 4 - двутавр * 40, 5 - нижняя бетонная плита; 6 - ам -мортизирующие консоли

схема, основанная на одновременном использовании в качестве свайного основания и колонн железобетонных свай-оболочек, заглубленных в грунт на часть их высоты (рис.6). На ригели, опирающиеся на сваи, устанавливается опорная конструкций. В уровне нулевой отметки предусматривается монолитная железобетонная плита. Эта схема разработана ГПИ "Фундаментпроект" Минмонтажспецстроя СССР. Она предусмотрена к применению в случае необходимости использования по гидрогеологическим условиям свайного основания и рассчитана на блоки оборудования со статическими нагрузками, а также с нагрузками малой и средней динамичности;

схема, основанная на применении Т-образных рам, для стоек ко -торых используются типовые центрифугированные железобетонные колонны повышенной несущей способности. На двухконсольные железобетонные ригели, опирающиеся на колонны, устанавливается опорная конструк -ция. Под колонны устраивают фундаменты стаканного типа (рис.7). Эта схема разработана НИИЖБ. Схема рассчитана на блоки оборудования со статическими нагрузками, а также с нагрузками малой и средней динамичности.

21

1.1.    Настоящие Рекомендации содержат требования по конструиро -ванию, расчету и изготовлению железобетонных опорных разовых) конструкций, а также сборных и сборно-монолитных фундаментов плитного типа и типа этажерок под агрегатированное в крупные блоки технологическое оборудование преимущественно для химических производств, устанавливаемое как на отметке +0.00, так и на более высоких отмет -ках.

1.2.    Технико-экономическую целесообразность применения железо -бетонных опорных конструкций взамен металлических обусловливают следующие факторы:

а)    повышенная динамическая и статическая жесткости, обеспечивающие сохранность взаимного расположения элементов блока в процессе транспортирования и монтажа;

б)    сниженный на 70-80# расход металла в расчете на одну конст -рукцию;

в)    сниженная на 15-30# трудоемкость изготовления железобетонной опорной конструкции по сравнению с соответствующей литой и на 25-40# - по сравнению со сварной металлической опорной конструкцией;

г)    повышенная по сравнению с металлическими опорными конструк -цият коррозионная и противопожарная стойкость;

д)    расход бетона компенсируется тем, что в большшетве случаев железобетонные опорные конструкции при установлении на отметке +0.00 могут быть применены или без устройства специальных фундаментов, или в качестве их верхней части, а при установлении в уровнях 2-го, 3-го и более высоких этажей они используются в качестве элементов перекрытия.

1.3.    В случае применения железобетонных опорных конструкций вме

сто металлических необходимо производить технико-экономическое обоснование, так как последние имеют некоторые преимущества:    меньяую

массу, что облегчает транспортирование и монтаж, кроме того, они более приспособлены к замене оборудования при его моральном и физн -ческом износе.

2. ТИШ ОБОРУДОВАНИЯ» АГРЕГАТЙРУЕМОГО В КРУПНЫЕ БЛОКИ. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ

2.1.    Оборудование» входящее в состав блока» подразделяется в зависимости от характера нагрузки, передаваемой на опорную конструкцию или фундамент, на два основных типа:

оборудование с динамическими (иночциониыми) нагрузками (насосы» компрессоры, вентиляторы, электродвигь ' ли и т.д.);

оборудование со статическими нагрузками (емкости, теплообменники, пульты управления и т.д.).

2.2.    Оборудование с динамическими нагрузками в свою очередь подразделяется на:

машины с кривошипно-шатуннши механизмами, при работе которых возникают неуравновешенные силы инерции (поршневые и плунжерные насосы, компрессоры, машины с эксцентриком и т.д.);

шны с вращающимися частями (электродвигатели,    центробежные

насосы, турбоагрегаты и т.д.), при работе которых из-за несовпадения центра тяжести вращающихся частей с их геометрической осью возникают инерционные воздействия.

2.3.    Нормативную динамическую нагрузку ( R_?kH ) от оборудования с врщеш^шися частями определяют по формуле

R^H=0,004merij ,    (I)

р

где гп * масса вращающихся частей, кН.с /м;

е - эксцентрицитет вращающейся массы (радиус эксцентрика), м; п₀- число оборотов главного вала машины в секунду.

При отсутствии данных о массе и эксцентриситете их величины для некоторых машин принимаются согласно указаниям Инструк -

ЦИИ /V³*.

2.4.    Нормативную динамическую нагрузку от оборудования с кривошипно-шатунными механизмами следует определять по формулам, призе -денным в Инструкции /4/.

2.5.    Расчетную динамическую нагрузку определяют с учетом коэф -фнциента перегрузки, принимаемого в соответствии с указаниями Инструкции Д/.

³⁸ См.прил.7 настоящих Рекомендаций.

5

2.6.    При блокировании однотипных машин с синхронными двигателя-пи определяют величину результирующей возмущающей силы, передаваемой на фундамент или опорную конструкцию, по следующей формуле:

R=^R₀ ,    (2)

где    (при    4)

Y ^ 4(при 4 < К ^8)    *

1/2 К (при К> 8) здесь К - количество машин ;

R₀ - величина гармонического воздействия от одной мавкны.

2.7.    Динамическую нагрузку классифицируют в зависимости от ее величины по следующим категориям динамичности:

очень большая динамичность (амплитуда инерционной силыР^Ю кН);

большая динамичность (амплитуда инерционной силы I кН < Р <

10 кН);

средняя динамичность (амплитуда инерционной силы 0,1 кН< Р <

I кН);

малая динамичность (амплитуда инерционной силы Р < 0,1 кН).

2.8» Значение коэффициента перегрузки для статических нагрузок от оборудования должно приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП П-6-74 /12/»

2.9» Значение коэффициента перегрузки к статическим нагрузкам_t вводимого при транспортировании и монтаже блока, должно приниматься по Инструкции ВСН 42-74 Д7.

2» 10, Расчетная нагрузка, передаваемая на узел крепления оборудования к железобетонной опорной конструкции, а также требования к жесткости (ограничению деформаций) этого узда должны задаваться за-водом-нэготовителем оборудования» При отсутствии этих данных за расчетную нагрузку следует принимать прочность сечения крепежного болта на разрыв, определяемую с учетом расчетного сопротивления метал -ла, из которого он изготовлен» Ограничения по деформативности узла крепления в этом случае должны приниматься, исходя из требования по непдоскостности поверхности опорной конструкции в месте установления оборудования»

6

3. КОШТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЖЕШЕЗОЁЕТОННШ ОПОРНЫМ КОНСТРУКЦИЯМ

3Л. Железобетонные опорные конструкции изготовляются двух типов: сборные железобетонные заводского изготовления (рисЛ,а) и из металлических сварных или прокатных профилей (рисЛ,б).    последние

проектируются с учетом Рекомендаций /7/. На месте эксплуатации они омоноличиваются бетоном и в этом случае представляют собой железо -бетонные опорные конструкции с жесткой арматурой.

Рис Л. Типы железобетонных опорных конструкций под крупные блоки оборудования

а - сборные конструкции с гибкой арматурой; б - конструкции с жесткой арматурой, омонодичиваемые на месте эксплуатации

3.2,    Габаритные размеры опорных конструкций должны соответствовать нормальным транспортным габаритам при перевозке по железной и автомобильным дорогам.

3.3,    Минимальная высота железобетонных опорных конструкций должна удовлетворять требованиям по прочности и жесткости при расчете на действие монтажных и эксплуатационных нагрузок, а также обеспе -чивать возможность заделки анкерного болта на глубину Н з* 5 ol, где

cL - диаметр крепежного болта.

3.4,    Точность и чистота поверхности опорной конструкции должна соответствовать требованиям, предъявляемым к оборудованию в месте его опирания и крепления. Обеспечение этих требований должно осугце-

ствляться или при изготовлении конструкции, или в процессе монтажа оборудования с помощью специальных компенсирующих устройств»

3.5,    Конструкция узла крейления оборудования к железобетонным опорным конструкциям должна удовлетворять требованиям по прочности и жесткости при действии монтажно-транспортных и эксплуатационных нагрузок, а также технологическим требованиям при изготовлении опорной конструкции и при производстве монтажных работ. Примерные конструктивные решения узлов крепления приведены в придЛ настоящих Рекомендаций,

3.6,    Для предотвращения околов бетона грани опорных конструкций должны выполняться скругленными, с радиусами 30-50 мм или иметь скосы под углом 45° на высоту 30-50 мм,

3.7,    Арматурный каркас опорных конструкций должен изготавливаться сварным пространственным. Арматура верхних сеток должна быть рассчитана на восприятие транспортировочных и монтажных нагрузок при возможном перемещении блока оборудования на Катковых опорах*

3.8,    Для выверки опорных конструкций, устанавливаемых на сплошном основании (пол иди фундамент), с помощью регулировочных винтов в трех точках опорной конструкции должны быть заделаны на всю е е высоту закладные детали со сквозными резьбовыми отверстиями.

3.9,    В случае сборно-монолитного стыка с нижележащими конструкциями или друг с другом опорные конструкции должны иметь арматурные выпуски, длина которых должна приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП П-21-75 /15/, а также шпонки для обеспечения надежного сцепления с монолитным бетоном,

3.10,    Для крепления к нижележащим конструкциям в опорных конструкциях должны быть предусмотрены отверстия для пропуска фундаментных болтов либо закладные детали, расположение которых должно быть увязано с расположением соответствующих анкерных отверстий или закладных деталей нижележащих конструкций.

3.11,    Опорные конструкции должны иметь строповочные устройства, удовлетворяющие требованиям по прочности и надежности, а также обеспечивающие максимальные удобства при их транспортировании и монтаже оборудования, В качестве таких устройств должны испольэо -ваться заделанные в конструкции монтажные петли из мягких сталей, горизонтальные сквозные отверстия диаметром не менее 40 мм, в которые могут вводиться монтажные стержни или троссы, и рым-болты, вворачиваемые в закладные детали с резьбовыми отверстиями.

8

4. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЗДАНИЯМ И СООРУЖЕНИЯМ ПРИ ПРИМЕНЕНИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1.    При установке оборудования на отметке +0.00 в зависимости от величины и характера нагрузки, а такие от грунтовых условий, под опорные конструкции должны применяться сведущие типы фундаментов:

а)    плитный (рис.2,а) с соотношением высоты фундамента и меньшего размера его подошвы Нф/Вф *?0,2, в виде монолитной (или    сборно

монолитной) железобетонной плиты, лежащей на естественном или искусственном основании. При обоснованной расчетом возможности использования в качестве такой плиты пола здания опорные конструкции должны устанавливаться на подстилающий слой пола;

б)    массивный в виде блока (сплошного или пустотелого), лежащего на естественном иди искусственном основании;

в)    ленточный (рис.2,6) в виде сборных (или сборно-монолитных; замкнутых прямоугольных балочных клеток, укладываемых на естественное или искусственное основание. Этот тип фундамента должен приме -няться, в основном, для оборудования, передающего статическую нагрузку;

г)    свайный (рис.2,в) в воде железобетонных забивных, набивных или иной конструкции свай, применяемых в необходимых случаях в соответствии с грунтовыми условиями. В качестве ростверка в этом случае должны применяться конструкции фундаментов плитного шли ленточного типа.

4.2.    За критерии при выборе типа фундамента принимаются следующие характеристики:

наименьшая стоимость;

оптимальный расход материалов;

удовлетворение требований по несущей способности согласно строительным нормам и правилам;

соответствие опорной конструкции конструктивному решению (совпадение установочных плоскостей и фиксирующих крепежных деталей опорной конструкции и фундамента);

удобство транспортирования и монтажа блоков;

моральная долговечность и серийность оборудования.

4.3.    Конструирование массивных ленточных фундаментов, фундаментов плитного типа, а также ростверков сэафных фундаментов, на которые устанавливаются опорные конструкции,, должно осуществляться с