Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

по ПРИМЕНЕНИЮ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ НОНСТРУНЦИЯХ ЭФФЕКТИВНЫХ ВИДОВ СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРЫ

МОСНВА—1987

УДК 691.87:693.554

Печатаются по решению секции бетонных и железобетонных конструкций НТС НИИЖБ Госстроя СССР от 22 июня 1987 г.

Рекомендации по применению в железобетонных конструкциях эффективных видов стержневой арматуры. - М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1987. -с. 47.

Приведены практические рекомендации по приемке, сварке, заготовке и натяжению стержневой арматуры и основные положения по проектированию и применению в железобетонных конструкциях горячекатаной, термомеханически упрочненной и упрочненной вытяжкой стержневой арматурной стали эффективных видов.

Предназначены для инженеров-проектировщиков и ИГР предприятий строительной промышленности и строек.

Табл. 17, илл. 5.

(^Cj Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР, 1987

принимаются согласно положениям п.ЗЛЗ СНиП 2.03.01-84, При этом величина коэффициента Для стали класса Ат-УП определяется также как и для стали класса А-У1. Для стали классов АЧ11в и Ат-ШСв значения Vse =1,0.

2.6.    При расчете по прочности нормальных сечений, а также образованию и раскрытию трещин нормальных к продольной оси элемента на арматурную сталь класса Ат-УП распространяются все условия и ограничения, принятые для стержневой арматурной стали класса Ат-У1.

2.7.    Расчетные сопротивления арматуры сжатию Use , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы,при наличии сцепления арматуры с бетоном, следует принимать по табл.4 настоящих Рекомендаций.

При расчете в стадии обжатия конструкций значения ftsc умножаются на коэффициент условия работы 0,85. В случае применения сварки для стыков арматурной стали классов Ат-1УС, Ат-У, Ат-УК и Ат-У1 расчетные сопротивления стали этих классов сжатию Use принимаются равными 450 Н/мм² (46 кге/мм²). При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимаются значения ft sc =0.

Значения ft sc , указанные в табл.4 настоящих Рекомендаций, принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок по поз.2,а табл.15 СНиП 2.03.01-84, а при учете в расчете нагрузок, указанных в поз.2,б табл. 15 , принимается значение ftsc = 400 Н/мм² (41,0 кге/мм²). Для конструкций из ячеистых и поризованных бетонов во всех случаях принимается значение fisc £ 400 Н/мм² (41,0 кге/мм²).

2.8. Расчетные сопротивления высокопрочной неналрягаемой арматуры сжатию для элементов из тяжелого бетона могут быть увеличены по сравнению с указанными в табл.4 настоящих Рекомендаций в зависимости от количества и вида продольной и поперечной арматуры в соответствии с п.3.22 СНиП 2.03.01-84.

2.9.    Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл.о настоящих Рекомендаций,

Таблица о

Стержневая арматура класса	Модуль упругости арматуры , Н/мм2 (кге/мм2)
Ас-Ш, Ат-ШС	200000 (20000)
Ат-1УС. Ат-Ш, А-1У, A-У, Ат-У А-У1, АТ-У1, Ат-УП	190000 (19000)
А-Шв	180000 (18000)
	II

2.10. Для предварительно напряженных железобетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетона класс бетона, в котором расположена арматура, следует принимать для стержневой арматуры не ниже указанного в табл.6 настоящих Рекомендаций, а при назначении передаточной прочности бетона рекомендуется руководствоваться положениями п.2.6 СНиП 2.03.01-84 и п.2,12 настоящих Рекомендаций.

Таблица 6

Класс стержневой напрягаемой арматуры Диаметр стержней. мм Класс бетона не ниже А-Шв, А-1У, Ат-1УС и Ат-Ш BI5 Ат-У, A-У и Ат-УК В20 А-У1 и Ат-У1 10-18 В25 Ат-УП взо АТ-1УС, Ат-1УК, А-1У, А-Шв В20 Ат-У, A-У и Ат-УК 20 и более В25 А-У1, Ат-У1 и Ат-УП ВЗО

2.11.    Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных железобетонных элементов на длине зоны передачи напряжений в соответствии с п.5.7 СНиП 2.03.01-84 должна составлять не менее для стержней из стали

классов Ат-1УС, Ат-Ш, А-1У и А-Шв.............2d

классов A-У, Ат-У, А-У1, Ат-У1 и Ат-УП ........3d

и быть не менее 40 мм. При этом не требуется ограничения пп. 2.13, 2.14 и табл.7 настоящих Рекомендаций. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры принимать в соответствии с положениями пп.5.4-5.7 СНиП 2.03.01-84 таким же как для сечения в пролете при выполнении дополнительных требований пп.2.12, 2.13 и 2.14 настоящих Реко -мендаций.

2.12.    Концевые участки железобетонных конструкций длиной 0,6 (п.2.29 СНиП 2.03.01-84), но не менее 20 см, должны дополнительно армироваться поперечной или косвенной арматурой в соответствии с требованиями п.5,61 СНиП 2.03.01-84.

2.13.    При натяжении арматурных стержней на упоры без дополнительных анкеров и при выполнении требований п.2.12 настоящих Рекомендаций и п.5.61 СНиП 2.03.01-84 об армировании приопорной зоны, величина контролируемого предварительного напряжения не должна превышать величин, указанных в табл. 7.

Таблица 7

Диаметр напрягаемой арматуры, в лм Максимальное предварительное напряжение бsp при передаточной прочности бетона /? Вр* Н/мм^ (не менее) ММ II 15 20 1 25 1 30 10-18 550 600 650 1 700 1 750 20 и более 500 550 600 1 650 1 700

2.14 При использовании технологии натяжения арматуры на упоры, в случае, когда создаваемое предварительное напряжение б _spпревышает соответствующее значение величин, указанных в табл.7,стержни арматурной стали классов Ат-У, Ат-УК, А-У1, Ат-УП должны иметь дополнительные анкера в виде опрессованных шайб или спиралей, высаженных головок, приваренных коротышей или пластин с поперечным размером не менее 1,8 диаметра напрягаемого арматурного стержня в соответствии с пп.4.7-4*14 "Руководства по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций" (М*: НЮТБ, 1975)*

2ЛЬ. При использовании арматуры класса Ат-УП в конструкциях, подвергающихся действию многократно повторяющихся нагрузок, расчетные сопротивления R_s , R_sw и R_Sc следует умножать на коэффициент условия работы арматуры ^ при многократном повторении нагрузки с коэффициентом ассиметрии цикла f_s , приведенный в табл*8*

Таблица 8

Коэффициент ассиметрии цикла, j)s 0,4 0,7 0,8 1 1 0,9 1 1,0 Коэффициент условия работы, к'S3 0,15 0,4 0,6 1 0,8 \ 1,0

2 Л6* Нормативные и расчетные сопротивления, а также другие данные для проектирования, содержащиеся в разд.2 настоящих Рекомендаций, для арматурной стали класса Ат-ШС, упрочненной вытяжкой или применяемой в состоянии поставки в качестве напрягаемой арматуры, следует принимать как для арматуры класса А-Шв.

2Л7. Если число стержней рабочей арматуры в расчетном сечении железобетонного элемента п > 4, допускается увеличивать расчетные сопротивления растяжению R_s и сжатию R _SQ , умножая их на дополнительный коэффициент условия работы    I,    величина    которого    опре

деляется по формуле

13

j _ к• R_sn    1' 5& j fn⁷

* sw    '

При 1,0 ^    ^1,05 и n' = п/Ч ^ I,

где fign и - нормативные и расчетные сопротивления растяжению , принимаемые по СНиП 2,03.01-84 и пп. 2.2-2.5 настоящих Рекомендаций; So - среднеквадратическое отклонение величины предела текучести стали в партии-плавке, принимаемое для рассматриваемых здесь сталей по табл.З, а для других видов стержневой арматуры - по ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 10884-81; К - коэффициент, равный I для всех видов стержневой арматурной стали классов A-I -Ат-1УС, и равный 0,93 - для арматуры классов Ат-У, A-У, А-У1, Ат-У1 и Ат-УП.

Для напрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме стали класса Ат-1УК), эксплуатируемых в агрессивных условиях, Jf^o принимается равным I.

2.18.    Антикоррозионную защиту железобетонных конструкций, эксплуатируемых в агрессивных условиях, следует осуществлять в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-85 "Защита строительных конструкций от коррозии".

2.19.    В рабочих чертежах железобетонных конструкций стержни термомеханически упрочненной арматуры классов Ат-У, Ат-УК, Ат-У1 и Ат-УП должны предусматриваться либо мерной длины (на всю длину элемента без сварных стыков), либо в виде прутков винтового профиля с указанием места расположения муфтовых соединений.

2.20.    Сварные стыки арматурных стержней рекомендуется располагать "вразбежку” так, чтобы площадь поперечного сечения стержней, стыкуемых в одном сечении, не превышала 50 % сечения рабочей арматуры. При этом стыковые соединения арматуры ке рекомендуется располагать в зоне наибольших моментов. Число стыков стержней арматуры на длине б м не рекомендуется принимать больше 2-х, а расстояние между стыками меньше 2 метров.

2.21.    Арматурную сталь диаметром 5,5 мм класса A-I допускается применять без пересчета сечений стали взамен конструктивной арматуры диаметром б мм того же класса прочности по ГОСТ 5781-82.

3. МАРКИРОВКА, ПРИЕМКА И КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ

ЗЛ. С 1986 г. металлургическими предприятиями начат переход на систему маркировки арматурной стали периодического профиля по ТУ 14-2-686-86, отличную от установленной ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 10884-81, Арматурная сталь классов А-П - А=УП (Ат-УП) будет постав-

14

ляться периодического профиля типа "ёлочка" (рис.1,а), Класс арматурной стали обозначается числом поперечных выступов мевдг двумя выпуклыми метками, наносимыми при прокатке (рисЛ,б, табл. 9).

'V/, чХХХХХХХХЧХХЧХЧхЧ^

A-W, Лт -///    s\\\\\\\\4\\\tx\\\\\\\

Л-Н.лт-П 44X\\X\X4XXX\X\\\\\4 л- У, Лт-У чхХхххххххххххххЧхЧ^ л-у,„лт-у, ^ХХХЧХХЧХХХХХЧчЧЧ^Ч

Рис. I. Новая маркировка арматурной стали

а - пример маркировки арматуры; б - маркировочный прокатный знак

Периодичность (шаг) маркировки - не более 1000 мм.

15

Таблица 9

Число выступов на рисунке Классы арматуры 2 А-П 3 А-Ш, Ат-ШС 4 А-1У, Ат-1УС, Ат-1УК 5 A-У, Ат-У, Ат-УК 6 А-У1, Ат-У1 7 Ат-УП

МаркироЕка стали немерной длины класса Ат-ШНС соответствует классам арматуры мерных длин, отходом раскроя которой она является.

3.2. 3 период освоения новой маркировки арматурной стали возможна поставка арматуры с маркировкой по ГХТ 5781-82 и ГОСТ 10884-81.

3*3. В соответствии с ТУ 14-2-686-86 допускается поставка арматуры классов А-П - Ат-УП со специальным винтовым профилем, обеспечивающим возможность навинчивания на стержни винтовых соединительных элементов (муфт, гаек). С помощью соединительных элементов эту арматуру можно соединять без использования сварки в любом месте стержней и образовывать временные или постоянные концевые анкера.

3.4.    Стержневую арматуру принимают партиями, состоящими в соответствии с ГОСТ 5781-82 и ГОСТ 10884-81 из стержней одного диаметра, одного класса прочности, одной плавки-ковша и оформленными одним документом о качестве.

Масса партии должна быть не более 70 т или вагонной нормы.

3.5.    Каждая партия арматурной стали сопровождается документом о качестве (сертификатом), оформленным по ГОСТ 7566-81, где указываются: номер профиля (диаметр, мм), класс прочности, химический состав, значения временного сопротивления б_ь , предела текучести & _т

(    относительного удлинения b_s и Ь_р и результаты испытаний на

изгиб в холодном состоянии. Для стали, аттестованной ка высшую или первую категорию качества, дополнительно указываются:    минимальное

среднее х и среднеквадратическое отклонение - S₀ в партии величин б т ( ^бо.г ) и б_ь .

3.6.    Поступающую потребителю арматуру следует подвергать внешнему осмотру и в необходимых случаях контрольным испытаниям для уста -новлениг соответствия её характеристик в состоянии поставки требо-

ваниям государственных стандартов и технических условий, приведенных в табл Л настоящих Рекомендаций. Испытания на натурных стержнях арматуры проводят: на растяжение-по ГОСТ 12004-81, на изгиб - по ГОСТ 14019-80. Для стержней диаметром свыше 40 мм в соответствии с ГОСТ 5781-82 допускается испытание на изгиб образцов, разрезанных вдоль оси стержня на оправке диаметром, уменьшенным вдвое по сравнению с указанными в табл.2 настоящих Рекомендаций, и приложением усилия изгиба со стороны разреза.

Число контрольных испытаний на растяжение и изгиб при обычном входном контроле качества стали должно быть не менее двух от каждой партии- плавки арматуры одного диаметра.

3.7.    Для арматурной стали высшей категории качества (с Государственным Знаком качества) контрольные испытания поступивших к потребителю партий лри наличии сертификатов могут не производиться.

При необходимости проверки механических свойств от каждой партии проводится испытание шести образцов, взятых из разных пакетов или мотков и по их результатам проверяется выполнение условий:

X_mt„ ^ х; - 1,64 * «5_{0 t} *6 * *; ^{ь х}/бр.

где х-_бр - браковочные значения величин б_ь , б _{o z} { &_T)_f указанные в табл.2 настоящих Рекомендаций; х§ и х _mtn- среднее и минимальное значения результатов испытаний шести образцов.

Минимальные значения относительного удлинения 6_S и равномерного удлинения д_р должны быть не менее значений, приведенных в табл.2.

Результаты этих испытаний являются окончательными и служат основанием для арбитражных заключений о качестве продукции.

3.8.    Для арматурной стали первой категории качества проведение контрольных испытаний каждой поступающей партии стали является обязательным. Число испытаний принимается по п.3.6 настоящих Рекомендаций,

Арбитражные испытания проводятся так же, как для стали высшей категории на шести образцах в соответствии с п.3.7 настоящих Рекомендаций, Затем дается окончательное заключение о возможности применения данной партии стали.

3.9.    Для стали, не аттестованной на высшую или первую категорию качества, контрольные испытания на растяжение и изгиб являются обязательными Сем. п.3.6 настоящих Рекомендаций).

17

Отбор проб для испытания на растяжение, изгиб и ударную вязкость проводят по ГОСТ 7564-73. При получении неудовлетворительных результатов испытаний хотя бы по одному из показателей испытания повторяются на вдвое большем числе образцов и после этого делается окон -чательное заключение о качестве продукции.

ЗЛО. Контроль качества упрочненной вытяжкой арматурной стали классов А-Шв и Ат-ШСв производится путем испытания на растяжение от каждой партии стали одного диаметра массой до 10 т не менее двух образцов от двух разных прутков арматурной стали в состоянии поставки, после вытяжки и после электронагрева упрочненных стержней при натяжении электротермическим способом (см. разд.7).

ЗЛ1. Операционный контроль качества арматуры включает проверку арматурных элементов, каркасов и сеток на соответствие требованиям ГОСТ и проектной документации, а также контроль:

прочности сварных и других типов соединений арматуры; механических свойств стали после электронагрева при электротермическом способе натяжения;

прочности временных концевых, промежуточных и других видов анкеров, используемых при натяжении арматуры;

механических свойств арматуры при разбраковке неизвестных партий стали, в спорных ситуациях и при оценке качества готовых железобетонных конструкций неразрушающими методами или путем их контрольных испытаний.

3.12.    Контроль качества сварных соединений стержней, отбор проб для испытаний, конструкции образцов и методика их испытаний должны соответствовать ГОСТ 10922-75, ГОСТ 12004-81, "Инструкции по сварке соединений арматуры" СН 393-78 и требованиям п.5.4 настоящих Рекомендаций.

3.13.    Контроль качества соединений арматуры, выполненных опрессовкой соединительных муфт, осуществляется проверкой усилия опрессовки визуальным осмотром соединения и последующим контрольным испытанием на растяжение по методике ГОСТ 12004-81 не менее чем на двух образцах от каждой партии одного диаметра. Прочность соединения должна быть не менее усилия, равного произведению браковочного значения

бь по табл.2 и номинальной площади поперечного сечения стержня.

3.14.    Операционный контроль напрягаемой арматурной стали осуществляется путем проверки соответствия ее количества и размеров требованиям проекта, а также выборочных испытаний на растяжение при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения.

18

ЗЛ5. Для проверки механических свойств рабочей напрягаемой арматуры после электронагрева из каждой партии стали одного диаметра и массой не более 70 т отбирают не менее двух прутков арматуры, которые нагревают до заданной температуры строго по технологии, принятой на данном предприятии. Затем от каждого прутка отбирают по два образца для испытаний на растяжение: один - от ненагретого конца (исходная сталь), другой - из зоны электронагрева.

При применении электротермического способа натяжения термомеха-нкчески и термически упрочненной арматуры классов Ат-У1, Ат-У и др. число контрольных образцов должно быть увеличено и составлять два образца в течение рабочей смены с каждого поста электронагрева.

Испытания на растяжение проводят по ГОСТ 12004-81 с определением временного сопротивления е_ь , условного или физического пределов текучести 0₀₂    (    б₇    )    и    относительного    удлинения    d_s и 8_Р. Механичес -

кие свойства напрягаемой стали после электронагрева должны отвечать следующим условиям.

Значения (б_т ),    $р    должны быть не менее браковочных ве

личин для стали данного класса (см. табл.2 настоящих Рекомендаций) и не менее исходных свойств каждой данной партии. Значения б ₆ также должны быть не менее браковочных (см. табл.2 настоящих Рекомендаций) или 0,95 б_ь исходной стали.

3.16.    При заготовке и натяжении стержневой арматуры на автоматизированных линиях ДМ-2 контроль качества арматурной стали до и после электронагрева и натяжения следует производить в соответствии с требованиями п.2.5 ^пРекомендаций по технологии автоматизированной заготовки и натяжения высокопрочной стержневой арматуры пустотных настилов" (М.: НИИЖБ, 1984).

3.17.    Испытания временных концевых и промеядгточных анкеров про

водятся по методике ГОСТ 10922-75 и ГОСТ 12004-81. Прочность временных концевых анкеров контролируется испытанием на растяжение. Величина временного сопротивления концевых анкеров напрягаемой арматур -ной стали должна быть не менее нормативного значения предела текучести (см. табл.2 настоящих Рекомендаций) или I_t2(6_Sfi + Р) в    случае

Rsn ^ 1,2(б^+ Р), где Р - предельно допустимое отклонение б _$р определяется в соответствии с п.1.23 СНнП 2.03.01-84.

Требования по прочности промежуточных анкеров устанавливаются проектом железобетонных изделий или принимаются такими же как и для концевых анкеров.

19

4. ЗАГОТОВКА И НАТЯЖЕНИЕ

4.1.    Заготовка стержневой арматуры заключается в отрезке стержней заданной длины, изготовлении сварных или вязаных каркасов и сеток обычной арматуры и образования на концах стержней напрягаемой арматуры временных концевых анкеров или установке инвентарных зажимов. В необходимых случаях стержни стьи^уются сваркой, опрессовкой обойм или свинчиванием стержней с винтовым профилем с помощью винтовых муфт и контргаек.

4.2.    Резку арматуры всех классов следует производить в холодном состоянии на серийных станках с помощью ножниц, пил трения или газокислородной резкой. Резка стержней электрической дугой не допускается.

4.3.    Сварку стержневой арматуры новых видов следует выполнять в соответствии с требованиями разд.5 настоящих Рекомендаций.

4.4.    При заготовке стержней высокопрочной арматуры классов Ат-1УС - Ат-УП следует принимать меры по предохранению их от меха -нических повреждений, поджогов в электродах сварочных машин и в контактах устройств для электронагрева при натяжении, а также от попадания брызг расплавленного металла.

4.5.    Для закрепления стержней напрягаемой арматуры на упоры при натяжении рекомендуется применять следующие виды временных концевых анкеров:

а)    высаженные головки, образуемые на концах стержней высадкой в горячем состоянии - для арматуры классов А-Шв, Ат-ШСв, А-1У,Ат-1УС, Ат-1УК, Ат-У, Ат-УК и А-У1 диаметром до 40 мм включительно;

б)    стальные шайбы или гильзы, опрессованные в холодном состоянии - для арматуры всех классов диаметром до 22 мм включительно;

в)    обжатые спирали (из горячекатаной стали класса A-I) - для стержней диаметром 10-14 мм;

г)    резьбовые наконечники, приваренные контактной стыковой сваркой или сваркой трением - для арматуры классов А-Шв, А-1У, Ат-1УС, A-У и А-У1 диаметром 18-32 мм;

д)    инвентарные клиновые и цанговые зажимы (по ГОСТ 23117-78)для арматуры всех классов диаметром до 32 мм включительно;

ж) гайки с контргайками - для арматуры всех классов с винтовым периодическим профилем.

Допускается применять высаженные головки для стали классов Ат-У1 и Ат-УП,а также временные концевые анкера в виде приваренных дуго-

ПРЕДУСЛОВИЕ

Стержневая арматурная сталь является наиболее массовым видом арматуры железобетонных конструкций. За время, прошедшее с выпуска предыдущих "Рекомендаций по применению новых видов стержневой арматуры в железобетонных конструкциях" (М.: НИИЖБ, 1981), накоплен значительный объем новых данных о свойствах, свариваемости и особенностях применения такой арматуры в железобетонных конструкциях. Данные об особенностях применения в железобетонных конструкциях основных видов стержневой арматурной стали были включены в главу СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции” и в главу СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии”.

Вместе с тем в последнее время разработаны и находят практическое применение новые виды стержневой арматуры, не включенные в СНиП 2,03.01-84 и СНиП 2.03.11-85, в частности, высокопрочная^ арматура класса Ат-УП с временным сопротивлением _в ^ 1430 Н/мм^ и Неверная” сталь класса Ас-Ш. Расширен сортамент и выпускаются новые марки стали повышенной прочности классов Ат-1УС, Ат-ШС, а также стали классов A-I 5,5 мм), Ат-У и А-У1.

Удалось на практике доказать возможность эффективного применения упрочненной вытяжкой стали класса А-Шв в качестве обычной ненапряга-емой арматуры железобетонных конструкций, и поэтому возникла необходимость дать соответствующие практические рекомендации.

Разработана и начинает внедряться новая система маркировки стержневой арматуры периодического профиля с обозначением класса стали непосредственно на поверхности стержней при прокатке.

Отдельно    даются    рекомендации    по    применению    в    желе

зобетонных конструкциях арматуры винтового профиля, импортных сталей и ряда других материалов, вызывающих постоянный интерес строительных организаций.

Настоящие Рекомендации составлены в развитие положений СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.03.11-85, касающиеся арматуры, и будут способствовать распространению и широкому внедрению ее новых эффективных видов и прогрессивных методов изготовления и расчета железобетонных конструкций со стержневой арматурой.

При составлении Рекомендаций использованы результаты исследований физико-механических свойств, свариваемости и технологии арматурных работ, а также испытаний желеэобЪтонных конструкций, армированных эффективными видами стержневой арматуры, проведенных НИИЖБ,

вой сваркой коротышей - для стали всех классов диаметром до 32 мм включительно.

4.6.    Устройство временных кониевых анкеров всех типов, указанных в п.4.5 настоящих Рекомендаций, следует выполнять в соответст -вии с требованиями "Руководства по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций" (М.: НИИЖБ, 1975 ) и дополнительно требований пп. 4.6-4.9 настоящих Рекомендаций.

4.7.    При применении временных концевых анкеров в виде высаженных головок на стали классов Ат-У - Ат-УП рекомендуется принимать температуру нагрева концов стержней перед высадкой головок 850-950 °С, а стали классов A-У и А-У1 - 950-1050 °С.

4.8.    Загртовку и натяжение арматуры классов Ат-1УС, Ат-У, А-У,

Ат-У1 и А-У1 диаметром 10-16 мм на упоры форм или поддонов при изготовлении пустотных настилов и других массовых предварительно напряженных железобетонных изделий длиной до 12 м и контролируемом напряжении арматуры    750    Н/мм^    рекомендуется производить на

автоматизированных машинах типа ДМ-2 в соответствии с "Рекомендациями по технологии автоматизированной заготовки и натяжения высокопрочной стержневой арматуры пустотных настилов" (М.: НИИЖБ, 1984), предельно сокращая транспортные операции и объединяя основные технологические процессы в одной машине-линии*.

4.9.    Натяжение стержневой арматурной стали механическим способом следует производить с помощью гидравлических домкратов по ГОСТ 9828-78.

При натяжении на бетон стержней диаметром 12-22 мм с усилием до 400 кН (40 т) рекомендуется применять полуавтоматические домкраты АрмНИИСа.

4.10.    При механическом способе натяжения на упоры допускается осуществлять групповое натяжение стержней с контролем величины предварительного напряжения по удлинению в соответствии с требованиями п.2.4 "Руководства по технологии изготовления преднапряженных железобетонных конструкций" (М.: НИИЖБ, 1975).

При этом предельно допустимые отклонения предварительного напряжения Р и коэффициенты точности натяжения -т_г принимаются также как и при электротермическом способе натяжения (см.п.6.7 "Г^ко -

А.с. 669040. Способ заготовки и натяжения арматурных стержней / В.Д.Досюк, С.А.Мадатян // Открытия. Изобретения.- 1979.- 1* 23.

21

ЦНИИЧМ им. И.П.Бардина, Институтом черной металлургии (^Днепропетровск), УкрНИИадет (г.Харьков), ЦНИИС Минтрансетроя, ВНИИжелезобето-ном Минстройматериалов СССР, НИСИ им. В.В.Куйбышева (г.Новосибирск), ХИСИ (г,Харьков), ДМетИ (г.Днепропетровск), АрмНИИСа (г.Ереван), предприятиями стройиндустрии Главмоспромстройматериалов (г.Москва), Минэнерго СССР и Минюгстроя СССР, Минстроя УССР, Криворожским, Западно-Сибирским, Череповецким и Макеевским металлургическими комбинатами и другими организациями, обобщения практики проектирования, производства и применения железобетонных конструкций со стержневой арматурой эффективных видов.

Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн.наук профессора К.В.Михайлов, С.А.Мадатян, С.Н.Алексеев, Г.И.Бердичевский, кандидаты техн.наук А.М.Фридман, Б.П.Горячев, Г.М.Красовская, инженеры Л.А.Зборовский, Б.Н.Фридлянов, В.И.Петина, А.А.Мартынов, Р.В.Петросян, И,Н.Суриков, В.Д.Терин, 3.К.Гришина), КГБ НИИЖБ (инженеры О.И.Падин, Г.И.Исаев, Ю.Н.Алыбин) при участии ЦНИИС Мин-" трансстроя СССР (кандидаты техн.наук В*.С.Цуменюк, В.3.Мешков), НИСИ (канд.техн.наук В.М.Митасов, инж. Д.А.Федоров) и ХИСИ (канд. техн. наук М.С.Токарев).

Общее редактирование осуществили д-р техн,наук, проф, С.А.Мадатян и инж. В.И.Петина .

С введением настоящих Рекомендаций утрачивают силу "Рекомендации по применению новых видов стержневой арматуры в железобетонных конструкциях" (М.: НИИЖБ, 1981), а также "Временные рекомендации по применению в железобетонных конструкциях импортных арматурных сталей" (М.: НИИЖБ, 1975).

При внедрении новых разработок НИИЖБ оказывает научно-техническую помощь на основе хозяйственных договоров и консультативную помощь с оплатой работ по гарантийным письмам.

Адрес института: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д.6.

Дирекция НИИЖБ

4

2.    Наряду с термомеханически упрочненной арматурной сталью класса Ат-УК марки 25С2Р допускается применять сталь тех же диаметров класса Ат-УК марки 35ГС (при содержании углерода в готовом прокате не более 0,35 %) с поверхностным индукционным отпуском (прежнее обозначение Атп-У) по ТУ I4-I-2525-7B,

3.    Сталь марки 35ГС с указанным выше ограничением по верхнему содержанию углерода по ТУ 14-231-35-86 допускается применять в термомеханически упроч -ненном состоянии как сталь класса Ат-1УС.

4* Сталь марки 27ГС класса Ат-1УС находится в стадии освоения и приводится как перспективная.

Таблица 2,

Арматурная сталь Условный Временное Относительное Угол из класс диаметр^ или физи- сопротив удлинение гиба в ческий ление после эазрыва холодном мм предел разрыву. £ состоянии текучести <rai.cc;) (над чертой), ди-аметр оп-равки(под Н/мм* (кгс/мм^) , * - не йене ё чертой) A-I 5,5 255(26) 373(38) 27 180 0,5 d 1—1 ■? < 10-28 390(40) 590(60) 14 - 180 3 d Ат-ШС:) 10-14 440(45) 590(60) 15 90 16-32 14 3 d А-Шв 6-40 540(55) 590(60) 12 6 45 3d А-1У 10-40 590(60) 883(90) А о 45 о 5d Ат-1УС2) 10-32 590(60) 780(80) II 3 45 3d Ат-1УК 10-32 590(60) 780(80) II 3 45 5 d Ат-У, Ат-УК 10-14 785(80) 980(100) 8 2 45 5d 16-32 7 А-У 10-40 785(80) 1030(105) 7 2 45 5 d А-У1 10-40 980(100) 1230 (IS) 6 2 45 5 d Ат-У1 10-14 980(100) 1230(125) 7 2 45 _ i 16-32 1180(120) 6 5 d Ат-УЛ 10-14 1180(120) 1420(145) 6 1,5 45 Г2Г 16-28 1370(140) 5

6

Примечания, i. Дд_Я стали классов Ас~Ш марки 14ГСР и Ат-ШС марки БСт4кп допускается снижение временного сопротивления до 540(55) Н/мм2 (кгс/мм2) при относительном удлинении &_S*2C% и б_т* 440(45) Н/мм2 (кгс/мм2).

2. Для стали класса Ат-1УС допускается снижение временного сопротивления на 50(5) Н/мм2(кгс/мм2) при пределе текучести не менее 590(60) Н/мм2 (кгс/мм2) и увеличении относительного удлинения o_s и ор на 2% абсолютных. Временное сопротив-ление стали этого класса не должно превышать 1030(105) Н/мм2 (кгс/мм2).

Таблица 3

Арматурная сталь класса A-I (05,5 мм) Ас-Ш Ат-ШС А-Шв Ат-1УС, Ат-1УК, А-ГУ Ат-У Ат-УК А-У1 и Ат-У1 Ат-УП Средне-квадратические отклонения £>* величин Skz(fr) Н/мгг z (кгс/мм ) не менее 15(1,5) 20(2) 50(5) 20(2) 50(5) 50(5) 60(6) 70(7)

* Значения £>о даны с округлением до 5(0,5) Н/мм^ (кгс/мм^).

Т.З. Положениями настоящих Рекомендаций надлежит также руководствоваться при упрочнении вытяжкой стали классов А-Ш и Ат-ШС (см. разд.7), при проектировании и изготовлении железобетонных конструкций со стержневой арматурой винтового профиля (см.разд.б) и с импортной арматурой, соответствующей по механическим свойствам стали классов A-I, А-П и А-Ш по ГОСТ 5781-82 (см.разд.8).

1*4. В качестве неналрягаемой растянутой или сжатой в стадии эксплуатации арматуры следует преимущественно применять арматурную сталь класса Ат~1УС, а в качестве растянутой также - А-Шв, При этом рекомендуется унифицировать сечения рабочей арматуры этих классов с учетом их взаимозаменяемости без пересчета.

В тех случаях, когда применение стали классов Ат-1УС и А-Шв экономически не оправдано, допускается применять в качестве йена-прягяемой арматуры наряду со сталью класса А-Ш и других видов, указанных в лп. 2.19 и 2.22 СНиП 2.03.01-84, арматурную сталь классов Ат-ШС, Ас-Ш и Ат-ШНС.

7

1.5.    В качестве ненапрягаемой арматуры обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций допускается, когда это оправдано экономически, применять стержневую арматурную сталь классов А-1У, Ат-1УК, Ат-У, A-У, А-У1, Ат-У1 и Ат-УП для продольной сжатой и растянутой арматуры (например, смешанное армирование).

1.6.    В качестве напрягаемой стержневой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов следует применять арматурные стали, указанные в пп. 2.21-2.22 СНиП 2.03.01-84, включая новые эффективные виды стержневой арматурной стали, указанные в табл.1 настоящих Рекомендаций.

В соответствии с этим при длине предварительно напряженных железобетонных изделий до 12 м включительно следует преимущественно применять термомеханически упрочненную сталь классов Ат-УП, Ат-У1 и Ат-У (Ат-УК) в виде стержней мерной длины.

Допускается применять горячекатаную сталь классов A-У и А-У1, а также сталь классов Ат-1УС, Ат-1УК, А-1У, А-Шв и Ат-ШС в соответствии с п.1.7 настоящих Рекомендаций.

При длине предварительно напряженных железобетонных изделий свыше 12 м следует преимущественно применять горячекатаную сталь классов А-У1 и A-У в виде стержней, соединенных контактной стыковой или дуговой сваркой с накладками; термомеханически упрочненную сталь классов Ат-УП, Ат-У1 и Ат-У в виде стержней соответствующей мерной длины с обычным профилем, а также сталь всех указанных выше классов в виде стержней винтового профиля, стыкуемых без сварки (см.раэд.6).

Допускается применять горячекатаную, термомеханически упрочненную и упрочненную вытяжкой сталь классов А-1У, Ат-1УС и А-Шв.

1.7.    Допускается применять в качестве напрягаемой арматуры железобетонных конструкций сталь классов Ат-1УС, Ат-1УК, А-1У и А-Шв, а в конструкциях, эксплуатируемых только в неагрессивных средах, также сталь класса Ат-ШС в исходном или упрочненном вытяжкой состоянии (см.раэд.7).

1.8.    Области применения эффективных видов стержневой арматурной стали классов A-I, Ат-ШС, А-1У, Ат-1УС, АТ-1УК, Ат-У, Ат-У1, A-У и А-У1 в зависимости от характера действующих нагрузок,расчетной температуры и условий агрессивных воздействий среды принимаются теми же, что и для арматурной стали этих классов прочности согласно указаний п.2.23 и прил.1 СНиП 2.03.01-84 и табл.10 СНиП 2.03Л1-85, а для арматурной стали новых классов прочности Ас-Ш и Ат-УП соот-

ветственно теми же, что и для стали классов Ас-П и Ат-У1.Сталь класса Ат-УП впредь до получения результатов специальных испытаний не рекомендуется применять в конструкциях, эксплуатируемых при температуре ниже минус 40°С, а сталь класса Ат-ШС, упрочненную вытяжкой,

- не ниже минус 30°С.

1.9. Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, предельно допустимые ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, требования к толщине защитного слоя бетона и марке по водонепроницаемости бетона для арматурных сталей, приведенных в таблЛ, должны приниматься по табл.2 СНиП 2.03.01-84, табл.9 и 10 СНиП 2.03.11-85 такими же как и для стали аналогичных классов прочности, способов упрочнения и коррозионной стойкости. Для стали класса Ат-УП категории требований по трещиностойкости принимаются теми же, что и для стали классов Ат-У1, соответственно для Ас-Ш как для А-Ш, для Ат-ШНС как для Ат-ШС, для Ат-УК как для Ат-УОК, для стали класса Ат-1УС, используемой в качестве неналрягаемой арматуры, как для стали А-1У и Ат-1УК.

I.IQ. При изготовлении сборных предварительно напряженных железобетонных конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах,следует преимущественно применять натяжение стержневой арматуры на упоры.

2. ПРИЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

2.1.    Расчет и конструирование элементов обычгалх и предварительно напряженных железобетонных конструкций со стержневой арматурой, приведенной в таблЛ настоящих Рекомендаций, следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-84 и соблюдением дополнительных положений, изложенных в пп.2.2-2.21 настоящих Рекомендаций.

2.2.    За нормативное сопротивление стержневой арматуры    при

нимаются браковочные величины условного или физического пределов текучести 6_0f2 (<?_т) по табл.2 настоящих Рекомендаций, Нормативные сопротивления арматурных сталей класса Ат-ШС диаметром 10-32 мм и класса A-I диаметром 5,5 мм приняты в соответствии с табл. 19 СНиП 2.03.01-84 равными 390(40) и 235(24) Н/мм2 (кгс/мм2).

2.3.    Значения нормативных сопротивлений арматуры рекомендуется определять с учетом их изменения в результате предварительного напряжения и других технологических факторов изготовления железобетонных конструкций. При этом для расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп рекомендуется применять методы расчета, позволяющие использовать диаграммы работы арматуры и бетона.

2.4. Расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле

(I)

где jf’g - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый для стали классов А-Ш - А-У1 по табл.21 СНиП 2.03.01-84, а для стали класса Ат-УП для первой группы предельных состояний —1,2 и второй группы - 1,0.

Соответствующие расчетные сопротивления стержневой арматуры приведены в табл.4 настоящих Рекомендаций.

Таблица 4

Стержневая арматура классов Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, н/^2 (кгс/мм^) растянутой продольной, &S растянутой поперечной (хомутов и отогнутых стержней), ft'SW' сжатой, A-I 225(23) 175(18) 225(23) Ас-Ш, Ат-ШС А-Шв** с контролем удлинений и напряжений 365(37,5) 490(50) 290(30)* 390(40) 365(37,5) 200(20,5) То же,** с контролем только удлинений 450(46) 360(37) 200(20,5) Ат-1УС, Ат-1УК, А-1У 510(52) 405(41,5) 450(46) A-У, Ат-У, Ат-УК 680(69,5) 545(55,5) 500(51) А-У1, Ат-У! 815(83) 650(66,5) 500(51) Ат-УП 980(100) 785(80) 500(51)

XX В сварных каркасах для хомутов из арматуры классов Ас-Ш, Ат-ШС и А-Ш, диаметр которых меньше 1/3 диаметрарпродольных етержней,значения принимаются равными 255 Н/мм (26 кгс/мм )„

В сварных каркасах и сетках без предварительного напряжения нормативные сопротивления принимаются равными 540    а    расчетные

- R,g = 450 Н/мм², ftsv/ = 360 Н/мм², fUc = 200 Н/мм².

2.5. При расчете по прочности желесобзтонпых элементов с высокопрочной напрягаемой арматурной сталью классов Ат-УП, А-У1, Ат-У1, А-У, Ат-У, Ат-УК, Ат-1УС, Ат-1УК, А-ТУ значения коэффициента условия работы арматуры при напряжениях, превышающих предел текучести,-Лс

ТО