Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

25 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации разработаны в развитие “Пособия по тепловой обработке железобетонных изделий” (к СНиП З.09.01-85) и распространяются на изготовление железобетонных изделий в заводских и полигонных условиях по энергосберегающей технологии тепловлажностной обработки в камерах периодического действия.

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Общие положения

2. Назначение режимов тепловлажной обработки

3. Особенности контроля производства и техники безопасности

Приложение 1. Конструктивные решения гидроаэроциркуляционных камер

Приложение 2. Расчет гидроаэроциркуляционных камер

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

05.12.1988УтвержденНИИЖБ Госстроя СССР
РазработанНИИЖБ Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25

Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКЕ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ В ГИДРОАЭРОЦИРКУЛЯЦИОННЫХ НАМЕРАХ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ

МОСНВА-1989

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона (НИИЖБ)

РЕЮШЗДДАЦИИ

ПО ТШ0ВЛА1Н0Ш0Й

ОБРАБОТКЕ

ЖЕЛЕЭОББГГОННЫХ

ИЗДЕЛИЙ

В 1ЩР0АЭЮЦИРКУЛЯЦИ0ННЫХ КАМЕРАХ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ

Печатается по решению секции технологии бетонов НТС НИИЖБ Госстроя СССР от " Z ш декабря 1988 г.

Утверждены директором НИИЖБ " 5 " декабря 1988 г.

МОСКВА - 1989

3.2.    Расчет и подбор составов бетона для изделий, подвергаемых тепловлажностной обработке в гидроаэроциркуляционных камерах, следует осуществлять согласно ГОСТ 27006-06 любыми проверенными на практике способами, обеспечивающими получение цроектной прочности в возрасте 28 сут нормально-влажностного твердения. При этом используемые заполнители должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10268-80 и ГОСТ 9757-83 или соответствующих технических условий.

3.3.    Контроль за правильностью соблюдения дозировок исходных материалов для цриготовления бетонной смеси и их соответствия расчетному составу необходимо производить I раз в смену по ГОСТ 7473-85. При этом из полученной с бетоносмесительного узла бетонной смеси следует изготавливать образцы для испытания на прочность в 28-суточном возрасте по ГОСТ 10180-78 нормально-влажностного твердения или после пропаривания в лабораторной пропарочной камере по типовому режиму.

3.4.    Контроль распалубочной прочности бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке в гидроаэроциркуляционных камерах, осуществляется по ГОСТ 10180-82 на образцах-кубах, твердеющих в камере одновременно с изделиями и испытываемых через 2-4 ч после распалубки. Допускается использование методов неразрушающего контроля прочности непосредственно в изделиях после их распалубки для определения фактической распалубочной прочности.

3.5.    Контроль отпускной црочности осуществляется аналогично в момент отгрузки изделий с предприятия.

3.6.    При тепловлажностной обработке железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах температура бетона к концу периода разогрева практически не отличается от температуры горячей воды в бассейне. Поэтому контроль режима тепловой обработки в этих камерах следует осуществлять по следующим параметрам:

температура горячей воды в термобассейне;

длительность работы циркуляционной системы, устанавливаемой экспериментально на стадии отработки режимов;

время открытия камер и выгрузки изделий.

3.7.    Перед загрузкой изделий в гидроаэроциркуляционную камеру необходимо проверить работу всех систем: наличие воды в термобассейне и ее подачу, работу эжектора, насоса для циркуляции воды в замкнутом контуре, напорного вентилятора, выход пузырьков из всех

10

отверстий перфорированной трубы, устройств для нагрева воды и др.

3.8.    При использовании для нагрева воды в термобассейне электронагревательных устройств необходимо строго соблюдать соответствующие правила электробезопасности по эксплуатации последних.

3.9.    В процессе тепловлажностной обработки железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах необходимо также осуществлять контроль за уровнем воды в бассейне и давлением в трубопроводах и воздуховодах.

II

Приложение I

НОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ГВДРОАЭРОЦИРКУЛЯЦИОННЫХ КАМЕР

1.    В зависимости от способа приведения горячей воды в термобассейне в состояние псевдокипения различают гидроаэроциркуляци-онные камеры с эжекторной системой циркуляции и системой циркуляции напорным вентилятором.

2.    Гидроаэроциркуляционная камера с эжекторной системой циркуляции показана на рис Л.

Гидроаэроциркуляционная камера с эжекторной системой циркуляции работает следующим образом.

В камеру загружают отформованные изделия и забывают крыпкой. При включении гидронасоса 4 происходит циркуляция воды из термобассейна 2 по трубопроводу 7, водовоздушному эжектору 5 и перфорированным трубам б обратно в бассейн. При прохождении через эжектор поток воды, смешиваясь с захватываемым из камеры воздухом, образует водовоздушную смесь, которая, выходя из перфорированных труб, создает в объеме воды состояние псевдокипения. При этом пузырьки воздуха, проходя через слой горячей воды вертикально вверх, насыщаются влагой, отбирают одновременно теплоту у горячей воды и, поступая в объем камеры, замещают находящийся там воздух. При этом в камере создается влагонасыщенная среда с относительной влажностью, близкой к 100 %, и температурой, практически равной температуре горячей воды. Благодаря механизм конденсации и конвекции среда камеры передает теплоту бетону и таким образом осуществляется нагрев последнего, т.е. тепловлажностная обработка. Таким образом, гвдроаэроциркуляционная камера с эжекторной системой циркуляции работает по замкнутому циклу без сброса воды в канализацию. Управление работой камеры осуществляется от пульта управления и может производиться как в ручном, так и в автоматическом режиме.

В качестве устройства для нагрева воды можно использовать: электронагреватели, размещенные непосредственно в бассейне; гелиоколлектор, подключенный к системе циркуляции воды, или автономный электроводоподогреватель;

подключение термобассейна непосредственно к системе горячего водоснажбения.

Рис Л, Гидроаэроциркуляционная камера с эжекторной системой циркуляции

I - камера ямного типа; 2 - термобассейн (лоток) с водой в првдонной части камеры; 3 ~ устройство для нагрева воды; 4 - гидронасос; 5 - водовоздушный эжектор ;

6 - перфорированные трубы; 7 - трубопровод подачи воды

13

3. Гидроаэроциркуляционная камера с системой циркуляции напорным вентилятором показана на рис.2. Она также состоит из обычной ямной камеры с тепловлагоизолированными ограждениями и крышкой и отличается от предыдущей наличием независимых систем циркуляции воздуха и водообеспечения термобассейна. Система циркуляции воздуха в этих камерах включает в себя перфорированные трубы для отбора воздуха, размещенные по периметру в верхней зоне камеры, воздухо -воды, напорный вентилятор и перфорированные трубы, размещенные в термобассейне под водой.

Система водообеспечения гидроаэроциркуляционных камер с системой циркуляции напорным вентилятором состоит из термобассейна,трубопроводов для подачи воды в бассейн и обратной откачки ее и устройств для нагрева воды. В качестве последних используются те же технические решения, что и в гидроаэроциркуляционных камерах с эжекторной системой ффкуляции.

Работа гидроаэроциркуляционных камер с системой циркуляции напорным вентилятором осуществляется следующим образом.

Термобассейн заполняется водой. После этого в камеру загружают отформованные изделия и закрывают крынкой.

Включением напорного вентилятора цриводится в действие система рециркуляции воздуха. Отбираемый из верхней зоны камеры воздух по воздуховодам 3 нагнетается вентилятором 4 через перфорированные трубы 5 в термобассейн, где выходящий под водой воздух приводит в состояние псевдокипения горячую воду. При этом воздух, проходя через слой горячей воды, как и в предыдущем случае, насыщается влагой, одновременно отбирает теплоту у воды и замещает находящийся в объеме камеры воздух, создавая тем самым условия для тепло-влажностной обработки железобетонных изделий.

Гидроаэроциркуляционная камера с системой циркуляции напорным вентилятором также работает по замкнутому циклу без сброса воды в канализацию. Достоинство этих камер - возможность независимого регулирования воздухообменом, что расширяет возможности управления режимом телловлахностной обработки.

Управление работой камеры также осуществляется от пульта управления и может производиться как в ручном, так и в автоматическом режиме.


Рис.2. Гидроаэроциркуляционная камера с системой циркуляции напорным вентилятором

I - камера ямного типа; 2 - перфорированные трубы для отбора воздуха; 3 - воздуховоды; 4 - напорный вентилятор;

5    - перфорированные трубы для подачи воздуха под воду;

6    - термобассейн (лоток) с водой в придонной части камеры;

7    - трубопровод отбора и подачи воды; 8 - устройство для нагрева воды


15


4. Выбор типа гидронасоса, напорного вентилятора и их технических характеристик для гидроаэроциркуляционных камер соответственно с эжекторной системой циркуляции и системой циркуляции напорным вентилятором зависит от размеров камеры и осуществляется гидравлическим расчетом согласно прил.2.

Для наиболее распространенных типоразмеров камер могут использоваться насосы и вентиляторы, приведенные в табл.2,

Таблица 2. Рекомендуемые типы насосов и вентиляторов для гидроаэроциркуляционных камер

Марка насоса, вентилятора

Мощность, кВт

Производительность ,

мэ

Явление напора,

кгА^

Водяной насос КС20/50

Водяной насос АХС5-40-200

Водяной насос I В 50/5-25/5К-РП

Вентилятор БВД-5 по ТУ 27-32-Sl48-77

7.5 15 II

5.5

20

25

25

500-2000

50

50

50

600

16

РАСЧЕТ ГВДРОАЭРОЦИРКУЛЯЦЮННЫХ КАМЕР


Приложение 2


1.    Расчет режимов работы камер для тепловлажностной обработки изделий сборного железобетона в среде с аэрированным теплоносителем производится для стадий разогрева изделий и их изотермической выдержки.

2.    Для стадий тепловой обработки определяется общее потребное количество энергии, по которому затем устанавливаются параметры оборудования и режим его работы.

3.    Расход энергии на стадии разогрева и изотермического выдерживания изделий определяют как сумму затрат теплоты на разогрев бетона, разогрев металла форм, восполнение потерь через надземную часть наружных стен камеры и потерь в грунт:

Q,~Qr + Qm*Q* + Qr ,    (2)

где Ц? - суммарный расход энергии на стадии разогрева и изотермической выдержки, ВДж; - количество теплоты для разогрева бетона (определяется как произведение удельного расхода^, МДж/м3, и объема бетона V& , мэ); значения представлены в табл.З; QM - расход теплоты на разогрев металла форм (находится как произведение удельного расхода для разной массы металла с^м , МДж/м3, и объема бетона устанавливаемых в камеру изделий , м3), значения приведены в табл. 4;

Qh - потери теплоты через надземную часть наружных стен, ИЦж (удельные потери приведены в табл.5); Ur - потери теплоты в грунт, ЭДж (удельные потери приведены в табл.6).


Таблица 3. Ориентировочное количество теплоты, необходимое для разогрева бетона


Вцд це- Восход тепловой энергии для разогрева бетонат МДж/м3


мента

(марка)


тяжелый бетон марок


MI00-M250 Ш00-М350 Ы400-М500


легкий бетон марок


M50-MI00 MI50-i£50 Ш00-Ш50


Портланд

цемент

С400-500)    126

Шлако- | портландцемент

(400-500)    15I


109


126


99


100


71


80


100


109


80


100


17


Таблица 5. Ориентировочные удельные потери теплоты через ограждения камеры

Толщина наруж

Удельные потери

ных стен ог

теплоты через на

раждений камеры.

ружные ограждения МДк/м

м

0,4

II .3

0,3

13,6

5,7

0,2

17.0

7,9

0,15

19.2

9,6

Примечание* Над чертой - для

стен из тяжелого бетона; под чертой -для стен из легкого бетона*

Таблица 6. Ориентировочные удельные потери теплоты через днище

камеры

Потери теплоты в грунт с по-верхности днища, Щи/$

Толщина днища и подземной части стен, м

0.15

0.2

0.3

Без подсыпки керамзитового гравия

12,6

11,5

9,42

С подсыпкой из керамзитового гравия толщиной 0,2 м

3,77

3,56

2,51

Таблица 4. Ориентировочное количество теплоты, необходимое для разогрева металла форм

Масса металла, на I м3 бетона, т

Расход тепловой энергии для разогрева металла форм,

2

80

3

ИЗ

4

146

5

180

6

214

7

247

В

280

9

314


4.    В зависимости от принятой длительности подъема температуры

и изотермической выдержки (Tj *    )    находят мощность теплопотреб-

ления по формуле

А/ = if-    ,    (3)

где /У - мощность теплопотребления, АЩж/ч; Qp - расход энергии на стадии разогрева и изотермической выдержки, ВДк; ^    -

продолжительность активной тепловой обработки, ч.

5.    Расчет оборудования для тепловой обработки железобетонных изделий в камерах с аэрированным теплоносителем производят из условия обеспечения требуемой мощности теплопотребления агрегатом, определенной по п.4 настоящего Приложения.

6.    Расчет по условию обеспечения теплопотребления выполняют в следующей последовательности:

вычисляют коэффициент массопереноса в пузырек в зависимости от параметров используемого теплоносителя по формуле

J3 = 39,3 + 1,94 t ,    (4)

кг/кг

где JS - коэффициент массопереноса,    ;

t - температура воды в камере, ”С; задаются диаметром пузырька и определяют количество влаги, испаряющейся в объем пузырька по формуле

(О - J (Рв- Pc)Fn -V* if» ,    (5)

где oJ - количество влаги, испаряющейся при барботировании в объем одного пузырька, кг; Р6 , Рс - парциальное давление паровоздушной среды соответственно после барботирования и после отдачи тепла бетону, кДа; Рп , Vn - соответственно площадь поверхности, М^, и объем, м3, одного пузырька; in - удельный вес паровоздушной смеси при температуре барботирования, кг/мэ.

составляет 80-9 О^С и 60 бС.

Примечание. Принимают, что паровоздушная среда в объеме пузырька имеет после барботирования максимальную относительную влажность 85-90 %, а среднее в период нагрева изделия падение температуры паровоздушной среды inAtn) после отдачи тепла оетоцу 20 "С - при температуре теплоносителя 15 С - при температуре теплоносителя

Г9

УДК 624,012.4:621.785

Печатается по решению секции технологии бетонов НТС НИЛЖБ Госстроя СССР от 2 декабря 1988 г.

Рекомендации по тепловлажностной обработке железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах периодического действия.-М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1989,- С.23.

Содержат общие положения, принципы назначения режимов тепловой обработки бетона в гидроаэроциркуляционных камерах, особенности контроля производства и техники безопасности. Приведены схемы конструктивных решений гидроаэроциркуляционных камер и методика их расчета.

Предназначены для работников предприятий сборного железобетона и проектных организаций.

Табл,У, илл.2.

(^) Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона Госстроя СССР, 1989

вычисляют количество энергии, переносимой одним пузырьком

q = (2500 + 1,931 ) и) + Vn i„ Сп A t п ,    (6)

где q - теплосодержание одного пузырька, кДж; Сп - теплоемкость паровоздушной среды, кДж/(кг*град);

находят количество влаги,испаряющейся со свободной поверхности лотков

W - (a +Q,T3IV)(P„- ре) 10||325 Fn ;    (7)

О

где W - количество влаги, испаряющейся со свободной поверхности, кг/ч; я - коэффициент (а - 0,037 при t = 60 °С, а = 0,046 при t = 80 °С и а = 0,05 при t = 90 °С); V -

- скорость среды в камере, м/с (принимают V = 1-0,5 м/с); Рп - парциальное давление водяного пара при температуре поверхности испарения ( t я н ) жидкости (принимают для некипящей жидкости при t * 60 °С -    51    °С;    t    =    80    °С

-    t „ ц =69° С; t з 90 °С - t п и = 82° С), кПа;

В - барометрическое давление, кПа; Fn - площадь поверхности испарения (принимают равной половине площади пола камеры), *г.

находят необходимое количество пузырьков в секунду

п = N - (250° + 1.93 Г* ч) IQ"1 .    (S)

3,6 q

определяют требуемый расход паровоздушной смеси (м1/с):

М а V/?    *    (9)

находят требуемую площадь отверстий на I ^ сепаратора

(10)

где F0 - площадь отверстий сепаратора,    Vn    -    скорость

свободного движения пузырьков (0,15 м/с);

вычисляют количество отверстий по формуле

4F*

(принимают D0 = 0,8 Dn4 Dn - диметр пузырьков).

F —    &п

0 VnFn >

(II)

20


Энергоснабжение - одно из основных направлений научно-технической политики в народном хозяйстве в предстоящие годы. В производстве сборного железобетона сокращение потребления топливно-энергетических ресурсов минерального происхождения будет достигаться за счет перехода на использование электрической энергии, возобновляемых источников (солнечной, геотермальных вод и др.), продуктов сгорания природного газа, а также вторичного тепла промышленных вод. Обеспечить это позволяют разработанные КГБ "Стройиндустрия" гидроаэроциркуляционные камеры тепловлажностной обработки железобетонных изделий.

Настоящие Рекомендации являются первым документом, регламентирующим использование этих камер в производстве сборного железобетона. Они разработаны на основе результатов исследований способа тепловлажностной обработки, выполненных в НИИЖБ Госстроя СССР, и обобщения производственного опыта его применения на Новозыбковской базе Клинцовекого завода ЖБИ Главбрянскцромстроя.

Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн.наук, профессора Б.А.Крылов, Л.А.Малинина, кандидаты техн. наук Е.Н.Малинский, А.И.Ли, Н.Н.Куприянов, инженеры Н.А.Ураков, Т.Б.Мишина), КГБ "Стройиндустрия" Минюгстроя СССР (инженеры А.В.Андрей -ченко, М.М.Цесельский, Б.Т.Васильев) и ВНИПИТепропроект Минмон-тажспецстроя СССР (д-р техн.наук И.Б.Заседателев, кандидаты техн. наук С.А.Шифрин, Л.А.Масленников).

При внедрении тепловлажностной обработки железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах на конкретных предприятиях НИИЖБ оказывает научно-техническую помощь на основе хозяйственных договоров и консультативную помощь с оплатой работ по гарантийным письмам.

Адрес института: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д.б.

По вопросам проектирования и оказания консультативной помощи также можно обратиться в КТБ "Стройиндустрия" Минюгстроя СССР по адресу: 142700, Московская обл., г.Вконое, Вокзальная ул., д.23.

Дирекция НИИЖБ 1

1.1.    Настоящие Рекомендации разработаны в развитие "Пособия по тепловой обработке железобетонных изделий" (к СНиП 3.09.01-85) и распространяются на изготовление железобетонных изделий в заводских и полигонных условиях по энергосберегающей технологии тепловлажностной обработки в камерах периодического действия.

1.2.    Гвдроаэроциркуляционные камеры периодического действия представляют собой обычные камеры ямного типа, оснащенные взамен системы пароснабженкя водяным термобассейном, устройством для нагрева воды и системой принудительной циркуляции паровоздушной среды в объеме камеры, обеспечивающей помимо увеличения интенсивности теплоотдачи нагреваемым изделиям, подогрев и влагонасыщение среды путем отбора воздуха из верхней зоны камеры и нагнетания его через слой горячей воды. Тв.кой замкнутый цикл циркуляции среды, а также возможность ее рециркуляции из одной камеры в смежную сводит к минимуму непроизводительные потери тепловой энергии и повышает коэффициент полезного ее использования.

1.3.    Тепловая обработка (нагрев, изотермическое или термосное выдерживание) бетона изделий, загруженных в гидроазроциркулкцион-ную камеру, осуществляется за счет конденсации и конвективной теплопередачи циркулирующей между формами влагонасыщенной среды, нагреваемой от находящейся в бассейне в состоянии псевдокипения горячей воды.

1.4.    В качестве горячей воды в гидроаэроциркуляционных камерах может использоваться:

обычная (техническая) водопроводная вода, нагреваемая традиционными (автономными системами электронагрева, теплогазогенерато-рами и др.) или возобновляемыми (в солнечных коллекторах) источниками энергии;

геотермальные воды;

горячие воды оборотного водоснабжения промышленных предприятий.

1.5.    Тепловлажностную обработку в гидроаэроциркуляционных камерах следует использовать при изготовлении изделий из тяжелого и конструкционного легкого бетонов в одиночных и групповых формах с открытой неопалубленной поверхностью, а также с немедленной распалубкой.

4

1.6.    Использование гидроаэроциркуляционных камер при тепло-влажностной обработке железобетонных изделий позволяет отказаться от строительства котельной и теплотрасс, необходимости устройства системы отвода, очистки и вторичного использования конденсата, значительно сократить, а в ряде случаев и полностью исключить затраты традиционных топливно-энергетических ресурсов (минерального происхождения, электроэнергии) и их транспортные перевозки, улучшить экологическую обстановку в промышленных регионах.

1.7.    В гидроаэроциркуляционных камерах с нагревом воды традиционными источниками энергии (электрическим током, природным газом, мазутом и др.) сокращение энергозатрат по сравнению с пропарочными камерами достигается в результате:

низкотемпературного нагрева теплоносителя (вода в бассейне нагревается не до кипения, как это имеет место при получении пара, а до требуемой температуры нагрева бетона, обеспечивающей заданный технологический цикл изготовления изделий);

размещения источника теплоты непосредственно в камере или рядом с ней и теплопереноса в системе "нагретая вода - циркулирующая-ся влагонасыщенная среда" по замкнутому иуклу^ что исключает присущие пропариванию непроизводительные потери теплоты при подаче теплоносителя к месту потребления;

исключения потерь теплоты конденсата ввиду возврата последнего непосредственно в термобассейн нагрева.

2. НАЗНАЧЕНИЕ РЕЖИМОВ ТЕШЮВЛШ0С1Н0Й ОБРАБОТКИ

2.1.    При тепловлажностной обработке железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах назначение режимов црогрева производится таким же образом, как и при пропаривании в ямных камерах,

2.2. Основными параметрами режима тепловлажностной    обработки железобетонных изделий в гидроаэроциркуляционных камерах являются:

длительность предварительного выдерживания;

максимальная температура и скорость нагрева;

продолжительность и способ выдерживания разогретых изделий;

длительность остывания в камере до выгрузки и распалубки.

Назначение режима тепловлажностной обработки заключается в установлении температуры и оптимальной продолжительности отдельных его периодов с целью получения требуемой после распалубки прочности без ухудшения конечных физико-механических свойств бетона.

5

2.3.    Основным назначением предварительного (до начала тепловлажностной обработки) выдерживания свежеотформованных изделий является создание благоприятных условий для протекания процессов гидратации цемента и формирования начальной структуры бетона, способной без нарушений воспринять развивающиеся при последующем тепловом воздействии деструктивные процессы.

Вследствие влияния многочисленных факторов на темп начального твердения бетона (вцд и активность цемента, В/Ц бетона, температура окружающей среды и др.) длительность предварительного выдерживания не является величиной постоянной и колеблется от 1-2 до 4-8 ч.

2.4.    В целях более полного использования вяжущих свойств цемента предварительное выдерживание следует осуществлять при возможно более низкой начальной температуре бетона, но не ниже 4б°С. При повышении температуры окружающей среды выше ч20 °С время предварительного выдерживания уменьшается на 25 % на каждые 10 °С повьшения температуры. Допускается производить предварительное выдерживание отформованных изделий в нагретых до температуры +45°С камерах.

2.5.    При начальной температуре бетона 15-20 °С и температуре окружающей среды до -£5 °С минимальное время предварительного выдерживания отформованных изделий может приниматься ориентировочно для бетонов на портландцементах первой группы по эффективности при пропаривании - 1-2 ч, второй группы - 2-3 ч и третьей группы - 3-5 ч, при этом,чем выпе классы бетона и марки используемого цемента и меньше подвижность бетонной смеси, тем короче может быть время предварительного выдерживания.

2.6.    Длительность предварительного вьщерживания может быть сокращена за счет введения в бетонную смесь химических добавок ускоряющего действия. При использовании пластифицирующих поверхностно-активных добавок время предварительного выдерживания бетона должно быть больше, чем без добавок,

2.7.    Изготовление изделий с немедленной распалубкой,или имеющих большие открытые поверхности, требует более длительного предварительного выдерживания.

2.8.    Интенсивность нагрева оказывает наибольшее влияние на развитие деструктивных процессов в твердеющем бетоне и чем вше скорость прогрева, тем больше структурных нарушений происходит

6

в бетоне. Для исключения излишних дефектов скорость нагрева бетона на поверхности изделий в гидроаэроциркуляционных камерах не должна превыиать 20 °С/ч.

2.9.    При нагреве изделий в гидроаэроциркуляционных камерах скорость подъема температуры оказывает существенное влияние на однородность формирующегося температурного поля. С увеличением толщины изделий возрастает температурный перепад между центром и поверхностью бетона, что ведет к неравномерной/ росту прочности. Поэтому при толщине изделий 40 см и более скорость нагрева бетона на поверхности изделия должна быть снижена до 10-15 °С/ч.

2.10.    Максимальная температура бетона к концу периода нагрева не должна превыиать 80-85 °С при использовании портландцементов и 90-95 °С при использовании шлакопортландцементов.

В целях снижения энергозатрат на тепловую обработку следует стремиться к возможно более низкой температуре нагрева, обеспечивающей достижение заданной прочности в требуемые сроки. При суточном технологическом цикле достижение распалубочной    прочности

50-70 % от проектной может быть обеспечено при    температуре

50-70 °С.

2.11.    Выдерживание разогретых изделий в гидроаэроциркуляционных камерах может осуществляться путем термосного или изотермического прогрева. С точки зрения минимизации энергозатрат на тепловую обработку предпочтительным является использование термосного в сдерживания.

Изотермический прогрев должен осуществляться в том случае, если термосное выдерживание из-за быстрого остывания камер не обеспечивает достижение заданной прочности к моменту распалубки. При использовании изотермического прогрева необходимо до минимума сократить его продолжительность, сочетая с последующим термосным выдерживанием.

2.12.    Длительность изотермического выдерживания в гидроаэро -циркуляционных камерах назначается в зависимости от состава бетона, марки и группы эффективности при пропаривании используемого цемента, средней температуры прогрева, требуемой после тепловой обработки прочности и сроков ее определения. Ориентировочно она может приниматься по данным табл.1.

7

Таблица I. Кинетика нарастания прочности тяжелого бетона

при пропаривании на цементах различных групп

Класс

(марка)

бетона

Группа

цемен

та

Температура иэо-термиче-ского прогрева

°С

Прочность, %9 от при длительности изотермической выдержки, ч

4

6

12

18

В15

I

0,68

80

52-60

60-67

67-72

73-76

(200)

60

30-39

40-48

50-56

60-64

40

11-20

22-31

33-40

44-49

П

0,57-0,67

80

47-55

56-64

63-69

70-74

60

25-33

34-43

44-51

55-60

40

19-29

28-36

38-44

ш

0,56

80

39-48

49-57

56-63

63-68

60

16-25

26-36

37-45

48-54

40

13-24

21-30

30-37

В 22.5

I

0,68

80

57-65

65-71

71-75

75-77

(300)

60

38-46

47-54

55-60

64-67

40

16-25

30-38

41-47

52-56

п

0,57-0,67

80

51-59

60-67

67-72

72-75

60

30-39

40-48

50-56

60-64

40

11-20

26-35

35-42

45-50

ш

0,56

80

44-53

53-61

60-66

68-72

60

20-30

32-41

42-49

52-57

40

-

17-27

25-33

33-39

В 30

I

0,68

80

65-70

70-75

77-80

80-81

(400)

60

44-50

53-59

62-66

73-75

40

26-34

38-45

50-55

62-65

п

0,57-0,67

80

58-64

65-70

73-77

78-80

60

37-45

46-53

57-62

67-70

40

16-25

35-43

44-50

52-56

ш

0,56

80

48-57

58-65

67-72

76-79

60

24-33

38-46

50-56

61-65

40

11-20

22-31

32-39

41-46

В 37.5

I

0,68

80

69-74

74-78

81-83

83-84

(500)

60

49-56

58-63

67-71

75-76

40

34-42

45-51

56-61

65-67

п

0,57-0,67

80

64-70

70-75

76-79

81-82

60

45-53

53-60

61-65

70-72

40

24-32

42-49

50-55

57-60

ш

0,56

80

56-63

63-69

70-74

77-79

60

28-36

45-52

54-58

64-67

1

40

16-25

28-36

35-41

43-47

Примечание, При всех температурах прогрева принято: время предварительного вьщерживания-2 ч, скорость подъема температуры *15 С/ч, охлаждение в камере - 2 ч.испытание образцов - через 4 ч после окончания тепловой обработки.

2.13.    При осуществлении термосного режима выдерживания разогретых изделий длительность его может также приниматься ориентиро-вочно по данным табл Л, считая за температуру прогрева среднюю за период выдерживания, определяемую как

tP * v (ги - г, - zt - гз)    m

_ ,

где tp - максимальная температура бетона к концу периода подъема температуры, о°С; V - средняя скорость остывания камеры, °С/ч; tf - продолжительность операции по распалубке, подготовке форм, формованию изделий и отделке их поверхности, ч ;

Тг и - соответственно продолжительность периода предварительного выдерживания и периода подъема температуры, ч.

2.14.    Учитывая низкую эффективность при тепловом воздействии, использование цементов третьей группы при тепловой обработке с термосным выдерживанием не рекомендуется.

2.15.    По окончании изотермического прогрева изделия должны остывать в камере при отключенной подаче горячей воды в течение не менее 2 ч.

2.16.    При открытии камер и выгрузке изделий температурный перепад между поверхностью бетона и окружающей средой во избежание трещинообразования не должен превышать 40 °С.

2.17.    Изделия после распалубки в холодное время года (при среднесуточной температуре воздуха ниже +5 °С) необходимо выдерживать в цехе или на теплом складе не менее 12 ч с целью уменьшения температурно-влажноетных напряжений, приводящих к образованию трещин в изделиях. При этом следует учитывать npiqpocr прочности бетона в течение этого периода.

3. ОСОБЕННОСТИ ЮНТРОЛЯ ПРОИЗВОДСТВА И ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ

3.1. При использовании тепловлажностной обработки в гидро-аэроциркуляционных камерах должны соблюдаться общие требования к выбору вяжущих для бетонов, подвергаемых тепловой обработке. Предпочтительным является использование портландцементов и шлаколорт-ландцементов первой и второй групп по эффективности при пропаривании, удовлетворяющие ГОСТ 10178-85.

Применение цуццолановых портландцементов не допускается.

9

1