Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

82 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата составлено в развитие глав СНиП и других нормативных документов, указанных в разделах настоящего Руководства, и содержит рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, эксплуатируемых в районах с сухим жарким климатом, и по технологии производства работ при возведении монолитных и сборно-монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений различного назначения из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях в жаркую и сухую погоду.

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Общие положения

2. Рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, эксплуатируемых в районах с сухим жарким климатом

3. Правила производства бетонных работ в жаркую и сухую погоду

4. Особенности производства бетонных работ при строительстве дорожных и аэродромных покрытий, различных гидротехнических и специальных промышленных сооружений в жаркую и сухую погоду

Приложения

Нормативные ссылки:
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР НИИЖБ ГОССТРОЯ СССР


РУКОВОДСТВО

по ПРОИЗВОДСТВУ БЕТОННЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ СУХОГО ЖАРКОГО КЛИМАТА


м


а


1977


Рекомендовано к печати секцией по технологии бетона Научно-технического совета НИИЖБ.

Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1977.    80    с.    (Науч.-исслед.

ин-т бетона и железобетона Госстроя СССР).

Руководство содержит рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, возводимых в районах с сухим жарким климатом (Средняя Азия, южные и центральные области Казахстана, южные области РСФСР и др.), а также по технологии производства бетонных работ при строительстве различных монолитных и сборно-монолитных бетонных и железобетонных промышленных, гражданских, гидротехнических, ирригационных, дорожных и аэродромных покрытий и других сооружений во всех районах СССР в период года с жаркой и сухой погодой, характеризующейся температурой воздуха в 13 ч выше +25°С и относительной влажностью менее 50%.

Рассматриваются особенности подбора состава бетона, приготовления, транспортирования и укладки бетонной смеси, а также ухода за бетоном в жаркую и сухую погоду, учет которых позволит обеспечить высокое качество конструкций и сооружений.

Руководство предназначено для инженерно-технических работников строительных и проектных организаций, осуществляющих строительство или проектирование различных зданий и сооружений в условиях сухого жаркого климата.

Табл. 20, илл. 21.

р -инструкт.    —    нормат.    —    IV    вып.    —    14    —    76

047(01)—77

© Стройиздат, 1977

НИИЖБ ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО ПО ПРОИЗВОДСТВУ БЕТОННЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ СУХОГО ЖАРКОГО КЛИМАТА

Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Г. А. Жигачева Редактор Л. Г. Калачева Мл. ред. М. А. Жарикова Технический редактор Т. В. Кузнецова Корректоры Е. Н. Кудрявцева, И. П. Чугунова

Сдано в набор 1/Ш 1977 г. Подписано в печать 29/1V 1977 г. Т-04585 Формат 84Х108!/з2 Д. л. Бумага типографская № 2. Уел. печ. л. 4,2. (уч.-изд. 6,17 л.). Тираж 10 ООО экз. Изд. № XII-7066 Зак, 477 Цена 30 коп.

Стройиздат 103006, Москва, Каляевская, 23а Московская типография N° 32 Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.

Москва, К-51, Цветной бульвар, д. 26.

2.17. При увеличении удельной поверхности песка расход цемента на 1 м3 бетона для достижения заданной прочности сначала возрастает постепенно, а затем по достижении определенной величины поверхности резко увеличивается. Для каждой марки бетона существует своя предельно допустимая удельная поверхность песка, превышение которой приводит к значительному перерасходу цемента (табл. 2).

Таблица 2

Марка бетона

Предельно допустимая удельная поверхность песка Д, см2

М 75

200

М 100

190

М 150

170

М 200-300

150

Примечание. Мелкие и очень мелкие пески применять для бетонов марки выше М 300 не допускается.

2.18.    Одним из эффективных мероприятий, направленных на снижение расхода цемента при использовании мелких песков, является применение укрупнителей — крупнозернистых песков.

При приготовлении бетонной смеси часть мелкозернистого песка заменяется крупнозернистым так, чтобы средняя суммарная поверхность мелкого заполнителя равнялась предельно допустимой удельной поверхности для бетона данной марки.

2.19.    Процент добавки укрупнителя от общей суммы мелких заполнителей П определяется по формуле

/7 = -^F*100%-    <3>

где М — удельная поверхность мелкозернистого песка;

У — удельная поверхность укрупнителя (крупнозернистого пес-ка);

Д — предельно допустимая удельная поверхность.

Например, необходимо приготовить бетон марки М 200, удельная поверхность мелкозернистого песка Л1 = 225 см2/г, удельная поверхность укрупнителя — крупнозернистого песка У=50 см2/г.

Требуется найти дозировку укрупнителя.

Согласно табл. 2 предельно допустимая удельная поверхность песка Д для бетона марки М200 составляет 150 см2/г.

Следовательно, добавка укрупнителя составит:

100 — 42,9%,

225 — 150 225—50

9

а мелкозернистого песка — 100—42,9 = 57,1%. 2-477

2.20.    При применении искусственных дробленых песков предпочтение следует отдавать карбонатным пескам, удовлетворяющим требованиям ГОСТ 10268-70*.

2.21.    Для устранения отрицательных последствий воздействия климатических условий в районах с сухим жарким климатом на свойства затвердевшего бетона конструкций и сооружений (п. 1,8) необходимо модифицировать структуру цементного камня в бетоне и самого бетона в требуемом направлении с помощью следующих химических добавок:

пластифицирующих — сульфитно-дрожжевой бражки СДБ по ОСТ 81-79-74 и ТУ 81-04-225-73;

пластифицирующе-воздухововлекающих — мылонафта по ГОСТ 13302-67*, омыленной растворимой смолы ВЛХК по ТУ 81-05-34-73, этилсиликоната натрия ГКЖ-10 по ТУ 6-02-696-72, метилсиликоната натрия ГКЖ-11 по ТУ 6-02-696-72;

воздухововлекающих — смолы нейтрализованной воздухововлекающей СНВ по ТУ 81-05-75-69, синтетической поверхностноактивной добавки СПД по ТУ 38-101253-72, омыленного древесного пека ЦНИПС-1 по ТУ 81-05-16-71;

микрогазообразующей — полигидросил океана ГКЖ-94 по ГОСТ 10834-64.

Применение этих структурообразующих добавок возможно в сочетании с такими ускорителями твердения бетона, как нитрат кальция Са(Ж)з)2 по МРТУ 6-03-195-67 и ГОСТ 4142-66, нитрит-нитрат-хлорид кальция ННХК по ТУ 6-18-157-73 и др.

Выбор комплексной добавки рекомендуется производить в зависимости от необходимости обеспечения требуемых свойств затвердевшего бетона и технологии производства бетонных работ (см. раздел 3 настоящего Руководства).

Возможно применение других добавок указанных видов при соответствующем технико-экономическом обосновании и обеспечении необходимого эффекта в бетоне.

2.22.    Оптимальное количество добавок устанавливается экспериментальным путем. Ориентировочное количество пластифицирую-

Таблица 3

Добавки в расчете на сухое вещество, % массы цемента

Применяемый цемент

СДБ

мылонафт, ВЛХК, гкж-ю, ГКЖ-11

Портландцемент, быстротвердею-щий портландцемент

0,15—0,5

о

Т

о

to

Сульфатостойкий портландцемент

0,1—0,5

0,05—0,15

Шлакопортландцемент, пуццолано-вый портландцемент

0,2—0,5

0,1-0,2

!0

щих и пластифицирующе-воздухововлекающих добавок для тяжелого и легкого бетонов приведено в табл. 3, а воздухововлекающих и микрогазообразующих — в табл. 4.

Таблица 4

Добавки

Количество добавки в расчете на сухое вещество, % массы цемента при расходе его, кг/м*

до 300

300—400

свыше 4 00

СНВ, СПД, ЦНИПС-1

0,005—0,015

0,01—0,02

0,015—0,025

ГКЖ-94

0,06—0,08

0,05—0,07

0,03—0,05

Примечание. Дозировка ГКЖ-94 дана в расчете на исходное вещество 100%-ной концентрации.

Ориентировочное количество добавок ускорителей твердения (в составе комплексных добавок) для тяжелого и легкого бетонов составляет 1—3% массы цемента в расчете на сухое вещество.

2.23.    Для снижения усадочных напряжений в бетонных и железобетонных конструкциях и сооружениях и повышения их трещи-нестойкости рекомендуется применять добавки СДБ, ВЛХК, ГКЖ-10, ГКЖ-11, СНВ, СПД, ЦНИПС-1.

Указанные добавки позволяют сократить расход цемента, тем самым несколько уменьшая усадочные деформации, снижают величину модуля упругости бетона и повышают его деформации ползучести. Это приводит к повышению усадочной трещиностойкости бетонных и железобетонных конструкций и сооружений.

2.24.    Для уменьшения отрицательного воздействия циклического нагрева бетона конструкций и сооружений в районах с сухим жарким климатом рекомендуется применять добавки, приведенные в п. 2.23 настоящего Руководства.

2.25.    Для повышения морозостойкости бетона рекомендуется вводить добавки СНВ, СПД, мылонафта, ВЛХК, ГКЖ-Ю, ГКЖ-11, ГКЖ-94, а также комплексные добавки СДБ + СНВ, СДБ+СПД, ГКЖ-10+Са(Ж)3)2, ГКЖ-11+Са(Ы03)2, ГКЖ-94+ Ca(N03)2.

2.26.    Для повышения непроницаемости бетона рекомендуется вводить добавки Ca(N03)2, СДБ, мылонафта, ВЛХК, СНВ, СПД, а также комплексные добавки СДБ + Са(М03)2 и др.

2.27.    Для повышения солестойкости бетона рекомендуется вводить добавки СНВ, СПД, мылонафта, ВЛХК, ГКЖ-10, ГКЖ-11 или ГКЖ-94.

2.28.    Влияние перечисленных добавок на свойства затвердевшего бетона, их краткая характеристика, основные показатели водных растворов различных добавок и другие вопросы, связанные с применением добавок в бетонах, а также особенности подбора состава бетона, контроль за производством работ и техника безопасности при использовании различных добавок изложены в «Руководстве по применению химических добавок к бетону» НИИЖБ, М., Стройиздат, 1975 и в «Рекомендациях по применению химических добавок в бетоне», М., Стройиздат, 1977.

11

3. ПРАВИЛА ПРОИЗВОДСТВА БЕТОННЫХ РАБОТ В ЖАРКУЮ И СУХУЮ ПОГОДУ

3.1.    Рекомендации настоящего раздела Руководства следует учитывать при производстве бетонных работ в различных климатических районах страны в период года с жаркой и сухой погодой, характеризующейся температурой воздуха в 13 ч выше +25°С и относительной влажностью менее 50%.

3.2.    Прочность, долговечность и другие физико-механические свойства бетона, а также качество конструкций и сооружений, бетонируемых и твердеющих в жаркую и сухую погоду, определяются, главным образом, выбором исходных материалов, принятым составом бетона, а также надлежащими температурно-влажностными условиями его твердения.

Влияние цементов

3.3.    Эффективность применения того или иного вида цемента при изготовлении бетонных и железобетонных конструкций в жаркую и сухую погоду определяется рядом факторов: проектной маркой бетона, видом бетонируемой конструкции, условиями ее последующей эксплуатации, а также особенностями производства работ (способом приготовления, условиями и длительностью транспортирования и укладки бетонной смеси, условиями твердения конструкций и т. д.).

3.4.    Наиболее эффективными цементами являются быстротвер-деющие высокоактивные портландцементы, марка которых по ГОСТ 10178—62* (в целях снижения усадочных и температурных деформаций в твердеющем бетоне и экономного расходования цемента) должна превышать марку бетона не менее чем в 1,5 раза.

Бетоны на таких цементах имеют больший темп начального твердения и меньшую способность к влагоотдаче, чем при применении обычных портландцементов. Это позволяет сократить продолжительность влажностного ухода за бетоном конструкции. Кроме того, применение быстротвердеющих высокоактивных портландцементов дает возможность снизить максимальную величину пластической (начальной) усадки бетонов.

Для бетонов марки М 300 и выше допускается применять цементы, марка которых превышает марку бетона менее чем в 1,5 раза при условии применения пластифицированных портландцементов или добавок-пластификаторов, снижающих водопотребность смеси.

3.5.    Применение луццоланового портландцемента, шлакопорт-ландцемента ниже М 400 и глиноземистого цемента для бетонирования надземных конструкций в жаркую и сухую погоду не допускается, за исключением случаев, предусмотренных проектом.

3.6.    Высокая температура бетонной смеси увеличивает скорость гидратации цемента, сокращает сроки его схватывания и приводит к повышению водопотребности бетонной смеси, что является одной из причин снижения прочности бетона и его долговечности при укладке в жаркую и сухую погоду.

Влияние температуры бетонной смеси на скорость физико-химического связывания цементом воды затворения определяется мине-

12

ралогическим и вещественным составами цемента, составом бетона и другими факторами.

3.7.    На температуру бетонной смеси температура самого цемента оказывает незначительное влияние по сравнению с другими составляющими.

Так, при снижении температуры различных компонентов бетонной смеси на 10°С температура ее уменьшается в зависимости от состава: на 6—7°С — при снижении температуры заполнителей, на 2—3°С — при снижении температуры воды затворения и примерно на 1°С — при снижении температуры цемента.

Вследствие указанных в п. 3.6 обстоятельств температура цемента должна быть ограничена.

3.8.    Наряду с требованиями действующих стандартов цемент при бетонировании в жаркую и сухую погоду должен удовлетворять следующим дополнительным требованиям:

а)    нормальная густота цементного теста, приготовленного из портландцемента согласно ГОСТ 310-60 «Цементы. Методы физических и механических испытаний», не должна превышать 27%;

б)    начало схватывания должно наступать не ранее 1 ч 30 мин от начала затворения;

в)    цемент, испытанный согласно прил. 2, не должен обнаруживать ложного схватывания;

г)    цемент не должен иметь температуру, превышающую 50°С из-за повышения водопотребности и некоторого его перерасхода.

Влияние добавок

3.9.    При производстве работ в жаркую и сухую погоду бе-

тоны, как правило, не должны изготовляться без применения пластифицирующих, пластифицирующе-воздухововлекающих, воздухововлекающих и комплексных добавок, состоящих из сочетания этих добавок с ускорителем твердения.

3.10.    С помощью добавок можно устранить увеличение водопотребности бетонной смеси повышенной температуры и быструю потерю бетонной смесью подвижности.

Устранение этих неблагоприятных последствий жаркой и сухой погоды позволит избежать необходимого перерасхода цемента в бетоне.

Кроме того, применение добавок позволит повысить усадочнотемпературную трещиностойкость конструкций и сооружений, и наряду с повышением качества бетонных работ снизить стоимость строительства.

3.11.    При назначении и выборе добавок для бетонов при бетонировании в жаркую и сухую погоду рекомендуется учитывать следующие возможные случаи:

а) когда бетонная смесь транспортируется на значительное расстояние (промежуток времени между ее приготовлением и окончанием укладки превышает величины, указанные в табл. 9) и за бетоном обеспечен надлежащий уход.

В этом случае для обеспечения подвижности бетонной смеси, требуемой при укладке, необходимо применять пластифицирующие добавки СДБ в количестве 0,2-—0,5% массы цемента, водорастворимый полимер ВРП-1 (ТУ 7 УзССР 17-74) в количестве 0,015— 0,05% массы цемента или другие поверхностно-активные добавки и

13

замедлители схватывания цемента» предусмотренные главой СНиП на вяжущие материалы неорганические и добавки для бетонов и растворов.

Методика определения оптимальной дозировки добавки СДБ приведена в п. 3.26 настоящего Руководства;

б) когда промежуток времени между приготовлением и окончанием укладки бетонной смеси не превышает величин, указанных в табл. 9, и организация тщательного и необходимого по продолжительности ухода за бетоном затруднена.

В этом случае для сокращения продолжительности ухода за бетоном следует применять комплексные добавки, состоящие из сочетания пластифицирующей или воздухововлекающей добавки с ускорителем твердения.

Пластифицирующая или воздухововлекающая добавка в составе комплексной необходима для уменьшения расхода цемента в бетоне и улучшения его последующих физико-механических свойств и долговечности.

В качестве пластифицирующих добавок следует применять СДБ, ВРП-1, а в качестве воздухововлекающих — СНВ и др. Эти добавки в данном случае не должны значительно замедлять твердение бетона в ранние сроки, поэтому их рекомендуется применять в следующих дозировках: СДБ — 0,1—0,3%; ВРП-1 — 0,01—0,02% массы цемента. В качестве ускорителей твердения в комплексной добавке рекомендуется применять добавки нитрата кальция Са(ИОз)2, нитрит-нитрат-хлорида кальция ННХК и др.

Дозировки добавок — ускорителей твердения в составе комплексных добавок выбираются с учетом рекомендаций, изложенных в п. 2.22.

В рассматриваемом случае можно рекомендовать комплексные добавки, приведенные в табл. 5.

Таблица 5

Сочетание добавок

Количество, %, массы цемента

СДБ+ННХК

(0.1-0,3)+ (1-2)

СДБ + Са(Ж)я)2

(0,1—0,3) +- (1—3)

в) когда бетонная смесь транспортируется на значительное расстояние (промежуток времени между ее приготовлением и окончанием укладки превышает величины, указанные в табл. 9).

При этом организация тщательного и необходимого по продолжительности ухода за бетоном затруднена.

В этом случае для замедления процесса структурообразования при перевозке и укладке смеси и одновременно ускорения и улучшения условий твердения бетона следует применять комплексные добавки, состоящие из пластифицирующей добавки СДБ в количестве 0,2—0,5% массы цемента и ускорителя твердения.

3.12. Для каждого вида цемента, состава бетона и конкретных условий производства работ необходимо назначать оптимальный вид добавки, содержание ее в бетонной смеси для обеспечения за-

14

данной подвижности в момент укладки и достижения в соответствующие сроки требуемой прочности бетона.

При этом следует стремиться к уменьшению расхода цемента в 1 м3 бетона и к сокращению продолжительности ухода за бетоном.

При назначении вида добавок и их оптимального содержания в бетоне лаборатория строительства должна установить их эффективность для конкретных условий данного производства по следующим показателям:

а)    по степени пластификации (по степени повышения подвижности или снижения жесткости бетонной смеси) при неизменном водоцементном отношении или по проценту снижения расхода воды и цемента в бетоне при сохранении заданной подвижности бетонной смеси в момент укладки и обеспечении требуемой прочности бетона в различные сроки твердения

б)    по увеличению продолжительности сохранения требуемой подвижности бетонной смеси;

в)    по сокращению продолжительности ухода за твердеющим бетоном.

Дозировка добавки выбирается как с учетом всех перечисленных показателей эффективности, так и некоторых из них.

Влияние воды

3.13.    Вода для затворения бетонной смеси и поливки бетона должна удовлетворять требованиям правил главы СНиП на бетонные и железобетонные конструкции монолитные, а для гидротехнических бетонов — ГОСТ 4797-69* «Бетон гидротехнический. Технические требования к материалам для его приготовления».

3.14.    Вода для затворения имеет удельную теплоемкость, в 4—5 раз превышающую удельную теплоемкость сухих материалов в бетоне, поэтому температура ее должна была бы оказывать наибольшее влияние на температуру бетонной смеси по сравнению с другими составляющими бетон материалами.

С другой стороны, воды в бетоне содержится значительно меньше, чем остальных материалов.

В итоге температура воды в большей степени влияет на температуру бетонной смеси, чем температура цемента, и в меньшей степени, чем температура крупного и мелкого заполнителей (п. 3.7).

3.15.    Снижение температуры воды затворения значительно проще, чем температуры сухих составляющих бетона. Поэтому, несмотря на ее сравнительно незначительное количество, целесообразно уменьшать температуру бетонной смеси за счет применения холодной воды.

Особенности подбора состава бетона

3.16. Подбор состава бетона, твердеющего в жаркую и сухую погоду, может производиться различными проверенными на прак-

1 Сравнение по второму показателю предпочтительнее, так как позволяет оценивать выбранные добавки в более широком диапазоне их дозировок, например для СДБ в диапазоне 0—0,5% массы цемента.

15

тике способами, обеспечивающими получение в требуемые сроки проектной прочности.

Состав бетона должен удовлетворять требованиям правил главы СНиП на бетонные и железобетонные конструкции монолитные и подбираться с учетом рекомендаций, приведенных в пп. 3.17—3.33 настоящего Руководства.

Рис. 4. Зависимость начальной подвижности бетонных смесей от температуры

3.17.    В целях снижения усадочных и температурных напряжений в бетоне и, следовательно, повышения его качества и долговечности необходимо стремиться подбирать состав бетона с возможно меньшим расходом цемента при обеспечении требуемой прочности бетона и консистенции бетонной смеси у места ее укладки.

3.18.    Одной из основных особенностей подбора состава бетона, приготовляемого в жаркую погоду, является необходимость учета существующей обратно пропорциональной зависимости между температурой бетонной смеси и ее начальной консистенцией.

При этом на указанную зависимость существенное влияние оказывают состав бетона, водоцементное отношение, консистенция бетонной смеси, вид и состав применяемого цемента, тонкость его помола и другие технологические факторы. Необходимо учитывать, что изменение начальной консистенции бетонной смеси происходит неравномерно — в интервале от 10 до 30—35°С.

В качестве примера на рис. 4 приведена зависимость начальной подвижности бетонных смесей (В/Ц=0,7), приготовленных на портландцементе М400 Белгородского завода, кварцевом песке с МКр = 2,4 и гранитном щебне фракции 5—30 мм, от температуры. Из рисунка следует, что начальная подвижность бетонной смеси уменьшается примерно на 3—5 см осадки стандартного конуса при повышении ее температуры от 10 до 20°С и примерно на 2—3 см при повышении температуры от 20 до 30°С.

3.19.    Водопотребность бетонной смеси в значительной степени определяется ее температурой. По мере повышения температуры бетонной смеси ее водопотребность для получения требуемой отпускной консистенции возрастает.

3.20.    Степень повышения водопотребности для получения рав* ноконсистентной бетонной смеси при повышении ее температуры зависит от многих факторов: состава бетона, водоцементного отношения, консистенции бетонной смеси, вида и состава примененного цемента, вида и качества заполнителей — и колеблется в значительных пределах (от 0,5 до 1,2 л/м3 на ГС).

Чем выше марки цемента, бетона и подвижность бетонной сме^-си, тем в большей степени повышается водопотребность бетонной смеси при увеличении ее температуры.

Ориентировочные величины изменения расхода воды в бетоне, необходимые для получения бетонной смеси одинаковой исходной подвижности в зависимости от температуры смеси, приведены в табл* 6*

Таблица 6

Температура бетонной смеси, °С

10

15

20

25

30

35

Относительный расход воды, %

94—97

97—99

100

102—104

105-107

108—110

3.21.    Увеличение расхода воды для получения требуемой начальной консистенции бетонной смеси в жаркую погоду без изменения расхода цемента приводит к увеличению водоцементного отношения и, следовательно, к понижению прочности бетона. Поэтому, не применяя специальных мероприятий, указанных в п. 3.24, для получения заданной марки бетона (при равноконсистентных смесях) в таких условиях требуется увеличить расход цемента с учетом во-допотребности смеси при различных температурах, приведенной в табл. 6.

3.22.    Вследствие влияния факторов, приведенных в п. 3.20, на зависимость водопотребности бетонной смеси от ее температуры окончательный состав бетона следует устанавливать экспериментально с учетом конкретных условий производства и качества примененных материалов.

3.23.    При назначении исходной подвижности бетонной смеси следует учитывать дальнейшее ее снижение к моменту бетонирования конструкции.

3.24.    С целью уменьшения или устранения перерасхода цемента при производстве работ в жаркую и сухую погоду, а также обеспечения в момент укладки необходимой подвижности бетонной смеси (табл. 7) с учетом заданной продолжительности транспортирования или выдерживания ее до укладки необходимо осуществлять следующие мероприятия: понижать начальную температуру приготовляемой смеси, вводить добавки поверхностно-активных веществ, снижающих ее водопотребность, или сочетать указанные мероприятия.

3.25.    Снижение температуры бетонной смеси — весьма эффективный способ обеспечения требуемой подвижности бетонной смеси. Однако необходимо иметь в виду, что бетонные смеси, имеющие пониженные начальные температуры, требуют удлинения периода последующего ухода за бетоном до достижения им соответствующей прочности.

3.26.    Пластифицирующие добавки рекомендуется вводить в бетон в соответствии с пп. 3.9—3.12 настоящего Руководства,

Выбор оптимальной дозировки добавки СДБ производится по следующей методике.

За основу принимается состав бетона, подобранный в нормальных условиях (при температуре бетонной смеси 18—20°С) и обеспечивающий требуемую консистенцию бетонной смеси, и при надле*

17

Таблица 7

Конструкции

Осадка конуса, см

1. Подготовка под фундаменты и полы, основания дорог и аэродромов

0-1

2. Покрытия дорог и аэродромов, полы, массивные неармированные или малоармированные конструкции (подпорные стены, фундаменты, блоки массивов)

1—3

3. Массивные армированные конструкции, плиты, балки, колонны большого и среднего сечения

3—6

4. Железобетонные конструкции, сильно насыщенные арматурой, тонкие стенки и колонны, бункера, силосы, балки и плиты малого сечения и т. п,:

а)    горизонтальные элементы

б)    вертикальные »

6-8

8—10

5. Конструкции, бетонируемые в скользящей опалубке:

при уплотнении вибратором при ручном уплотнении

6—8

8-10

жащем температурно-влажностном твердении — проектную марку бетона в соответствующем возрасте.

Для двух интервалов температур бетонной смеси указанного состава 25—30 и 30—35°С (значения температур могут быть изменены при различных конкретных условиях производства) устанавливаются зависимости начальной подвижности бетонной смеси от количества введенной добавки СДБ в % массы цемента.

Рекомендуется проверить эти зависимости при следующих дозировках сульфитно-дрожжевой бражки: 0,05; 0,1—0,15; 0,2—0,25; 0,3; 0,4; 0,5% массы цемента.

Для каждой смеси, имеющей определенную начальную температуру, при некоторой дозировке СДБ начинает происходить ее расслоение.

Минимальное содержание добавки, при котором начинается расслоение смеси, условно принимается за границу, разделяющую обычную и повышенную дозировки добавки СДБ. Применение повышенных дозировок добавки СДБ целесообразно только при со-

ПРЕДИСЛОВИЕ

Руководство содержит рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, эксплуатируемых в районах с сухим жарким климатом (Средняя Азия, южные и центральные области Казахстана, южные области Российской Федерации и т. п.) и подвергающихся неблагоприятному воздействию природно-климатических факторов (сильному циклическому нагреву за счет прямой солнечной радиации, попеременному увлажнению и интенсивному высушиванию, коррозии при наличии капиллярного подсоса засоленных грунтовых вод и т. п.), а также правила производства бетонных работ при строительстве различных зданий и сооружений в жаркую и сухую погоду для всех районов СССР.

Руководство разработано НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук, профессора С. А. Миронов, Б. А. Крылов, д-р техн. наук Л. А. Малинина; кандидаты техн. наук Е. Н. Малинский, Г. А. Бужевич, А. С. Дмитриев, Н. В. Свечин, Г. Ф. Тарасов; инженеры А. Н. Невакшонов, О. А. Самусев) совместно с Институтом сейсмостойкого строительства Госстроя Туркменской ССР (канд. техн. наук В. А. Шмидт, инж. Е. М. Кочетова), ВНИПИ Теплопроектом Минмонтажспецстроя СССР (д-р техн. наук И. Б. Заседателев, инж. Е. И. Богачев), НИС Гидропроекта (канд. техн. наук А. Д. Осипов), объединением Узградострой (канд. техн. наук Е. С. Темкин), СоюзДОРНИИ (канд. техн. наук Э. Р. Пинус), Ташкентским институтом инженеров транспорта (канд. техн. наук Г. И. Ступа-ков) и Крымканалстроем (канд. техн. наук А. Г. Шлаен).

В подготовке материалов, использованных при составлении отдельных разделов Руководства, приняли участие кандидаты техн. наук В. Я. Липский (Союзводпроект), Д. И. Гладков (Институт сейсмостойкого строительства Госстроя Туркменской ССР), М. М. Селимов (Ташкентский политехнический институт), инженеры Ю. В. Кузнецов (Средне-Азиатский отдел БВ НИИЖБ), Г. В. Самсонова (ТашЗНИИЭП) и Л. А. Панова (ТашИИТ).

Общее руководство по составлению настоящего документа осуществлено д-ром техн. наук, проф. С. А. Мироновым и канд. техн. наук Е. Н. Малинским (НИИЖБ Госстроя СССР).

Замечания и предложения по содержанию Руководства просьба направлять по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6, НИИЖБ, лаборатория методов ускоренного твердения бетонов

Дирекция НИИЖБ

ответствующем снижении расхода цемента и воды (В/Ц—Сonst или при уменьшении В/Ц).

При применении обычных дозировок добавки СДБ в ряде случаев также целесообразно несколько снижать водоцементное отношение: это позволит скомпенсировать некоторый возможный недобор начальной прочности бетона, вызванный введением добавки, и добиться такого темпа твердения пластифицированного бетона, когда его 2—3-суточная прочность практически сравнивается с прочностью бетона без добавок.

Требуемую дозировку добавки СДБ следует назначать по установленным зависимостям начальной подвижности бетонной смеси от количества СДБ при различных температурах таким образом, чтобы при принятых условиях и необходимой продолжительности транспортирования или выдерживания смеси до укладки, подвижность ее в момент укладки не была бы ниже требуемой.

В целях экономии цемента, если назначенная таким образом дозировка СДБ не выходитч за пределы обычно применяемых дозировок, рекомендуется увеличивать содержание добавки СДБ в бетоне до 0,5% массы цемента.

Для этого приготовляют три замеса бетонной смеси с одинаковыми подвижностями, полученными при назначенной дозировке СДБ, и одинаковыми водоцементными отношениями, но с различным содержанием добавок.

В первом замесе применяется назначенная дозировка СДБ, во втором — 0,5% СДБ массы чцемента, в третьем — промежуточное значение. При большем количестве промежуточных дозировок добавки соответственно увеличивается число замесов.

Ориентировочное снижение расхода воды и цемента в зависимости от количества добавки СДБ принимается следующим: при введении СДБ в количестве 0,2% — на 9%, при 0,3%—на 12%, при 0,4% —на 16% и при 0,5% — на 19%.

Доля содержания песка в смеси заполнителей принимается равной величине ее в бетоне без добавки или несколько увеличивается с целью улучшения связанности бетонной смеси.

Количество смеси заполнителей в бетонной смеси увеличивается непропорционально уменьшению расхода воды и цемента из-за воз-йухововлечения бетонной смеси. Ориентировочно можно считать, что количество вовлеченного воздуха в бетонную смесь возрастает пропорционально количеству добавки СДБ: 0,1% добавки вовлекает дополнительно примерно 0,5—0,8% воздуха.

Изготовленные образцы рекомендуется хранить в естественных условиях с постоянным влажностным уходом, а испытание их производить в заданные сроки с целью определения требуемой прочности бетона (распалубочной, проектной).

Описанная методика может быть прийенена и при подборе состава бетона с другими пластифицирующими добавками.

3.27,    Целесообразно сочетать введение добавки СДБ»-или другого пластификатора с понижением начальной температуры бетонной смеси. Это позволяет при более низких дозировках добавки достигать цели, изложенные в п. 3.24.

3.28.    Учет протекания в твердеющем бетоне вследствие его интенсивного обезвоживания значительной пластической (начальной) усадки, приводящей к раннему растрескиванию бетонных и железобетонных конструкций (рис. 5), ухудшению основных физи-

19

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата составлено в развитие глав СНиП и других нормативных документов, указанных в разделах настоящего Руководства, и содержит рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, эксплуатируемых в районах с сухим жарким климатом, и по технологии производства работ при возведении монолитных и сборно-монолитных бетонных и железобетонных конструкций и сооружений различного назначения из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях в жаркую и сухую погоду.

При строительстве подземных сооружений, не подверженных воздействию климатических факторов (например, прокладка тоннелей, обделка стволов шахт и т. п.), а также при подводном бетонировании рекомендации Руководства распространяются на работы по приготовлению и транспортированию бетонной смеси, выполняемые на поверхности земли.

Настоящее Руководство не содержит рекомендаций по производству арматурных и опалубочных работ.

1.2.    Под сухим жарким климатом понимается присущая данной местности совокупность характерных метеорологических условий, отличающихся продолжительным знойным летом (более 100 дней в году), высокими температурами воздуха — абсолютной максимальной, равной или превышающей +40°С и средней максимальной самого жаркого месяца, равной или превышающей 29—30°С при средней относительной влажности воздуха самого жаркого месяца менее 50—55%.

Сухой жаркий климат характеризуется также большими перепадами температуры и относительной влажности воздуха в течение суток (днем и ночью), сильным циклическим нагревом в течение суток открытых поверхностей почвы и строительных конструкций в результате интенсивной солнечной радиации и наличием суховеев, особенно в равнинных районах.

К районам с сухим жарким климатом в СССР относятся в основном обширные территории, расположенные в Средней Азии, в южных и центральных областях Казахстана, в южных областях Российской Федерации, Украины и др. (климатические подрайоны IVA, 1УГ, III А и ШВ по СНиП П-А.6-72 «Строительная климатология и геофизика»).

Схематические карты климатического районирования различных территорий СССР для строительства приведены на рис. 1, 2, 3.

Табл. 19 приложения 1 содержит основные климатические показатели некоторых городов СССР, относящихся к районам с сухим жарким климатом.

1.3.    Под жаркой и сухой погодой (в отличие от термина «сухой жаркий климат» по п. 1.2) понимается состояние атмосферы в определенный отрезок времени, характеризующееся температурой воздуха в 13 ч выше +25°С и относительной влажностью менее 50%.

1.4.    Циклический нагрев — повторяющееся каждые сутки нагревание в течение дня открытых поверхностей конструкций до 1

€0—80°С в результате прямой солнечной радиации и охлаждение ночью с суточными перепадами температур 40°С и более.

1.5.    Жаркая и сухая погода создает значительные трудности в приготовлении, транспортировании, укладке и уходе за монолитным бетоном и отрицательно влияет на физико-механические свойства и долговечность затвердевшего бетона.

Основные факторы, влияющие на бетон в жаркую погоду: высокая температура окружающей среды, ее пониженная относительная влажность, а также интенсивная солнечная радиация, отрицательное воздействие которых значительно возрастает по мере увеличения скорости ветра.

В настоящем Руководстве приводятся рекомендации по технологии производства бетонных работ в жаркую и сухую погоду с учетом устранения указанных трудностей и обеспечения высокого качества бетонных конструкций и сооружений.

Рекомендации настоящего Руководства позволят повысить качество бетонных и железобетонных конструкций при условии, если они были рассчитаны с учетом неблагоприятных воздействий сухого жаркого климата согласно требованиям норм проектирования главы СНиП на бетонные и железобетонные конструкции.

1.6.    Рекомендации настоящего Руководства следует учитывать при проектировании железобетонных конструкций и сооружений, при составлении проекта производства работ, при составлении сметы на строительный объект, а также непосредственно при строительстве.

1.7.    Жаркая и сухая погода вносит серьезные осложнения в технологию бетонных работ, вызывая:

а)    увеличение водопотребности бетонной смеси повышенной температуры для обеспечения ее отпускной подвижности и расхода цемента для получения требуемой прочности бетона;

б)    быструю потерю бетонной смесью подвижности в процессе ее транспортирования или выдерживания до укладки за счет ускоренного схватывания цемента и интенсивной потери воды затворе-ния, приводящую к нарушению принятых условий транспортирования и укладки бетонной смеси, а также отделки поверхности конструкций;

в)    ин-Ьенсивное обезвоживание бетона и снижение вследствие этого его прочности на сжатие в месячном возрасте до 50%, значительное ухудшение других физико-механических свойств бетона, а также снижение его долговечности.

Скорость испарения воды из бетонной смеси и уложенного бетона в значительной степени определяется температурно-влажностными параметрами окружающей среды.

Например, если при температуре воздуха t—20°С, влажности ф=70% и скорости ветра Ув=4,5 м/с скорость испарения составляет примерно 0,3 кг/(м1 ч), то в условиях жаркой и сухой погоды при *=35°С, ф=30% и 1/в =4,5 м/с скорость испарения составит 1,2 кг/(м1-ч), т. е. в четыре раза выше.

Увеличение скорости ветра до 10 м/с в этих условиях повышает скорость испарения еще в два раза;

г)    значительную пластическую (начальную) усадку твердеющего бетона, приводящую к раннему растрескиванию бетонных и особенно железобетонных конструкций и сооружений, ухудшению основных физико-механических свойств бетона и резкому снижению их долговечности; 2

гг Ж 40' 50' 73'90'


Рис. 1. Схематическая карта климатического районирования части территории СССР для строительства


Рис 2 Схематическая карта климатического районирования территории Средней Азии для строительства


Рис. 3. Схематическая карта климатического районирования территории Закавказья для строительства

д)    трудности в регулировании содержания вовлеченного воздуха в бетонных смесях, имеющих различную температуру;

е)    формирование неравномерного температурного поля в монолитных конструкциях под действием солнечной радиации, приводящее к термическим напряжениям, интенсивному внутреннему массо-переносу и в конечном счете к трещинообразованию;

ж)    значительное усложнение условий производства бетонных работ и повышение их стоимости.

1.8.    Климатические условия в районах с сухим жарким климатом отрицательно влияют на свойства затвердевшего бетона конструкций и сооружений, приводя к следующим основным неблагоприятным последствиям:

а)    повышенной последующей усадке бетона, способствующей его трещинообразованию;

б)    расшатыванию структуры бетона, вызывающему его растрескивание, снижение прочности и других физико-механических свойств, а также его долговечности вследствие воздействия на бетон конструкций и сооружений сильного циклического, нагрева (суточный перепад 40° и более);

в)    частому замораживанию до малых отрицательных температур и оттаиванию (повышенное число переходов температуры бетона через 0°С) открытых бетонных конструкций и сооружений, требующему их повышенной морозостойкости;

г)    значительной коррозии арматуры за счет растрескивания бетона и увеличения его водопроницаемости, с одной стороны, а также за счет наличия в большинстве районов с сухим жарким климатом агрессивных грунтовых вод — с другой.

1.9.    Настоящее Руководство, содержит:

а) рекомендации по выбору материалов для бетонов конструкций и сооружений, эксплуатируемых в районах с сухим жарким

5

климатом, обязательные для строительства в этих районах независимо от времени года;

б)    правила производства бетонных работ на общестроительных объектах, вступающие в силу в период года с жаркой и сухой погодой, характеризующейся условиями, указанными в п. 1.3. настоящего Руководства;

в)    особенности производства бетонных работ при строительстве дорожных и аэродромных покрытий, ирригационных, гидромелиоративных и массивных гидротехнических сооружений, при возведении специальных промышленных и других сооружений в период года с жаркой и сухой погодой, характеризующейся условиями, указанными в п. 1.3 настоящего Руководства.

2. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ БЕТОНОВ КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ, ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ В РАЙОНАХ С СУХИМ ЖАРКИМ КЛИМАТОМ

2.1.    Выбор цементов в зависимости от условий эксплуатации бетона следует производить по СНиП на вяжущие материалы неорганические и добавки для бетонов и растворов с учетом рекомендаций, приведенных в пп. 2.2—2.7 настоящего Руководства.

2.2.    Для бетонов надземных конструкций, подвергающихся частому циклическому нагреву, рекомендуется применять портландце-менты с содержанием трехкальциевого силиката C3S не менее 50% и трехкальциевого алюмината СзА не более 8%.

2.3.    Применение пуццоланового портландцемента, шлакопорт-ландцемента марки ниже 400 и глиноземистого цемента для бетонирования конструкций, указанных в п. 2.2, не допускается, так как эти цементы не могут обеспечить требуемые качество и долговечность конструкций в условиях сухого жаркого климата.

2.4.    Пуццолановый портландцемент может применяться для бетонов подводных конструкций, а также при строительстве закрытым способом подземных сооружений, подвергающихся воздействию пресных вод или находящихся в условиях повышенной влажности.

Пуццолановые портландцементы обладают повышенной водо-потребностыо, возрастающей при повышении температуры бетонной смеси, что приводит к увеличению усадки бетона и его трещино-образованию.

2.5.    Шлакопортландцемент марки ниже 400 может применяться наравне с обычными портландцементами при строительстве закрытым способом подземных и тому подобных сооружений, не подверженных воздействию климатических факторов. Применение этих цементов позволяет более продолжительное время сохранять подвижность бетонной смеси (по сравнению с портландцементами тех же марок), однако требует более продолжительного влажностного ухода за бетоном до получения требуемой прочности.

2.6.    Для бетонов надземных конструкций, находящихся в зоне капиллярного подсоса грунтовых минерализованных вод, при наличии испаряющих поверхностей следует применять сульфатостойкий портландцемент (ГОСТ 10178-62* «Портландцемент, шлако-порт-ландцемент, пуццолановый портландцемент и их разновидности»).

6

2.7. При использовании для бетона, постоянно или периодически увлажняемого водой (ирригационные каналы с переменным водным режимом и другие гидротехнические сооружения), потенциально реакционноспособных заполнителей (п. 2.14) следует применять цементы с содержанием щелочей не более 0,6% в пересчете на Na2Q.

2.8; При выборе заполнителей для тяжелого бетона необходимо руководствоваться ГОСТ 10268-70* «Заполнители для тяжелого бетона. Технические требования», ГОСТ 8267-75 «Щебень из естественного камня для строительных работ», ГОСТ 10260-74 «Щебень из гравия для строительных работ», ГОСТ 8268-74 «Гравий для строительных работ», ГОСТ 8736-67* «Песок для строительных работ. Общие требования», правилами главы СНиП на бетонные и железобетонные конструкции монолитные, а также рекомендациями, приведенными в пп, 2.9—2.20 настоящего Руководства.

Требования к пористым заполнителям приведены в п. 3.113 настоящего Руководства.

2.9.    Для бетонов надземных конструкций, подвергающихся частому циклическому нагреву, рекомендуется применять крупный заполнитель, имеющий коэффициент температурного расширения, близкий соответствующему коэффициенту цементно-песчаного раствора, входящего в состав бетона.

2.10.    Для приготовления бетона, обладающего требуемой долговечностью крупный заполнитель рекомендуется выбирать с таким модулем упругости, чтобы его величина не превышала модуль упругости растворной части бетона более чем в 1,5—2 раза.

2.11.    Для бетонов надземных конструкций, указанных в п. 2.9, следует, в первую очередь, выбирать соответствующие пористые заполнители, заполнители из плотных карбонатных пород ^ (с водо-поглощением не более 5%), имеющие повышенное сцепление с цементным раствором, тем самым повышая прочность бетона на растяжение и трещиностойкость, а также заполнители из изверженных пород.

2.12.    Наибольшая крупность щебня, применяемого для бетонов надземных конструкций, указанных в п. 2.9 и имеющих большой модуль открытой поверхности (более Юм-1), не должна превышать 20 мм. Применение гравия для таких конструкций не допускается.

2.13.    Применение гравия допускается для бетонов марки до М300 включительно, за исключением случаев, предусмотренных в п. 2.12.

2.14.    Для бетонов конструкций, постоянно или периодически увлажняемых водой (ирригационные каналы и конструкции других гидротехнических сооружений), следует по возможности избегать применения потенциально реакционноспособных заполнителей (щебня, гравия, песка), содержащих более 50 ммоль/л растворимого кремнезема. К потенциально реакционноспособным относятся заполнители, содержащие минералы: песчаники с опаловым, опало-халцедоновым и халцедоно-кварцевым цементом, алевролиты туфогенные, известняки и доломиты окремнелые, яшмы, кремний, обсидианы, перлиты, липариты, дациты, кварцевые витрофиры, андезито-даци-ты, андезиты, их аналоги и туфы этих пород, а также заполнители из горных пород, содержащих аргиллитовые и гидрослюдистые минералы, обладающие потенциальной возможностью вступать в хи-

7

мическое взаимодействие со щелочами цемента, что в определенных условиях приведет к коррозии бетона.

Методика определения реакционной способности заполнителей приведена в «Рекомендациях по определению реакционной способности заполнителей бетона со щелочами цемента» (НИИЖБ, М., 1972).

2.15.    При отсутствии песков, удовлетворяющих по зерновому составу и крупности требованиям ГОСТ 10268-70*, допускается после опытной проверки и необходимых технико-экономических обоснований применять мелкие и очень мелкие пески с модулем крупности М = 2—1 (по ГОСТ 8736-67*) для бетонов марки не выше М 300. При этом необходимо осуществлять следующие мероприятия, направленные на снижение расхода цемента и повышение качества бетона:

применение укрупнителей (привозных или дробленых крупнозернистых песков);

изготовление бетонной смеси на пластифицированных цементах или введение в нее пластифицирующих поверхностно-активных веществ;

приготовление бетона со сниженной долей песка в смеси заполнителей и др.

2.16.    При классификационной оценке крупности песка следует использовать два основных показателя: модуль крупности — для характеристики крупных и средних песков и удельную поверхность — для оценки песков мелких и очень мелких (ГОСТ 8735-75 «Песок для строительных работ. Методы испытаний»).

Удельной поверхностью песка называется величина, суммирующая внешнюю поверхность частиц и внутреннюю поверхность их незамкнутых пор и трещин, отнесенная к единице массы SP, см2/г, или объема Sv, см2/см3(см-1):

SP = -j-;    (1)

■Su = у >    (2)

где F — полная геометрическая поверхность единицы массы или объема частиц песка, включая поверхность открытых пор и трещин, см2;

Р — масса песка, г;

V — объем песка, см3.

При классификационной оценке крупности песка рекомендуется пользоваться данными табл, 1.

Таблица 1

Удельная поверхность, песка, см2

Характеристика песка

До 50

Крупнозернистый

51—100

Среднезернистый

101—200

Мелкий

Примечание. Удельная поверхность песка определяется в соответствии с ГОСТ 8735-75.

1

2