НИИЖБ ГОССТРОЯ COOP

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФОРМ С ПОЛИМЕРНЫМ РАБОЧИМ СЛОЕМ

М О С Н 8 А 1981

Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР (НИИЖБ)

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ * ИЗГОТОВЛЕНИЮ И ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФОШ С ПОЛИМЕРНЫМ РАБОЧИМ СЛОЕМ

Утверждены директором НИИЖБ 10 июня 1981 г.

Москва 1981

2,в); в таких формах обязательно устройство торцевых и поперечных ребер в сечениях, где расположены строповочные скобы.

При выборе конструкции формы следует учитывать, что ребристая плита по сравнению с пустотелой тех же габаритов имеет меньшую жесткость, а для бетонирования ребер требуется дополнитель -нал оснастка.

4.8.    Форму шириной д * 1,5 м рационально принимать переменной высоты (рис. 2,г), обеспечивая тем самым уменьшение массы конструкции.

4.9.    Толщина плиты над (под) цустотообразователями, между ребрами и в замке (цри переменной толщине) не должна быть менее 33 мм; эту толщину разрешается уменьшать, только при серьезных обоснованиях.

4.10.    В железобетонной форме для исключения отколов бетона и крепления строповочных устройств необходимо предусмотреть стальное обрамление по наружным граням; обрамление обычно принима ю т из уголковой стали или швеллеров.

4.11.    Для обрамления рекомендуются уголки, равно- и неравнополочные, с шириной полки не менее 50 мм. С целью экономии металла не допускается установка уголков с номером большим, чем предусмотрена проектом.

Швеллеры в качестве элементов обрамления разрешается принимать при высоте формы или поддона h« 200 мм.

4.12.    Обрамление при вертикальных боковых гранях формы уста--навливают сверху и снизу (рис. 3,а-в), а при наклонных гранях можно ограничиться одними верхними уголками (рис. 3,г).

4.13.    Обрамления используются также для крепления строповочных скоб, опорных площадок, упоров разного назначения и ребер шарниров (при откидных бортах).

При одном верхнем обрамлении в местах расположения строповочных скоб устанавливают внизу дополнительные уголки (рис. 3,д), заанкеренные в бетоне.

4.14.    При обрамлении, выполненном из уголков небольших размеров, и особенно при одном верхнем обрамлении рекомендуется для крепления строповочных скоб предусматривать вставки из швеллера (рис. 3,е), заанкеренные в бетоне.

Рис, 3, Варианты обрамления железобетонной формы

а - из уголков в двух уровнях; б - с верхним обрамлением из швеллера; в - из швеллера по высоте поддона; г - с одним верхним обрамлением из уголка; д - с дополнительным элементом обрамления в месте расположения строповочной скобы из уголка;е-то же, из швеллера

4.15.    Уголки верхнего и нижнего обрамления в местах расположения строповочных скоб, если не предусмотрена вставка из швеллеров, следует объединить стальными деталями, также заанкеренны мп в бетоне.

4.16.    Элементы обрамления (уголки, швеллеры) анкеруются в бетоне с помощью стержней из арматуры классов А-Д и А-Ш диаметром обычно 6-10 мы; в местах крепления строповочных скоб диаметр анкеров принимается увеличенным.

Допускается изготавливать анкеры из арматуры класса A-I, но в этом случае они должны иметь на концах крюки.

4.17.    Длина анкеров равна 20d ; при затруднениях с размещением анкеров в бетоне допускается их длину уменьшать до 15 d .

Шаг анкеров не должен превышать 500 мм.

4.18.    Анкеры могут быть одинарными (рис. 4,а) или двойными (рис. 4,6). Выбор тийа анкера зависит от схемы ар1лирования формы и возможностей для размещения анкеров в бетоне.

4.19.    Анкеры приваривают к обеим полкам уголков (рис. 4,в), а при швеллерах их можно крепить как с полкам, так и к стенке (рис. 4,г). Расположение анкеров относительно плоскости полок (наклонное или перпендикулярное) определяется конфигурацией формы, а также расстоянием от элементов обрамления до крайних пус-тотообраз ователей*

4.20.    В тех случаях, когда верхний и нижний уголки обрамления объединены в один конструктивный элемент с помощью стершей,

II

Рис. 4. Крепление анкеров к эле -ментам обрамления а - типы одиночных анкеров; б - то же, двойных; в -крепление анкеров к уголку; г - то же,к швеллеру; д - то же, к объединенным угол кам I - анкер из стали периодического профиля; 2 - то же, из круглой стали

разрешается анкеры крепить только к горизонтальным полкам угол -ков (рис. 4,д).

4.21.    Железобетонные формы армируют сварными сетками, расположенными, как правило, вверху и внизу плиты. Сетки принимают по расчету или конструктивным соображениям из стержней диаметром 5-10 мм; шаг продольных стершей не допускается более 200 мм и поперечных - более 300 мм.

4.22.    Армирование каркасами производится в дополнение к сварным сеткам при формах с рельефными поверхностями, когда глубина рельефа превышает 80 мм. При применении комбинированного армирования, включающего арматуру в виде отрезков стальной проволоки, каркасы не рекомендуются.

4.23.    Сварные сетки должны быть привязаны к анкерам во всех точках пересечения; каркасы рекомендуется крепить к сеткам для обеспечения их проектного положения.

4.24.    Толщина защитного слоя арматуры долгта быть не менее 10 мм.

4*25. При конструировании необходимо предусмотреть соответст вующее оформление примыкания полимерного рабочего слоя, образуемого до бетонирования формы к верхнему обращению, исключавд е е возможность отслоения полимера в процессе эксплуатации*

4*26. При расположении верхнего обрамления под рабочим слоем, выполненным из термореактивной пленки (прил. 6), для исключения отслоения пленки под действием ударов, вибрации и температуры следует ее края прижать бортами или накладками.

4.27.    Железобетонная форма должна опираться в расчетных точках; опирание по нерасчетной схеме следует исключить.

Опорами формы могут служить элементы обрамления, специальные пластины, приваренные к этим элементам, или прикрепленные к ним деревянные брусья. Деревянные брусья рекомендуется применять в тех случаях, когда необходимо обеспечить опирание формы по всей длине (например, на ударном столе).

4.28.    Выбор материала формы - вида бетона и его марки, а так же вида арматуры зависит от конкретных условий производства.

Изготовление форм из бетона марки М350 и выше, в том числе из полимербетона или бетонополимера следует обосновать техникоэкономическим расчетом.

4.29.    Способ образования полимерного рабочего слоя (прил. 4 ...8) определяется условиями работы формы на технологической линии, а также наличием соответствующих материалов и оборудования.

5. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФОРМ

5.1.    Железобетонные формы рассчитывают по предельным состояниям второй группы в соответствии с указаниями СНиЯ 1T-2I-75 и разработанных в развитие этой главы СНиП "Руководства по проек -тирозанию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)" (М., Стройиздат, 1978) и "Инструкции по проектированию бетонных и железобетонных конструк ций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышен -ных температур" СИ 482-76.

5.2.    Для железобетонной Форш расчет по деформации (прогибу) является основным. Расчет по образованию трещин, предшествующий

13

основному расчету, устанавливает возможность определения жест-кости конструкции как сплошного тела,

5.3.    Расчет выполняется на нормативные нагрузки от собственной массы изделия. Масса формы подсчитывается по проектным материалам или эскизным проработкам, а масса изделия принялается по чертежу.

5.4.    Суммарная масса, определяемая по п. 5.3 настоящих Рекомендаций, при расчете умножается на коэффициент динамичности 1,8,

учитывающий усилия, возникающие при подъеме и транспортировании формы, а также при вибрационном уплотнении бетонной смеси.

5.5.    Стендовую форму, если ее перемещение с отформован н ы м изделием исключается, рассчитывают по собственной массе, умноженной на коэффициент динамичности 1,8.

5.6.    Расчетная схема формы определяется расположением стро-повочных скоб, за которые ее захватывают для подъема и транспортирования, и опор, на которые форма опирается в процессе тепло -вой обработки бетона; строповочные скобы и опоры обычно располагают в одних и тех же или смежных сечениях.

5.7.    Строповочные скобы и опоры для уменьшения момента в про

лете и прогиба смещают к середине, и расчет формы ведут как двух консольной балки (рис. 5). Для обеспечения равенства моментов в пролете и на опорах и достаточно большого снижения деформаций рекомендуют опоры смещать до ^    =    0,3-0,35, где с - длина кон

сольного участка и а - расстояние между опорами.

Б формах ребристого сечения с целью снижения момента над опорами величина [ может быть уменьшена.

5.8.    При принятом смещении опор изгибающие моменты в пролете Мдр и над опорами MQn определяют из выражений:

Млр = г, цаг (D М оп ** (2)

где Т₁ п Т_г - коэффициенты (табл. I);

q - интенсивность вертикальной нагрузки.

Ряс, 5. К расчету железобе тонной форш

а - схема загружения; б -схема расположения четырех опор

Таблица I. Значения коэффициентов t1 и т2

Т 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 Г2 0,125 0 0,1238 0,0012 0,12 0,005 0,1138 0,0112 0,105 0,02 0,0938 0,0312 0,08 0,045 0,0638 0,0612 0,045 0,08

5.9, Расчет по образованию трещин сводится к проверке нера -венств

где Mr и М j - моменты, воспринимаемые сечением, нормальным к продольной оси, при образовании трещин соответственно в нижней (в середине пролета) и верхней (в сечении над опорой) зонах конструкции.

/ //

5,10. Моменты М_г и М_т подсчитываются из выражений

Mr =    (5)

И

М_т = R_Pxj[Wi" ,    (₆)

15

где Ррж - расчетное сопротивление бетона на осевое растяжение (табл, 2);

^    -    коэффициент,    учитывающий    характер    поперечного сече-

ния формы, равный 1,75 для прямоугольного сечения, для других сечений - по табл, 27 Руководства, упомянутого в п. 5,1;

Wq i4 wf- моменты сопротивления приведенного сечения для растянутой грани соответственно в середине пролета и над опорой.

5.11.    При подсчете моментов сопротивления Wq и Wo учитывают расположенное вверху и шизу (или только вверху) обрамление из прокатных профилей; моменты сопротивления подсчитывают по приведенному моменту инерции(п. 5.15 настоящих Рекомендаций) _#

5.12.    При удовлетворении неравенств (3) и (4) можно перейти к расчету по деформации; в противном случае необходимо увеличить высоту формы или площадь поперечного сечения бетона.

Таблица 2. Расчетные сопротивления бетона на осевое растяжение RpB , МПа

Бетон Проектная марка бетона Температура бетона Формы при ее эксплуатации , ОС « 50 70-100 Тяжелый и на пористых за 300 1,5 1,05 полнителях при плотном 350 1,65 1,15 мелком заполнителе 400 1.8 1,25 На пористых заполнителях 300 1.3 0,9 при пористом мелком запол ЗЭД 1,4 0,95 нителе 400 1,45 I Мелкозернистый 300 1,5 1,05 350 1,65 1,15 400 1.8 1,25

16

где if - коэффициент (табл. 3);

В - расчетная жесткость, определяется по п. 5.14 настоящих Рекомендаций.

Таблица 3. Значения коэффициента у

f 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,013 0,0149 0,0163 0,017 0,0167 0,0151 0,0121 0,0074 0,003

5.14.    Жесткость формы В » вводимая, в расчет, подсчитывается из выражения

О _ «пЕеЭ»

В---- ’    (8)

где к_п - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона, равен 0,85;

£? - начальный модуль упругости бетона, принимается по табл. 4;

- приведенный момент инерции поперечного сечения формы; с - коэффициент, учитывающий влияние циклического действия температуры (с =2).

5.15.    Приведенный момент инерции поперечного сечения формы Oft подсчитывают с учетом обрамления из прокатных уголков или швеллеров, при этом площадь обрамления умножается на коэффициент П , равный отношению модулей упругости стали и бетона.

5.16.    Приведенный момент инерции многопустотного поддона под считывается как для составного сечения, для которого момент инерции многопустотной плиты определяется по прил. 2.

При сложном очертании поперечного сечения формы, включающего многопустотную плиту, приведенный момент инерции подсчитывают по моментам инерции плиты (прил. 2), стального обрамления и площади сечения, выступающей за пределы плиты.

5.17.    Прогиб формы не должен превышать 1/2000 ее длины и не быть больше половины допуска по искривлению нижней грани изделия.

5.18.    Ляя исключения работы железобетонной формы на кручение

17

Таблица 4. Начальные модули упругости бетона *10“^, МПа

Вид бетона Проект-^ ная марка бетона Температура бетона формы при ее эксплуатации,^ 50 ; 70 100 Тяжелый естественного 300 29 26 23 твердения 350 31 28 25 400 33 30 26,5 То же, подвергнутый 300 26 23,5 21 тепловой обработки 350 28 25 22,5 400 30 27 24 На пористых заполните 300 13,5 12 II лях при объемной массе бетона 1400 кг/м3 350 14,5 13 11,5 То же, при объемной 300 17,5 16 14 массе 1800 кг/м3 350 18,5 16,5 14,5 400 19 17 15 То же, при объемной 300 21,5 19,5 17 массе 2200 кг/м3 350 22,5 20 18 400 23,5 21 19 Мелкозернистый 300 23,5 21 19 естественного 350 25 22,5 20 твердения 400 26,5 24 21 То же, подвергнутый 300 21 19 17 тепловой обработке 350 22 20 17,5 400 23 21 18,5

рекомендуется строповочные скобы и опоры располагать в трех точках (рис. 6). При такой схеме одирания расчет деформаций прово -дят согласно "Рекомендациям по расчету и конструированию форм при трехточечном опирании" (М., ШИБ, 1978).

Рис. 6. Схемы расположе -ния трех опор

а - средняя опора по середине короткой стороны; б -то же, длинной

5.19.    Стальные борта и вкладыш, а также стальные детали (строповочные скобы, упоры, опорные площадки и т.п.) рассчитывают в соответствии с указаниями "Руководства по расчету и проектированию стальных форм" (М., Стройиздат, 1970).

5.20.    Расчет элементов и деталей форм, выполняемых из дерева или полимерных материалов, производится в соответствий с указа -ниями СНиП 11-25-80 "Деревянные конструкции. Нормы проектирования" "Руководства по проектированию, изготовлению и применению стеклопластиковых форм" (М., ШШБ, 1974) и других документов по расчету конструкций из полимерных материалов.

5.21ЛТримеры расчета железобетонных форм приведены в прил. 3.

6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГ0Т0ВШШ ФШ

6.1.    Технология изготовления железобетонных форм зависит от принятого способа образования полимерного рабочего слоя.

6.2.    Полимерный слой может быть образован до бетонирован и я

19

УДК 666,982.2.033

Печатается по решению секции заводской технологии сборных железобетонных конструкций ИТС НИИЖЬ Госстроя СССР (протокол от 3 декабря 1980 г.).

Рекомендации по проектированию, изготовлению и применению железобетонных форм с полимерным рабочим слоем. М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1981, с. 71

В Рекомендациях изложены основные положения по конструированию, расчету, изготовлению и применению железобетонных форм с полимерным рабочим слоем. В приложениях даны примеры конструктивных решений и расчета форм из железобетона, а также приведены способы образования полимерного рабочего слоя и особенности технологии его нанесения.

Предназначены для инженерно-технических работников предприятий сборного железобетона, строительных и проектных организаций.

Табл. 7, илл. 16.

формы (прил. 4 и 5), по затвердевшему бетону (прил. 7 и 8), а также из термореактивной пленки (прил. 6).

6.3* При образовании полимерного слоя до бетонирования формы на модель (прил.9) вначале наносят разделительный слой (прил. 10), затем полимерный (прил.4 и5).

6.4.    На полимерный рабочий слой устанавливают и приклеивают стальное обрамление формы. В качестве связующего используют те же эпоксидные композиции, из которых образован полимерный рабочий слой. Зазоры между полимерным слоем и нижней гранью элемен -тов обрамления заполняют лентами из стеклоткани или стекложгутом, пропитанными связующим.

6.5.    Детали обрамления из уголков или швеллеров перед установкой на модель следует предварительно объединять в единый пространственный элемент, чтобы исключить сварку в непосредственной близости к полимерному слою и обеспечить проектное расположение элементов обрамления.

6.6.    К обрамлению, если оно не полностью ограничивает боковые грани формы, снаружи крепят элементы опалубки (из досок, древесностружечной плиты и т.п.). Внутрь обрамления, установленного на модель, укладывают те арматурные элементы, которые заранее не приваривают к обрамлению, и пустотообразователи.

6.7.    При укладке широких пустотообразователей после бетонирования нижней (имеется ввиду положение при формовании) плиты, одну сетку и часть арматурного каркаса закрепляют в проектное положение до бетонирования, а основной каркас и верхнюю сетку укладывают после установки пустотообразователей.

6.8. Извлекаемые пустотообразователи имеют обычно круглое очертание, и их располагают в форме до начала бетонирования или после укладки нижнего слоя.

6.9.    Пустотообразователи любого типа надежно закрепляют в форме, чтобы исключить их всплытие или смещение при уплотнен и и бетонной смеси.

6.10.    Бетонирование производят сразу после образования полимерного рабочего слоя (прил. 4 и 6) или не ранее 12-14 ч (прил. 5).

20

ПВДСЛОШЕ

Применение железобетонных форм с полимерным рабочим слоем обеспечивает снижение металлоемкости технологического оборудования и одновременно повышение качества сборного железобетона. В таких формах можно изготавливать изделия сложной конфигурации с рельефным орнаментом или рисунком, что повышает архитектурную выразительность зданий и сооружений.

Изготовление железобетонных форм может быть организовано на любом предприятии, выпускающем железобетонные изделия, с использо ванием имеющегося оборудования, материалов и рабочей силы. По сравнению с другими неметаллическими материалами железобетонные формы в меньшей степени подвержены влиянию повышенной температуры и влажности, а их стоимость ниже. Наличие полимерного рабочего слоя позволяет железобетонным формам успешно конкурировать со стеклопластиковыми, поскольку при одинаковом качестве поверхностей изделий в железобетонных формах расход смолы снижается в несколько раз и значительно уменьшается или полностью исключается потребность в стеклоткани.

Отмеченные преимущества железобетонных форм свидетельствует о целесообразности более широкого их использования для выпуска изделий разнообразной номенклатуры, в первую очередь изделий сложного очертания и с рельефной поверхностью.

Рекомендации разработаны НШШэ Госстроя СССР (канд.техн.наук Г.С.Митник) совместно с С1Ш0 Оргтехстром Минстройматериалов Латв ССР {инж. Б.А.Алсин) при участии инк. А.Н.Езерского.

Приложения 6 и 8 составлены по материалам, представленным НИЛ ОТМ и ТП Главмоопромстройматериалов (канд.техн.наук Ф.А.'Го-льдман), приложения 10 и 12 - трестой Оргтехстрой Минстроя Латв.ССР (инж. А.А.Кеснерс).

Замечания и предложения по содержанию настоящих Рекомендаций просьба направлять в Н5ШБ по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская, д.6.

Дирекция института

I. ОБЩИЕ ПШОШШ

1.1.    Рекомендации предназначены для использования при проектировании и изготовлении железобетонных форм с полимерным рабочим слоем*

1.2.    Основные положения Рекомендаций распространяются также и на железобетонные формы с рабочей поверхностью, защищенной от непосредственного контакта с бетоном изделия другими способами.

1.3.    Рекомендации разработаны применительно к формам с обычной- ненапряженной арматурой; ими можно пользоваться также при проектировании форм с предварительно напряженной арматурой, проводя дополнительные расчеты по СНиЛ Л-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования".

1.4.    Железобетонные формы, запроектированные в соответствии с указаниями Рекомендаций, можно эксплуатировать при разных технологических схемах производства, включая стенды, поточно-агрегатные линии и конвейеры.

1.5.    Железобетонные Форша можно применять при любых механизмах, используемых для уплотнения бетонной смеси, однако с целью снижения расхода стали желательно их сочетать с механизмами» не требующими установки в форме подмагнитных плит.

1.6.    Железобетонные формы допускается применять при ускорении твердения бетона изделий различными способами (за исключением автоклавной обработки). Максимальная температура при изотермическом прогреве бетона зависит от теплостойкости полимерного состава, из которого выполнен рабочий слой.

1.7.    В железобетонных формах можно изготавливать различные по размерам и конфигурации изделия, предназначенные для жилищно-гражданского, промышленного и других видов строительства.

1.8.    Железобетонные формы с полимерным рабочим слоем следует использовать преимущественно для изготовления изделий сложного очертания и с рельефной поверхностью и изделий с плоской поверхностью, к качеству которой предъявляются повышенные требования (по шероховатости, числу и размерам воздушных пор и т.п.)

Такиз Форш рекомендуются также для изготовления изделий с криволинейными или наклонными гранями (оболочки, складки), при

4

бетонировании которых в массивных формах исключается сползание бетона при вибрации.

1.9.    К железобетонным формам предъявляют такие же требования в части.точности линейных размеров, отклонений граней от прямолинейности и плоскостности, а также отклонений отдельных элементов Форш от проектного положения, как и к стальным (ГОСТ J8886-73 "Форш стальные для изготовления железобетонных и бетонных изделий. Общие технические требования”). В железобетонных формах, выполняемых по моделям, при необходимости может быть достигнута точность, превышающая требования ГОСТ 18886-73.

1.10.    Испытания железобетонной формы с целью определения фактических жесткостей на изгиб и кручение проводятся в соответствии с "Руководством по методам испытаний и измерений форм для сборного железобетона” (М., ШИНБ, 1973).

2. ШССМФШСАЦИН 1ЖЯЕ30БЕТ0ШШХ ФОРМ

2.1.    Железобетонные формы подразделяют по назначению, конструкции и материалу, из которого их изготавливают.

2.2.    Классификация по назначению является наиболее широкой; помимо наименования изделия, изготавливаемого в форме, указыва -ется характер рабочей поверхности (.ровная или рельефная).

2.3.    По конструктивному решению различают полные и неполные железобетонные Форш, формы с железобетонным поддоном, а также железобетонные поддоны, оксплуатируедае без бортовой оснастки.

2.4.    Полной называется форма, которая обрамляет железобетонное изделие по нижней и продольным боковым граням (рис. 1,а); торцовые грани изделия могут образовываться непосредственно формой или вкладышами (бортами) из стали или другого материала.

К полным формам относятся также конструкции, у которых пре-дусмотрены один или два продольных вкладыша, создающих требуемое очертание боковых граней изделия (рис. 1,6 и в).

2.5.    Неполной называется форма, которая обрамляет одну продольную грань изделия, а вторую - откидной или съемный борт, изготовленный из стали или другого материала (рис. 1,г); в непол -ной форме, как и в полной, торцевые участки могут быть изготов -

лены из любых материалов.

2.6.    В форме с железобетонным поддоном могут применяться борта любого типа <откидные, съемные или отодвижные), изготовленные из стали, дерева или полимерных материалов (рис. 1,д).

2.7.    Железобетонные поддоны без бортовой оснастки (рис. 2,е) используют при формовании изделий с немедленным распалубливани-ем или изготовлении изделий, имеющих по контуру обрамление из стального проката.

2.9.    Форш по виду'бетона подразделяют на изготовленные из бетона на тяжелых заполнителях, на пористых заполнителях, из песчаного бетона, а также полимербетонные и бетонополимерные.

2.10.    По виду арматуры различают формы железобетонные, в которых закладывается стержневая и проволочная арматура, и фиброже лезобетощше, армированные только отрезками стальной проволоки (фибрами) или фибрами в сочетании с обычной арматурой.

6

3. МАТГОШШ

ЗЛ. Для изготовления железобетонных шорм применяют те же материалы, из которых изготавливают бетонные и железобетоны и е конструкции (изделия). Наименование материалов и их технические показатели соответствуют СНиП П-21-75.

3.2.    Железобетонные формы рекомендуется изготавливать из тяжелого бетона, керамзитобетона и тяжелого мелкозернистого бетона.

Допускается, помимо керамзита, применять другие пористые заполнители, естественные или искусственные, при положительных результатах испытаний опытных форм, изготовленных из бетона на данном заполнителе.

3.3.    Прочность бетона, применяемого для изготовления железобетонных форм на сжатие должна соответствовать марке М300. Допускается при учете конкретных условий производства снижение мар ки на одну или две ступени.

3.4.    Бетон для форм по прочности на растяжение, по морозостойкости и водонепроницаемости не нормируется.

3.5.    В качестве вяжущих для бетона могут применяться цементы не ниже марки ГМОО по ГОСТ 10176-76 "Портландцемент и шлако-портландцемент. Технические условия".

Использование цуццоланового портландцемента с минеральны м и добавками в виде трепела и диатомита не рекомендуется.

3.6.    Крупный заполнитель должен соответствовать ГОСТ 10268-70^х "Заполнители для тяжелого бетона. Технические требования" и ГОСТ 9759-76 "Гравий и песок керамзитозые. Технические условия". Максимальный размер зерен заполнителя не должен превышать 20 мм.

3.7.    В качестве мелкого заполнителя можно использовать природный песок, отвечающий требованиям ГОСТ 10268-70.

3.8.    Подбор состава бетона следует производить по любому принятого в, строительной практике методу, учитывая, что расход цемента должен быть не менее 250 и не более 500 кг на £ м³ бетона, а осадка бетонной смеси по стандартному конусу не должка превышать 3 см.

ipи изготовлении норм сложной конфигурации допустимо применять бетонные смеси с осадкой кон:/с а до 5 см.

3.9. Для повышения пластичности бетонной смеси в момент ее уплотнении допускается применять суперпластификатор; его использование наиболее целесообразно при изготовлении форм сложной конфигурации.

ЗЛО. В железобетонных формах следует применять стеркнев у ю горячекатаную арштуру (гладкую класса A-L, периодического профиля классов А-П и А-Ш) и обыкновенную арматурную проволоку (гладкую класса 3-1 и периодического профиля Вр-1), Указанную армату-ру следует использовать в виде сварных сеток и каркасов.

3.11.    Наружное обрамление выполняется из уголковой стали (ГОСТ 8509-72 и ГОСТ 8510-72) или швеллеров (ГОСТ 8240-72); оно рассматривается как внешнее армирование.

3.12.    Для дисперсного армирования бетона следует применять отрезки (фибры) стальной проволоки диаметром 0,2-0,5 мм и длиной 20-50 мм. Для образования фибр может быть использована проволока и стальные канаты любых видов и классов.

3.13.    Устройства для строповки -форм следует изготавливать из стали марки ЗСт Зле любой категории по ГОСТ 380-71*.

3.14.    Для изготовления стальных элементов и деталей, входящих в комплект железобетонной Форш, следует применять стали согласно ГОСТ 18886-73.

3.15.    Материалы, применяемые для образовании полимерного слоями требования к ним приведены в прил.<...8.

4. ОСНОШиЕ ПИ-1ШЩПЫ КШСТРУДООШШ

4.1.    Конструирование форм ведется как изгибаемых железобетон ных конструкций в соответствии с указаниями "Руководства по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)^м Ш., Стройиздат, 1978). Дополнительные требования по конструированию форм приведены в л,л. 4.2-4.29 настоящих Рекомендаций.

Примеры конструктивного решения дорм приведены в прил. I.

4.2.    железобетонную форму следует принимать достаточно жесткой (п. 5.17 настоящих Рекомендаций) при относительно небольшой массе, при этом число отделяемых элементов (борта, вкладыши)долж-

но быть минимальным.

4.3.    Тип форш в соответствии с приведенной в разд. 2 настоящих Рекомендаций классификацией устанавливается в зависимости от вида и поперечного сечения, а также от технологии, принятой на производстве. Предпочтение следует отдавать полной железобетонной форме или железобетонному поддону, в которых ограничено число дополнительных элементов.

4.4.    Требуемая жесткость форш определяется расчетом (разд.5 настоящих Рекомендаций) и обеспечивается соответствующей высотой формы (поддона), ее конструктивным решением, прочностью бетона, характером армирования.

4.5.    Для уменьшения массы форш или поддона рекомендуется закладывать в них пустотообразователи. В качестве пустотообразо-вателей применяют бумажные, картонные, фанерные, полимерные и т. п. трубы (рис. 2,а), квадратные и прямоугольные вкладыши из картона или фанеры (рис. 2,6), а также вкладыши произвольного сечения из поропласта и других подобных материалов.

Рис. 2. Сечение железобетонной Форш

а - с круглыш отверстиями в плите; б - то же, прямоугольными; в - с ребристой плитой; г - с плитой переменной высоты

4.6. 3 железобетонной форме допускаются сквозные пустоты, об разуеше извлекаемыми стальными труба»® или резиновыми шлангами.

4.7* G целью уменьшения массы форш разрешается принима т ь поддон в виде плиты с ребрами в одном и дэух направлениях (рис.

9