ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПпромзданий) ГОССТРОЯ СССР

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА СОЮЗНЫЙ ИНСТИТУТ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ЗАВОДОВ (ГИПРОМЕЗ) МИНЧЕР-МЕТА СССР

ПРОЕКТНЫЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ {ХАРЬКОВСКИЙ ПРОМ-СТРОЙНИИПРОЕКТ) ГОССТРОЯ СССР

---

РУКОВОДСТВО

по проектированию фундаментов оборудования и сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов

Москва Стройиздат 1985

в)    нагрузки от веса временно складируемых конструкций, ’изделий и материалов в период монтажа и перестановки оборудования;

г)    нагрузки от подвижного транспорта и подъемно-транспортного оборудования (подвесных кранов, тельферов, погрузчиков и т. п.).

3.5.    К особым нагрузкам относятся:

а)    нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, и нагрузки, возникающие при авариях (поломка шпинделей, соединительных муфт и т. п.);

б)    сейсмические воздействия, определяемые с учетом требоввг ний главы СНнП по строительству в сейсмических районах;

в)    воздействия от подработки, определяемые с учетом требований главы СНиП по строительству на подрабатываемых территориях.

3.6.    Нагрузки и воздействия, не оговоренные в настоящем Руководстве, определяются в соответствии с требованиями стандарта СЭВ 1407-78 «Нагрузки и воздействия».

Технологические нагрузки от основного оборудования

3.7.    Технологические нагрузки от основного оборудования определяются для условий работы в рабочем и аварийном режимах.

3.8.    Для расчета нагрузок от основного оборудования, наименования и схемы приложения которых приведены в табл. 4, необходимо иметь сведения, перечень которых приведен в табл. 5.

3.9. Нормативные Af^H (Н м) и расчетные М (Н-м) опрокидывающие моменты в рабочем режиме от электродвигателя, редуктора Шестеренной и рабочей клетей определяются по формулам:

Af^H = 9570 —~— (1 + fti) k₂\    (jl)

п'

N

М = 9570- (*₈ + Ь] *₄) *г.    (2)

п'

Расчетный аварийный опрокидывающий момент от электрет двигателя Л4^адв(Н-м) определяется по формуле

N

М^адв = 9570-у- (а + k_x) h.    (3)

ft

Расчетные аварийные опрокидывающие моменты от редуктора, шестеренной клети, рабочей клети и комбинированного редуктора М^а(Н-м) определяются по формуле

Af^a = 0,21 ao_Bd³k* 2.    (4)

Коэффициенты k\ — h и Л^а3 определяются по табл. 6—8. Коэффициент динамичности а принимается равным 2.

10

Таблица 5

Характеристика оборудования Обозначение Размер ность Номинальная мощность электродвигателя N кВт Нижняя граница регулирования оборотов П' об/мин возбуждения двигателя Масса ротора электродвигателя fit р О т КГ Передаточное число редуктора i — Наименьшие диаметры соединительных d м шпинделей Временное сопротивление соединительных Оь Па шпинделей Площадь поперечного сечения прокатыва- F а м2 емои полосы Число одновременно прокатываемых полос У щт. Масса прокатных валков с подушками titB.E кг Масса заготовки т3 » Скорость входа заготовки в клеть Va м/с Таблица 6 Стан Значения коэффициентов А, | йз А4 Аб Мелкосортный 0,5 1,5 2,0 4,0 Среднесортный 1,0 2,0 1,0 2,0 Крупносортный 1,0 2,0 1,0 3,0 Заготовочный 1,0 2,0 1,0 3,0 Листовой 0,5 2,0 I 1,0 3,0 Таблица 7

Положительные моменты совпадают с направлением вращения нижнего рабочего валка прокатной клети.

12

Табл ида б

Оборудование Число пар шестерен редуктора Значение коэффициента &а2 при заклинке валка верхнего | нижнего Электродвигатель Редуктор Четное Нечетное Четное —1 + 1 —1+4- 1 —1 + 1 1 —1+ — 1 Нечетное -ч- 1.5 1.5 —0,5 —0,5 0,5 Н—— i “-Т 1 i ШестеренНая клеть Рабочая клеть Четное Нечетное Четное Нечетное 0.5 0.5 + 0,5 +0,5 -0.5+-4- 1 , Комбинированный редуктор Четное Нечетное

8.10.    Нормативная величина горизонтальной силы Р^Е(Н), возникающей при растяжении (сжатии) прокатываемой полосы в рабочем режиме, определяется по формуле

Р^н= 2.4-10⁷Р_а,    (5)

где Fn максимальная площадь поперечного сечения прокатываемой полосы, м² (при прокатке в две полосы принимается площадь одной полюсы).

Коэффициент надежности по нагрузке для шризонтадшой силы принимается ранным 1,5 для мелкоаортных и 2,0 — для среднесортных, крупносортных и загоггавсшых станов.

3.11.    Нормативная горизонтальная сила Р^нг(Н), эквивалентная горизонтальному импульсу, возникающему при входе заготовки в клеггь, определяется по формулам (6) и (7).

Для клетей, устанавливаемых на фундаменты, состоящие из верхней и нижней плит, соединенных стойками

Р^нг — ШзЬэ %x_t    (6)

где Я_х — круговая частота свободных горизонтальных колебаний центра масс клети, принимаемая равной 100 с+

Для массивных и стенчаггых фундаментов нормативная горизонтальная сила Я^нг.м., Н, равна:

промежуточной группы клетей о_т = 7,85 -10^ Па (8000 тс/м²); для участка чистовой группы клетей а_т = 9,81 • 10⁷ Па (10000 тс/м²); fe₈ — коэффициент, учитывающий мощность привода клети и стрини-маемый равным 3 для черновой группы клетей мелкосортных станов и 1.5 для клетей всех других станов.

В отдельно стоящих клетях силы растяжения (сжатия) заготовки не возникают.

3.14.    Нагрузки от других видов оборудования принимаются по строительному заданию завода-изготовителя.

3.15.    Пример определения технологических нагрузок от оборудования приведен в прш. 2.

Технологические нагрузки от вспомогательного оборудования

А. НАГРУЗКИ ОТ РОЛЬГАНГОВ

3.16. Основной динамической нагрузкой от рольгангов является импульсивная нагрузка, вызванная взаимодействием движущегося слитка с роликами рольганга и принимаемая в виде сосредоточенной силы, приложенной в середине длины ролика на уровне оси его вращения и перпендикулярно к ней.

3.17. Нормативная величина силы 5^н(Н), эквивалентная горизонтальному импульсу, определяется по формуле:

5^я = т₀о₀(1 + е),    (15)

где то —масса заготовки, кг; v₀ — скорость движения (транспортам ровки) заготовки, м/с; е — коэффициент восстановления при ударе принимаемый равным 0,26,

Коэффициент надежности по нагрузке принимается равным 1,5.

Б. НАГРУЗКИ ОТ ДВИЖУЩИХСЯ ЗАГОТОВОК

ЗЛ8. Горизонтальная расчетная нагрузка Г_У(Н), передаваемая на фундамент через механические упоры (амортизаторы) стационарного или. подвижного типов, определяется по формуле

Гу «Яд    (16)

где R—сила удара, Н; р — коэффициент, учитывающей условие работы конструкции и принимаемый равным 3.

Значение R определяется по формуле’

R - / 2С (Е—Ei),    (17)

где С Жесткость 'пружины, Н/м; Е — энергия движущейся заготовки, Дж, равная:

т₀о²0

....... »

Для каждого конструктивного элемента определяется предельная грузовая площадь F_nVt которая также наносится на график. Нагрузки, лежащие за пределами грузовой площади, в расчете не учитываются.

Предельная грузовая площадь для среднего и крайнего ригелей составляет соответственно 2Ы и Ы, для средней и крайней колонн — 4LI и 2Ll_t для стены — Я², где L и / поперечный и продольный шаг колонн, Я— заглубление подвала (расстояние от пола подвала до пола цеха).

3.22.    Эквивалентная равномерно распределенная наррузка на плиты перекрытия определяется по фактически действующим нагрузкам с учетом их невыгоднейшего расположения.

3.23.    Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, Па, для балок <7э.б, колонн д_э.н -и стен подвала q₃.с определяется с помощью графика рис. 2 по формулам:

У-Е-У- ^(м)

<7э._к = --рД ⁽^-?_<+ⁱ⁾S_! (l-°_>2⁵    «BD

4 л    •'    0,5    т,    Г-\^а

.о ^в    ^^ 1—    ^    Si    j »    (22)

где Si ~ Fi + F₂ + ... + F_t; q_n+1 = 0.

Пример определения временных эквивалентных нагрузок для балок, колош и стен подвала приведен в прил. 3.

Г, ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

3.24.    Температурные воздействия на элементы конструкций сооружений подразделяются на повышенные (от 50 до 200° С) и высокие (свыше 200° С).

3.25.    Воздействию повышенных температур подвергаются: фундаменты под загрузочные рольганги печей с передаточными шлеппе-рами при .горячем посаде металла, четырехзонные методические печи, фундаменты шлепперш у чистовой линии, фундаменты раскатных рольгангов, фундаменты подводящих и отводящих рольгангов, фундаменты пил горячей резки; на толстолистовых станах — фундаменты методических печей в зоне выдачи, фундаменты рольгангов перед и за первыми ножницами (не охлаждаемых водой), фундаь менты ножниц и рольгангов холодильников пол в зоне охлаждения плит, фундаменты рольгангов перед душирукяцнми устройствами.

При отсутствии данных о режиме нагрева указанных фундаментов расчетную температуру нагрева их поверхности следует принимать равной 200°С.

3.26. Воздействию высоких температур подвергаются: фундаменты под питатели подходящих рольгангов, холодильники, ямы обрезков; фундаменты под рольганги на участке сталкивателя плит, шлеп-перов, конструкция и фундаменты печей с выкатным полом.

Расчетную температуру нагрева поверхности этой группы фундаментов следует принимать равной 3I50P С.

(При проектировании колодцев замедленного охлаждения проката расчетную температуру внутренней поверхности необходимо принимать равной 900° С,

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ ПО НАГРУЗКЕ

3.27. Коэффициенты надежности по нагрузке принимаются: а) при расчете на прочность — по табл. 9 и пп. 3.10н-ЗЛ|2 и 3.17 настоящего Руководства;

Таблица 9

Коэффициент надежности по нагрузке

1.    Собственный вес строительных конструкций

2.    Грунты в природном залегании

3.    Грунты, уплотненные в засыпке: при определении давления:

бокового

вертикального на перекрытие

4.    Собственный вес технологического оборудования, производственных отходов и готовой продукции

5.    Нагрузки от веса погрузчиков и каров

6.    Временные равномерно-распределенные нагрузки на перекрытии

б) цри расчете по деформ(ациям— равным единице.

3.28. При расчете конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: при транспортировании 1,8-; при подъеме и монтаже —1,6'. В этом случае коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса- элемента не вводится.

Расчет фундаментов

3.29. Расчет массивных фундаментов под оборудование сводится к проверке отдельных участков на прочность, а также к определению давлений, передаваемых фундаментами на грунт. Нагрузки от веса оборудования принимаются равномерно распределенными по фактической площади о пир ания оборудования.

3.30. Расчет облегченных фундаментов под технологическое оборудование сводится к расчету рамы или бруса на упругом основании. Все нагрузки принимаются статическими, в том числе и нагруз-18

ки от неуравновешенной центробежной силы. Расчет облегченных фундаментов на колебание не производится.

Коэффициент упругого равномерного сжатия грунта основания с_г (Н/м³) следует определять по результатам испытаний.

При отсутствии экспериментальных данных значение с_г для фундаментов с площадью подошвы F не более 200 м² допускается определять по формуле

С₂ = ЬоЕ'^1 + |/    )    ,    (23)

где 6₀ — коэффициент, м-¹, принимаемый равным: для песков 1, для супесей и суглинков—1,2, для глин и крупноабломочных грунтов— 1,5; Е'— модуль деформации грунта, Па; F ~ площадь подошвы фундамента, м²; F₀—10 м².

Для фундаментов с площадью подошвы F, превышающей 2Ш м², значение коэффициента с_г принимается как для фундаментов с площадью подошвы /⁷=Й0Ю! м².

Коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта основания с_ф , Н/м³, принимается равным:

г_ф «2с*.    (24)

3.31. При расчете фундаментов, связанных соединительными элементами в верхней части (железобетонными балками, плитами-перемычками и пр.), краевое давление (отпор) p_it Па, от действия горизонтальной силы для каждого i^ro фундамента определяется по формуле

Р^аг.м hhj п

2 2 U

где Р^нг.м—нормативная горизонтальная статическая шла., эквива*-лентная горизонтальному импульсу, возникающему при входе заготовки в клеть, и определяемая по формуле (7); h — расстояние от подошвы фундамента до уровня прокатки; bi — ширина i-ra фунда-

п

мента; 2U — сумма моментов инерции площади подошв фундамеи-

тов, связанных соединительными элементами.

3.32.    Тонкостенные конструкции (тоннели, стены подвалов и т. п.), а также плитные фундаменты рассчитываются по обычным правилам строительной механики с учетом, в необходимых случаях, работы упругого о,снования.

3.33,    Железобетонные конструкции фундаментов, работающие в условиях воздействия повышенных и высоких температур, рассчитываются на основе «Инструкции по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур» (СН 482-76).

19

УДК 624.159.11

Рекомендовало к изданию решением секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, Научно-технического совета Гипрюмвза Минчермета СССР ж Ученого совета Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР.

Руководство по проектированию фундаментов оборудования и сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов /

/ ЦНИИПрошдалшй, Гинромез, Харьковский Проме1тр1ойни1Штроект.— М.: Стройнздат, 1985.—69 с.

Разработано к главам СНиП 11-19-79 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками» и СНиП 11-9,1-77 «Сооружения промышленных предприятий».

Содержит основные положения по проектированию сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов, материалы по компоновочным и конструктивным решениям фундаментов оборудования и подземных оооружений, нагрузкам и расчету фундаментов, защите ют воздействия агрессивных сред и грунтовых вод, а также рекомендации по оформлению рабочих чертежей.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций, работников, занятых разработкой строительного задания на проектирование.

Табл. 21, ел. 99.

Руководство разработано ЦНИИПромз даний Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Н. А. У ш а к о в а, А. М. Т у г о л у к о в, инженеры О. Л. Кузина, Е. В. Потапкнн), Гииромезом Минчерме-та СССР (инженеры Е. Н. Б у л г а к о в, А. А. Судариков, И. М. Левит, Б. Н. Поволоцкий), Харьковским Пр ом стройнил-проектом Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Ю. Д. Кузнецов, С. Л, Фомин, И. Я. Л у чк о в с к и й, И. М. Балкаре и, Э. Ю, М а л ы й, инженеры А. Н. Тур о в с к и й, Д. Л. П am е н к е р, Л. Г. Молча'но в) при участии Ленинградского Промютройлроскта Госстроя СССР (канд. техн. наук В. М. Пятецкий, инж.

A.    Л. Мац), Приднепровского Промютройпроекта Госстроя СССР (инженеры А. В. Гладышев, Л. Б. С к л о в с к и й, М. М. С е-дицкая), Стальпроекта Минчермета СССР (инженеры Б. Л. Кац-нельсон, А. М. Теплое), Про ектхимза щиты Минмоитажснец-строя СССР (инженеры С. И. Стрекалова, С: К. Бачурина), НИИЖБ Госстроя СССР (каид. техн. наук А. Н. Стульчиков), НИИ О СП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р тедн. наук

B.    А. Ильичев).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1Л. Руководство составлено к главам СНиП II-19-79 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками» и СНиП П-91-77 «Сооружения промышленных предприятий» и распространяется т проектирование фундаментов под основное (рабочие и шестеренные клети, редукторы, двигатели клетей н др.) и вспомогаггелыное (рольганги, холодильники, манипуляторы и цр.) оборудование в комплексе с сооружениями подземного хозяйства прокатных и трубных цехов.

1.2.    При проектировании фундаментов под оборудование и конструкций подземного хозяйства необходимо выполнять требования соответствующих глав СНиП, государственных стандартов и других нормативных документов, регламентирующих требования по проектированию конструкций и производству стр оитадшо - монтаж -пых работ, а также обеспечивать соответствие их конструкций технологическим требованиям, наименьшую трудоемкость и возможность производства строительно-монтажных работ в наиболее короткие сроки при минимальной материалоемкости и стоимости строительства.

1.3.    Проектирование фундаментов под оборудование должно выполняться по строительному заданию, которое составляется в соответствии с ОСТ 24.010.09—79 «Задание на' проектирование фундаментов для прокатного оборудования».

1.4.    Классификация прокатных и трубных станов, агрегатов и отделочных линий, а также технологического оборудования приведены в прил. 1.

2. КОМПОНОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ

2.1. Компоновочные решения фундаментов под оборудование и функционально связанных с ними подземных сооружений могут быть следующими:

в виде массивных и облегченных фундаментов с устройством в них коммуникационных тоннелей, каналов и подземных помещений. Подземные помещения могут располагаться также в отдельно стоящих подвалах (рис. 1, а);

с устройством технических подвалов, располагаемых под основным и вспомогательным оборудованием или частью его, в которых предусматривается открытая разводка коммуникаций и размещение технологического оборудования и технических служб (рис. 1, б);.

с устройством технических этажей при поднятой линии прокатки или других технологических линий (сварки, прошивки) с исключением подвальных помещений (рис, 1, в).

3

Рис. 1. Компоновочные решения фундаментов оборудования и подземных сооружений

О-в виде обособленных фундаментов (массивных или облегченных) с локально расположенными тоннелями и подвалами; б — с устройством общего технического подвала; s —с устройством технического этажа при поднятой линии прокатки

2.2.    Площадь технических подвалю® (этажей) должна назначаться в зависимости от рационального ее использования под технологические, электрические, вентиляционные и другие помещения.

2.3.    Компоновочные решения с поднятой линией прокатки рекомендуется принимать в основном для мелкосортных, среднесортных, проволочных и трубных станов, если это допускается технологическими условиями.

2.4.    В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок с интенсивностью более 100 кПа (10 тс/м²) размещать технические подвалы не рекомендуется.

2.5.    Выбор ‘оптимального компоновочного решения должен производиться на санове сопоставления приведенных затрат, включающих сметную стоимость, эксплуатационные затраты, а также экономический эффект от ускорения сроков строительства.

2.6.    Фундаменты род оборудование могут быть массивными и облегченными (стоечными или станчатьши). При этом облегченные фундаменты могут проектироваться монолитными или сборно-моиолит-ными.

2.7, Основное оборудование листовых, толстолистойы%, рельсо балочных, заготовочных и других тяжелых станов следует устанавливать на массивных монолитных фундаментах шш на монолитных железобетонных устоях облегченных фундаментов.

2*8* Основное оборудование крупносортных и сред несортных станов следует размещать, как правило, на облегченных фундаментах с нижней и верхней монолитны ми плитами с устройствам диафрагм жесткости в двух -взаимно перпендикулярных направлениях, причем основное оборудование должно размещаться над несущими опорами (стойка-ми или стенами).

2.9.    Основное oбqpyдaвaниe мелкосортных, проволочных, штрип-совых и других легких станов можно размещать на сборно-монолитных фундаментах облегченного типа, причем основное оборудование допускается [размещать в пролетах верхней фундаментной плиты*

2.10.    Вспомогательное оборудование следует размещать на облегченных фундаментах или на перекрытиях технических подвалов и этажей.

2.11.    Установку рабочей и шестеренной клетей, редуктора и привода электродвигателя следует предусматривать на общем фунда^ менте.

2.12.    Фундаменты основного оборудования заготовочных, листовых, рельсобалочных и других тяжелых станов, в целях исключения передачи вибраций на соседние участки, должны быть отделены от перекрытий подвалов (этажей) и фундаментов зданий.

2.13.    Колонны и стены облегченных фундаментов рекомендуется принимать с регулярным шагом, соответствующим шагу колонн технического этажа или подвала.

2.14.    В случае если трасса шдроуборки окалины требует значительного заглубления примыкающих фундаментов, допускается лоток гидросмыва окалины размещать в отдельном тоннеле, проходящем ниже подошв фундаментов.

Для уменьшения глубины заложения трассы гидрюуборки окаг лины допускается также устройство дополнительных ям сброса ока_г лины.

2.15. При подъеме линии проката лотки гидросмыва окалины могут подвешиваться к перекрытию технического этажа, если это допускается технологическим процессом.

2.16.    Габаритные размеры маслоэмул Беконных, электротехнических, сантехнических и других подвалов следует принимать унифицированными в соответствии с табл. 1 и 2.

2.17.    При расположении подвалов на участках цеха, где возможно падение пакетов и рулонов, расстояние от верха перекрытия до пола цеха (толщина грунтовой засыпки) должно быть не менее 1 м.

5

Таблица 2
Кабельный этаж
Примечание. Размеры в скобках даны для подвалов с временной нагрузкой на пол цеха до 5-* 10* Па (5 тс/м2}~

00

Таблица 3

Унифицированные габариты каналов и тоннелей Высота И, ч j Ширина 6, м ! fr,3 0,6 0,9 1.2 1,5 1,8 2,1 2.4 3,0 Каналы 0,45 + + + у//////////,_^ 0,6 + I + + + л ! / ✓ / / 0,9 | | | + | + | + 1 1 | 1 Ъ 1,2 | I | + 1 + 1 + 1 + 1 + 1 1 4 't 1,5 I 1 I 1 + 1 + 1 + | + | Тоннели 1,8 + + + + 1 + / \ ( ////////Л . 2,1 + + + + 1 + у h 2 . 2,4 + + ; + + 4- 2.7 + + + 4- ь z ' * 3,0 + + Ч- + 4- 3,3 + + 4- + Тоннели для смыва окалины i / / '// . t S * ЕГ S о и а я + + + . + 4- У/////А ь +--- Г 1 &

Примечания: 1. Минимальная высота тоннелей для смыва окалины Н определяется габаритами прохода с учетом возможной прокладки коммуникаций и конструкцией лотка смыва. 2. Знаком «+» отмечены рекомендуемые типоразмеры сечений.

ность установки светильников и прокладки различного рода коммуникаций, в том числе труб пожаротушения в кабельных тоннелях.

Высота проходов (в чистоте) в тоннелях должна быть не менее 1,8 м.

Высота тоннелей, предназначенных для эвакуации людей, должна быть не менее 2 м.

Тоннели для транспортировки горячих рулонов должны и/меть проход не менее 1 м между стеной и конвейером.

2.19. При компоновке технических подвалов, тоннелей и технических этажей необходимо предусматривать мероприятия по эвакуации обслуживающего персонала и учитывать требования противопожарной безопасности глав СНиП по производственным зданиям промышленных предприятий, противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений и сооружениям промышленных предприятий.

3. НАГРУЗКИ И РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ Классификация нагрузок

3.1.    Нагрузки в зависимости от продолжительности действия на фундаменты и на перекрытия технических этажей и подвалов подразделяются на .постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые).

3.2.    К постоянным нагрузкам относятся: а) вес фундаментов и других строительных конструкций; б) вес и давление грунтов.

3.3.    К временным длительным нагрузкам относятся:

а)    вес стационарного технологического оборудования и технологических коммуникаций, установленных на фундаменты <и перекрытия (стационарным считается оборудование, предназначенное для длительной эксплуатации на определенном месте в неподвижном положении относительно строительных конструкций);

б)    вес прокатываемого или подвергающегося обработке металла и сменного оборудования, устанавливаемых на специальных площадках (штабели валков, сменные клети и т. д.);

в)    вес деталей и материалов (склады, стенды) в местах система тического складирования в условиях эксплуатации;

г)    давление грунтовых вод;

д)    температурные воздействия.

3.4.    К кратковременным нагрузкам относятся:

а)    технологические нагрузки от оборудования;

б)    вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта основного и вшом'огателыюго технологического оборудования, а также нагрузки от производственных отходов и готовой продукции, временно располагаемой на свободных от оборудования участках (кроме складов);