Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

71 страница

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство распространяется на проектирование фундаментов под основное (рабочие и шестеренные клети, редукторы, двигатели клетей и др.) и вспомогательное (рольганги, холодильники, манипуляторы и пр.) оборудование в комплексе с сооружениями подземного хозяйства прокатных и трубных цехов. Предназначено для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций, работников, занятых разработкой строительного задания на проектирование.

  Скачать PDF

Руководство разработано к главам СНиП II-19-79 "Фундаменты машин с динамическими нагрузками" и СНиП II-91-77 "Сооружения промышленных предприятий".

Оглавление

1 Общие положения

2 Компоновочные решения фундаментов оборудования и подземных сооружений

3 Нагрузки и расчет фундаментов

4 Материалы

5 Конструктивные решения

6 Температурно-усадочные и деформационные швы, временные усадочные и рабочие швы бетонирования

7 Фундаментные болты

8 Закладные детали и стальные конструкции фундаментов

9 Армирование

10 Защита от грунтовых вод

11 Защита от воздействия агрессивных сред

12 Несъемная опалубка

13 Реконструкция фундаментов

Приложение 1. Общие сведения о прокатном оборудовании

Приложение 2. Пример определения технологических нагрузок от оборудования

Приложение 3. Пример определения эквивалентных временных нагрузок для балок, колонн и стен подвала

Приложение 4. Состав и оформление рабочих чертежей фундаментов оборудования

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ЦНИИПромз даний    Гипромез    Харьковский

Госстроя СССР    Минчермета СССР Промстройниипроект


Харьковский


Госстроя СССР


Руководство



по проектированию фундаментов оборудования и сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов


ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПпромзданий) ГОССТРОЯ СССР

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА СОЮЗНЫЙ ИНСТИТУТ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ЗАВОДОВ (ГИПРОМЕЗ) МИНЧЕР-МЕТА СССР

ПРОЕКТНЫЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ {ХАРЬКОВСКИЙ ПРОМ-СТРОЙНИИПРОЕКТ) ГОССТРОЯ СССР


РУКОВОДСТВО

по проектированию фундаментов оборудования и сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов

Москва Стройиздат 1985

в)    нагрузки от веса временно складируемых конструкций, ’изделий и материалов в период монтажа и перестановки оборудования;

г)    нагрузки от подвижного транспорта и подъемно-транспортного оборудования (подвесных кранов, тельферов, погрузчиков и т. п.).

3.5.    К особым нагрузкам относятся:

а)    нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, и нагрузки, возникающие при авариях (поломка шпинделей, соединительных муфт и т. п.);

б)    сейсмические воздействия, определяемые с учетом требоввг ний главы СНнП по строительству в сейсмических районах;

в)    воздействия от подработки, определяемые с учетом требований главы СНиП по строительству на подрабатываемых территориях.

3.6.    Нагрузки и воздействия, не оговоренные в настоящем Руководстве, определяются в соответствии с требованиями стандарта СЭВ 1407-78 «Нагрузки и воздействия».

Технологические нагрузки от основного оборудования

3.7.    Технологические нагрузки от основного оборудования определяются для условий работы в рабочем и аварийном режимах.

3.8.    Для расчета нагрузок от основного оборудования, наименования и схемы приложения которых приведены в табл. 4, необходимо иметь сведения, перечень которых приведен в табл. 5.

3.9. Нормативные AfH (Н м) и расчетные М (Н-м) опрокидывающие моменты в рабочем режиме от электродвигателя, редуктора Шестеренной и рабочей клетей определяются по формулам:

AfH = 9570 —~— (1 + fti) k2\    (jl)

п'

N

М = 9570- (*8 + Ь] *4) *г.    (2)

п'

Расчетный аварийный опрокидывающий момент от электрет двигателя Л4адв(Н-м) определяется по формуле

N

Мадв = 9570-у- (а + kx) h.    (3)

ft

Расчетные аварийные опрокидывающие моменты от редуктора, шестеренной клети, рабочей клети и комбинированного редуктора Ма(Н-м) определяются по формуле

Afa = 0,21 aoBd3k* 2.    (4)

Коэффициенты k\ — h и Ла3 определяются по табл. 6—8. Коэффициент динамичности а принимается равным 2.

10

Оборудование


Схема приложения нагрелок


Горизонтальная рабочая клеть: опрокидывающий момент Л4Р.К; силы, возникающие при растяжении и сжатии Т и при захвате прокатываемой полосы И


7777fr/f7777,


Вертикальная рабочая клеть:

неуравновешенные центробежные силы ротора электродвигателя R; силы, возникающие при растяжении и сжатии Т и при захвате прокатываемой полосы Я


R

Т(И)


М,


Шестеренная клеть:

опрокидывающий момент Мш


ж к



Редуктор (комбинированный опрокидывающий момент Мред,



Электродвигатель:

опрокидывающий момент ЛГДВ; вертикальная и горизонтальная составляющие центробежных сил ротора электродвигателя R



Таблица 5

Характеристика оборудования

Обозначение

Размер

ность

Номинальная мощность электродвигателя

N

кВт

Нижняя граница регулирования оборотов

П'

об/мин

возбуждения двигателя

Масса ротора электродвигателя

fit р О т

КГ

Передаточное число редуктора

i

Наименьшие диаметры

соединительных

d

м

шпинделей

Временное сопротивление соединительных

Оь

Па

шпинделей

Площадь поперечного сечения прокатыва-

F а

м2

емои полосы

Число одновременно прокатываемых полос

У

щт.

Масса прокатных валков

с подушками

titB.E

кг

Масса заготовки

т3

»

Скорость входа заготовки

в клеть

Va

м/с

Таблица 6

Стан

Значения коэффициентов

А,

| йз

А4

Аб

Мелкосортный

0,5

1,5

2,0

4,0

Среднесортный

1,0

2,0

1,0

2,0

Крупносортный

1,0

2,0

1,0

3,0

Заготовочный

1,0

2,0

1,0

3,0

Листовой

0,5

2,0 I

1,0

3,0

Таблица 7

Положительные моменты совпадают с направлением вращения нижнего рабочего валка прокатной клети.

Оборудование

Число пар шестерен редуктора

Значение коэ< при заклн

верхнего

ффициента k2 нке валка

нижнего

Электродвигатель

Четное

— 1

— I

Нечетное

1

I

Редуктор

Четное

1 — i

1 —t

Нечеткое

—1 — i

— 1 — /

Шестеренная клеть

Четное

1,5 i

0,5 i

Нечетное

1,5 i

0,5 i

Рабочая клеть

Четное

—0,5 i

0,5 i

Нечетное

—0,5 i

0,5 i

Комбинированный

Четное

1 + 0,5 i

—1 + 0,5 i

редуктор

Нечетное

1—0,5 i

—-I — 0,5 i


12

Табл ида б

Оборудование

Число пар шестерен редуктора

Значение коэффициента &а2 при заклинке валка

верхнего |

нижнего

Электродвигатель

Редуктор

Четное

Нечетное

Четное

—1 + 1

—1+4-

1

—1 + 1

1

—1+ — 1

Нечетное

-ч-

1.5

1.5 —0,5 —0,5

0,5 Н——

i

“-Т

1

i

ШестеренНая клеть Рабочая клеть

Четное

Нечетное

Четное

Нечетное

0.5 0.5 + 0,5 +0,5

-0.5+-4-

1

,

Комбинированный

редуктор

Четное

Нечетное

8.10.    Нормативная величина горизонтальной силы РЕ(Н), возникающей при растяжении (сжатии) прокатываемой полосы в рабочем режиме, определяется по формуле

Рн= 2.4-107Ра,    (5)

где Fn максимальная площадь поперечного сечения прокатываемой полосы, м2 (при прокатке в две полосы принимается площадь одной полюсы).

Коэффициент надежности по нагрузке для шризонтадшой силы принимается ранным 1,5 для мелкоаортных и 2,0 — для среднесортных, крупносортных и загоггавсшых станов.

3.11.    Нормативная горизонтальная сила Рнг(Н), эквивалентная горизонтальному импульсу, возникающему при входе заготовки в клеггь, определяется по формулам (6) и (7).

Для клетей, устанавливаемых на фундаменты, состоящие из верхней и нижней плит, соединенных стойками

Рнг — ШзЬэ %xt    (6)

где Ях — круговая частота свободных горизонтальных колебаний центра масс клети, принимаемая равной 100 с+

Для массивных и стенчаггых фундаментов нормативная горизонтальная сила Янг.м., Н, равна:

1


Рн г.м


- Рнг


(7)


/ktk*J + (kl—l)2


13


L 10 ffiв.ц

Тщ *

где h — расстояние от подошвы фундамента до уровня прокатки, м; ©Ф—момент инерции массы фундамента и установленного на нем оборудования относительно оси, проходящей через центр тяжести площади подошвы фундамента параллельно оси клети, иг-м2, равный:


(8)


3 2 0х 4* 2 rtiihi, i*-i 9*


(9)


где @ф^ - момент -инерции i*ro 0|бъема фундамента отноштельно его пеомеггрической оси, перпендикулярной оси пракапш; — маоса i-ro объема, кг; hi—расстояние от оси 1-то объема до от подошвы, и;

ah + bh


©    =    ftii.

Ф*


12


(ИЮ)


где а* — ширина (-го объема; Ьг — высота иго объема;


hi


<йф ’


(11)


где соф — собственная частота колебаний фундамента относительно оси, проходящей через центр тяжести площади подошвы фундамента параллельно клети, с*1, определяемая по формуле


СОф


0ф~’


612)


где / ф — момент инерции площади подошвы фундамента относительно его геометрической оси, перпендикулярной оси прокатки, м4; сф_

коэффициент упругого неравномернош сжатия грунта основания, Н/ма.

Коэффициент надежности по нагрузке принимается равным 1,8.

3.12. Нормативная величина неуравновешенной центробежной Силы ротора электродвигателя Яв&, Н, определяется по формуле


2,36тРот й)2дВ 20 + ©2дя


(13)


где содв —наибольшая скорость двигателя, об/с.

Коэффициент надежности по нагрузке принимается равным 4. 3.13. Расчетная горизонтальная сила, возникающая при растяжении (сжатии) заготовки в аварийном режиме при прокатке в клетях непрерывной группы Я (Н), определяется по формуле

Я - GvFk8yt    (14)

где <г*«— предел текучести прокатываемой заготовки. Для участка черновой грушш клетей а* — 5,89- Ш7 Па (6000 тс/м2); для участка

14


промежуточной группы клетей от = 7,85 -10^ Па (8000 тс/м2); для участка чистовой группы клетей ат = 9,81 • 107 Па (10000 тс/м2); fe8 — коэффициент, учитывающий мощность привода клети и стрини-маемый равным 3 для черновой группы клетей мелкосортных станов и 1.5 для клетей всех других станов.

В отдельно стоящих клетях силы растяжения (сжатия) заготовки не возникают.

3.14.    Нагрузки от других видов оборудования принимаются по строительному заданию завода-изготовителя.

3.15.    Пример определения технологических нагрузок от оборудования приведен в прш. 2.

Технологические нагрузки от вспомогательного оборудования

А. НАГРУЗКИ ОТ РОЛЬГАНГОВ

3.16. Основной динамической нагрузкой от рольгангов является импульсивная нагрузка, вызванная взаимодействием движущегося слитка с роликами рольганга и принимаемая в виде сосредоточенной силы, приложенной в середине длины ролика на уровне оси его вращения и перпендикулярно к ней.

3.17. Нормативная величина силы 5н(Н), эквивалентная горизонтальному импульсу, определяется по формуле:

5я = т0о0(1 + е),    (15)

где то —масса заготовки, кг; v0 — скорость движения (транспортам ровки) заготовки, м/с; е — коэффициент восстановления при ударе принимаемый равным 0,26,

Коэффициент надежности по нагрузке принимается равным 1,5.

Б. НАГРУЗКИ ОТ ДВИЖУЩИХСЯ ЗАГОТОВОК

ЗЛ8. Горизонтальная расчетная нагрузка ГУ(Н), передаваемая на фундамент через механические упоры (амортизаторы) стационарного или. подвижного типов, определяется по формуле

Гу «Яд    (16)

где R—сила удара, Н; р — коэффициент, учитывающей условие работы конструкции и принимаемый равным 3.

Значение R определяется по формуле’

R - / 2С (Е—Ei),    (17)

где С Жесткость 'пружины, Н/м; Е — энергия движущейся заготовки, Дж, равная:

Б

018)

18

т0о20

....... »

id


эйергия, Дж, теряемая в результате удара, равн^


Ех


т

т + т0


Б.

(19)


где k — коэффициент, зависящий от упругопластических свойств ударяющейся заготовки (для горячего металла /г—0; для холодного — k — 0,5); т — масса деталей упора, перемещающихся во время удара, иг.


В. ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ


3.19.    Исходные данные для определения временных нагрузок на перекрытия технических подвалов и этажей задаются технологам.

Величины эквивалентных равномерно распределенных нагрузок определяются строителями на основе выданных исходных данных и принятого конструктивного решения перекрытия.

3.20.    В исходных данных для определения временных нагрузок на перекрытия должны содержаться:

сведения по технологическому оборудованию, устав наливаемому на перекрытии (масса, габариты, количество и площадь опорных частей);

сведения по складируемым материалам (масса металла, огнеупоров и т. д., размеры штабелей и пирамид с указанием проходов между ними);

сведения но на(полышму транспорту (характеристики, и количество транспортных средств).

3.21.    На основе исходных данных для каждого вида оборудования или ’складируемого материала' вычисляется штевдсшность распределенной нагрузки Ци Па, и соответствующая ей грузовая площадь Fi, м2.


Рис. 2. График распределения нагрузки от сгруппированного оборудования


Грузовая площадь F% определяется габаритами оборудования в плане с учетом про* ходов.

Интенсивность нагрузки q% определяется как отношение веса оборудования к его грузовой площади.

По этим данным строится график (рис, 2), на котором по вертикали откладываются интенсивности нагрузок в порядке их убывания, а по горизонтали соответствующие им грузовые площади.


Для каждого конструктивного элемента определяется предельная грузовая площадь FnVt которая также наносится на график. Нагрузки, лежащие за пределами грузовой площади, в расчете не учитываются.

Предельная грузовая площадь для среднего и крайнего ригелей составляет соответственно 2Ы и Ы, для средней и крайней колонн — 4LI и 2Llt для стены — Я2, где L и / поперечный и продольный шаг колонн, Я— заглубление подвала (расстояние от пола подвала до пола цеха).

3.22.    Эквивалентная равномерно распределенная наррузка на плиты перекрытия определяется по фактически действующим нагрузкам с учетом их невыгоднейшего расположения.

3.23.    Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, Па, для балок <7э.б, колонн дэ.н -и стен подвала q3.с определяется с помощью графика рис. 2 по формулам:

У-Е-У- (м)

<7э.к = --рД (^-?<+i)S! (l-°>25    «BD

4 л    •'    0,5    т,    Г-\а

в    ^^ 1—    ^    Si    j »    (22)

где Si ~ Fi + F2 + ... + Ft; qn+1 = 0.

Пример определения временных эквивалентных нагрузок для балок, колош и стен подвала приведен в прил. 3.

Г, ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

3.24.    Температурные воздействия на элементы конструкций сооружений подразделяются на повышенные (от 50 до 200° С) и высокие (свыше 200° С).

3.25.    Воздействию повышенных температур подвергаются: фундаменты под загрузочные рольганги печей с передаточными шлеппе-рами при .горячем посаде металла, четырехзонные методические печи, фундаменты шлепперш у чистовой линии, фундаменты раскатных рольгангов, фундаменты подводящих и отводящих рольгангов, фундаменты пил горячей резки; на толстолистовых станах — фундаменты методических печей в зоне выдачи, фундаменты рольгангов перед и за первыми ножницами (не охлаждаемых водой), фундаь менты ножниц и рольгангов холодильников пол в зоне охлаждения плит, фундаменты рольгангов перед душирукяцнми устройствами.

17


При отсутствии данных о режиме нагрева указанных фундаментов расчетную температуру нагрева их поверхности следует принимать равной 200°С.

3.26. Воздействию высоких температур подвергаются: фундаменты под питатели подходящих рольгангов, холодильники, ямы обрезков; фундаменты под рольганги на участке сталкивателя плит, шлеп-перов, конструкция и фундаменты печей с выкатным полом.

Расчетную температуру нагрева поверхности этой группы фундаментов следует принимать равной 3I50P С.

(При проектировании колодцев замедленного охлаждения проката расчетную температуру внутренней поверхности необходимо принимать равной 900° С,

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ ПО НАГРУЗКЕ

3.27. Коэффициенты надежности по нагрузке принимаются: а) при расчете на прочность — по табл. 9 и пп. 3.10н-ЗЛ|2 и 3.17 настоящего Руководства;

Таблица 9

Нагрузки

U

Коэффициент надежности по нагрузке

1.    Собственный вес строительных конструкций

2.    Грунты в природном залегании

1,1

1,2

1,2

1,2

1,2

3.    Грунты, уплотненные в засыпке: при определении давления:

бокового

вертикального на перекрытие

4.    Собственный вес технологического оборудования, производственных отходов и готовой продукции

5.    Нагрузки от веса погрузчиков и каров

6.    Временные равномерно-распределенные нагрузки на перекрытии

б) цри расчете по деформ(ациям— равным единице.

3.28. При расчете конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: при транспортировании 1,8-; при подъеме и монтаже —1,6'. В этом случае коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса- элемента не вводится.

Расчет фундаментов

3.29. Расчет массивных фундаментов под оборудование сводится к проверке отдельных участков на прочность, а также к определению давлений, передаваемых фундаментами на грунт. Нагрузки от веса оборудования принимаются равномерно распределенными по фактической площади о пир ания оборудования.

3.30. Расчет облегченных фундаментов под технологическое оборудование сводится к расчету рамы или бруса на упругом основании. Все нагрузки принимаются статическими, в том числе и нагруз-18

ки от неуравновешенной центробежной силы. Расчет облегченных фундаментов на колебание не производится.

Коэффициент упругого равномерного сжатия грунта основания сг (Н/м3) следует определять по результатам испытаний.

При отсутствии экспериментальных данных значение сг для фундаментов с площадью подошвы F не более 200 м2 допускается определять по формуле

С2 = ЬоЕ'^1 + |/    )    ,    (23)

где 60 — коэффициент, м-1, принимаемый равным: для песков 1, для супесей и суглинков—1,2, для глин и крупноабломочных грунтов— 1,5; Е'— модуль деформации грунта, Па; F ~ площадь подошвы фундамента, м2; F0—10 м2.

Для фундаментов с площадью подошвы F, превышающей 2Ш м2, значение коэффициента сг принимается как для фундаментов с площадью подошвы /7=Й0Ю! м2.

Коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта основания сф , Н/м3, принимается равным:

гф «2с*.    (24)

3.31. При расчете фундаментов, связанных соединительными элементами в верхней части (железобетонными балками, плитами-перемычками и пр.), краевое давление (отпор) pit Па, от действия горизонтальной силы для каждого i^ro фундамента определяется по формуле

(25)

Раг.м hhj п

2 2 U

где Рнг.м—нормативная горизонтальная статическая шла., эквива*-лентная горизонтальному импульсу, возникающему при входе заготовки в клеть, и определяемая по формуле (7); h — расстояние от подошвы фундамента до уровня прокатки; bi — ширина i-ra фунда-

п

мента; 2U — сумма моментов инерции площади подошв фундамеи-

тов, связанных соединительными элементами.

3.32.    Тонкостенные конструкции (тоннели, стены подвалов и т. п.), а также плитные фундаменты рассчитываются по обычным правилам строительной механики с учетом, в необходимых случаях, работы упругого о,снования.

3.33,    Железобетонные конструкции фундаментов, работающие в условиях воздействия повышенных и высоких температур, рассчитываются на основе «Инструкции по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур» (СН 482-76).

19

УДК 624.159.11

Рекомендовало к изданию решением секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, Научно-технического совета Гипрюмвза Минчермета СССР ж Ученого совета Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР.

Руководство по проектированию фундаментов оборудования и сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов /

/ ЦНИИПрошдалшй, Гинромез, Харьковский Проме1тр1ойни1Штроект.— М.: Стройнздат, 1985.—69 с.

Разработано к главам СНиП 11-19-79 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками» и СНиП 11-9,1-77 «Сооружения промышленных предприятий».

Содержит основные положения по проектированию сооружений подземного хозяйства прокатных и трубных цехов, материалы по компоновочным и конструктивным решениям фундаментов оборудования и подземных оооружений, нагрузкам и расчету фундаментов, защите ют воздействия агрессивных сред и грунтовых вод, а также рекомендации по оформлению рабочих чертежей.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций, работников, занятых разработкой строительного задания на проектирование.

Табл. 21, ел. 99.

Руководство разработано ЦНИИПромз даний Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Н. А. У ш а к о в а, А. М. Т у г о л у к о в, инженеры О. Л. Кузина, Е. В. Потапкнн), Гииромезом Минчерме-та СССР (инженеры Е. Н. Б у л г а к о в, А. А. Судариков, И. М. Левит, Б. Н. Поволоцкий), Харьковским Пр ом стройнил-проектом Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Ю. Д. Кузнецов, С. Л, Фомин, И. Я. Л у чк о в с к и й, И. М. Балкаре и, Э. Ю, М а л ы й, инженеры А. Н. Тур о в с к и й, Д. Л. П am е н к е р, Л. Г. Молча'но в) при участии Ленинградского Промютройлроскта Госстроя СССР (канд. техн. наук В. М. Пятецкий, инж.

A.    Л. Мац), Приднепровского Промютройпроекта Госстроя СССР (инженеры А. В. Гладышев, Л. Б. С к л о в с к и й, М. М. С е-дицкая), Стальпроекта Минчермета СССР (инженеры Б. Л. Кац-нельсон, А. М. Теплое), Про ектхимза щиты Минмоитажснец-строя СССР (инженеры С. И. Стрекалова, С: К. Бачурина), НИИЖБ Госстроя СССР (каид. техн. наук А. Н. Стульчиков), НИИ О СП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р тедн. наук

B.    А. Ильичев).

3202000000—S34 047(01)-85


Ииструкт.-нормат., I вып.— SO—8S

© Стройиздат, 1985


Р


При этом величина температурного момента Mt в характерных конструктивных элементам фуядамантов, указанных в табл. 10, опре


деляется по формуле


Pt


В,

(26)

Таблица 110


CU

ч «


Конструкция фундамента или подземного сооружения


Характерный

конструктивный

элемент


Характер распределения температуры



Балка-распорка


7



Плита фундамента под печь


Ч


Подпорная стена холодильника

Колодец замедлен' кого охлаждения


шшш шипи шшш


Ш97777Я


Облегченный

фундамент





ГШа


1



1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1Л. Руководство составлено к главам СНиП II-19-79 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками» и СНиП П-91-77 «Сооружения промышленных предприятий» и распространяется т проектирование фундаментов под основное (рабочие и шестеренные клети, редукторы, двигатели клетей н др.) и вспомогаггелыное (рольганги, холодильники, манипуляторы и цр.) оборудование в комплексе с сооружениями подземного хозяйства прокатных и трубных цехов.

1.2.    При проектировании фундаментов под оборудование и конструкций подземного хозяйства необходимо выполнять требования соответствующих глав СНиП, государственных стандартов и других нормативных документов, регламентирующих требования по проектированию конструкций и производству стр оитадшо - монтаж -пых работ, а также обеспечивать соответствие их конструкций технологическим требованиям, наименьшую трудоемкость и возможность производства строительно-монтажных работ в наиболее короткие сроки при минимальной материалоемкости и стоимости строительства.

1.3.    Проектирование фундаментов под оборудование должно выполняться по строительному заданию, которое составляется в соответствии с ОСТ 24.010.09—79 «Задание на' проектирование фундаментов для прокатного оборудования».

1.4.    Классификация прокатных и трубных станов, агрегатов и отделочных линий, а также технологического оборудования приведены в прил. 1.

2. КОМПОНОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ

2.1. Компоновочные решения фундаментов под оборудование и функционально связанных с ними подземных сооружений могут быть следующими:

в виде массивных и облегченных фундаментов с устройством в них коммуникационных тоннелей, каналов и подземных помещений. Подземные помещения могут располагаться также в отдельно стоящих подвалах (рис. 1, а);

с устройством технических подвалов, располагаемых под основным и вспомогательным оборудованием или частью его, в которых предусматривается открытая разводка коммуникаций и размещение технологического оборудования и технических служб (рис. 1, б);.

с устройством технических этажей при поднятой линии прокатки или других технологических линий (сварки, прошивки) с исключением подвальных помещений (рис, 1, в).

3

Рис. 1. Компоновочные решения фундаментов оборудования и подземных сооружений

О-в виде обособленных фундаментов (массивных или облегченных) с локально расположенными тоннелями и подвалами; б — с устройством общего технического подвала; s —с устройством технического этажа при поднятой линии прокатки

2.2.    Площадь технических подвалю® (этажей) должна назначаться в зависимости от рационального ее использования под технологические, электрические, вентиляционные и другие помещения.

2.3.    Компоновочные решения с поднятой линией прокатки рекомендуется принимать в основном для мелкосортных, среднесортных, проволочных и трубных станов, если это допускается технологическими условиями.

2.4.    В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок с интенсивностью более 100 кПа (10 тс/м2) размещать технические подвалы не рекомендуется.

2.5.    Выбор ‘оптимального компоновочного решения должен производиться на санове сопоставления приведенных затрат, включающих сметную стоимость, эксплуатационные затраты, а также экономический эффект от ускорения сроков строительства.

2.6.    Фундаменты род оборудование могут быть массивными и облегченными (стоечными или станчатьши). При этом облегченные фундаменты могут проектироваться монолитными или сборно-моиолит-ными.

2.7, Основное оборудование листовых, толстолистойы%, рельсо балочных, заготовочных и других тяжелых станов следует устанавливать на массивных монолитных фундаментах шш на монолитных железобетонных устоях облегченных фундаментов.

2*8* Основное оборудование крупносортных и сред несортных станов следует размещать, как правило, на облегченных фундаментах с нижней и верхней монолитны ми плитами с устройствам диафрагм жесткости в двух -взаимно перпендикулярных направлениях, причем основное оборудование должно размещаться над несущими опорами (стойка-ми или стенами).

2.9.    Основное oбqpyдaвaниe мелкосортных, проволочных, штрип-совых и других легких станов можно размещать на сборно-монолитных фундаментах облегченного типа, причем основное оборудование допускается [размещать в пролетах верхней фундаментной плиты*

2.10.    Вспомогательное оборудование следует размещать на облегченных фундаментах или на перекрытиях технических подвалов и этажей.

2.11.    Установку рабочей и шестеренной клетей, редуктора и привода электродвигателя следует предусматривать на общем фунда^ менте.

2.12.    Фундаменты основного оборудования заготовочных, листовых, рельсобалочных и других тяжелых станов, в целях исключения передачи вибраций на соседние участки, должны быть отделены от перекрытий подвалов (этажей) и фундаментов зданий.

2.13.    Колонны и стены облегченных фундаментов рекомендуется принимать с регулярным шагом, соответствующим шагу колонн технического этажа или подвала.

2.14.    В случае если трасса шдроуборки окалины требует значительного заглубления примыкающих фундаментов, допускается лоток гидросмыва окалины размещать в отдельном тоннеле, проходящем ниже подошв фундаментов.

Для уменьшения глубины заложения трассы гидрюуборки окаг лины допускается также устройство дополнительных ям сброса окаг лины.

2.15. При подъеме линии проката лотки гидросмыва окалины могут подвешиваться к перекрытию технического этажа, если это допускается технологическим процессом.

2.16.    Габаритные размеры маслоэмул Беконных, электротехнических, сантехнических и других подвалов следует принимать унифицированными в соответствии с табл. 1 и 2.

2.17.    При расположении подвалов на участках цеха, где возможно падение пакетов и рулонов, расстояние от верха перекрытия до пола цеха (толщина грунтовой засыпки) должно быть не менее 1 м.

5

Размеры, м


Унифицированные габаритные ;хемы одноэтажных подвалов


Н


Яо


\ Учп

V///////////,

1 1

4 УЧП у.

'\2

5:

АУ7////////У, с с

ц —ь


3.6

4.6

6,0

7*2


УЧП


3,6

4,8

6,0

7,2


6,0


УЧП

\1Г

у ////////у

с

//У

///////л

£

1

£

у

УЧП

xjr

1

‘~~Т

Л

|

А

у/у////7у/

с

L

у)

L

X

VA

п

г

i_d

\


2,8 (3,0) 4,0 (4,2) 5,2 (5,4) 6,4 (6,6)


Примечания: 1. Шаг колонн в продольном направлении при временной нагрузке на пол цеха до 10-104 Па (Ю тс/м2) 6 и 9 м, при временной нагрузке более 10«ГО4 Па (10 тс/м2)—6 м.

2.    Размеры в скобках даны для подвалов, с временной нагрузкой на пол цеха до 5-104 Па (б тс/м2).

3.    Размер с принимается равным 0,375 м.

2.18. Внутренние габариты каналов и тоннелей, в том числе и располагаемые -в теле фундаментов, следует принимать в соответствии с табл. 3'.

При- назначении габаритов тоннелей по высоте необходимо учитывать высоту подливки по продольному уклону, а также возмож-

6


Таблица 2

Кабельный этаж

Примечание. Размеры в скобках даны для подвалов с временной нагрузкой на пол цеха до 5-* 10* Па (5 тс/м2}~

00

Таблица 3

Унифицированные габариты каналов и тоннелей

Высота И, ч

j Ширина 6, м

! fr,3

0,6

0,9

1.2

1,5

1,8 2,1

2.4

3,0

Каналы

0,45

+

+

+

у//////////,_^

0,6

+ I +

+

+

л

!

/

/

/

0,9 | | | + | + | + 1 1 | 1

Ъ

1,2 | I | + 1 + 1 + 1 + 1 + 1 1

4 't

1,5 I 1 I 1 + 1 + 1 + | + |

Тоннели

1,8

+

+

+

+ 1 +

/

\

(

////////Л .

2,1

+

+

+

+ 1 +

у

h 2 .

2,4

+

+

; +

+

4-

2.7

+

+

+

4-

ь

z '

*

3,0

+

+

Ч-

+

4-

3,3

+

+

4-

+

Тоннели для смыва окалины

i

/

/

'// . t

S

* ЕГ

S о

и а

я

+

+

+

. +

4-

У/////А

ь

+---

Г

1 &

Примечания: 1. Минимальная высота тоннелей для смыва окалины Н определяется габаритами прохода с учетом возможной прокладки коммуникаций и конструкцией лотка смыва.

2. Знаком «+» отмечены рекомендуемые типоразмеры сечений.

ность установки светильников и прокладки различного рода коммуникаций, в том числе труб пожаротушения в кабельных тоннелях.

Высота проходов (в чистоте) в тоннелях должна быть не менее 1,8 м.

Высота тоннелей, предназначенных для эвакуации людей, должна быть не менее 2 м.

Тоннели для транспортировки горячих рулонов должны и/меть проход не менее 1 м между стеной и конвейером.

2.19. При компоновке технических подвалов, тоннелей и технических этажей необходимо предусматривать мероприятия по эвакуации обслуживающего персонала и учитывать требования противопожарной безопасности глав СНиП по производственным зданиям промышленных предприятий, противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений и сооружениям промышленных предприятий.

3. НАГРУЗКИ И РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ Классификация нагрузок

3.1.    Нагрузки в зависимости от продолжительности действия на фундаменты и на перекрытия технических этажей и подвалов подразделяются на .постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые).

3.2.    К постоянным нагрузкам относятся: а) вес фундаментов и других строительных конструкций; б) вес и давление грунтов.

3.3.    К временным длительным нагрузкам относятся:

а)    вес стационарного технологического оборудования и технологических коммуникаций, установленных на фундаменты <и перекрытия (стационарным считается оборудование, предназначенное для длительной эксплуатации на определенном месте в неподвижном положении относительно строительных конструкций);

б)    вес прокатываемого или подвергающегося обработке металла и сменного оборудования, устанавливаемых на специальных площадках (штабели валков, сменные клети и т. д.);

в)    вес деталей и материалов (склады, стенды) в местах система тического складирования в условиях эксплуатации;

г)    давление грунтовых вод;

д)    температурные воздействия.

3.4.    К кратковременным нагрузкам относятся:

а)    технологические нагрузки от оборудования;

б)    вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта основного и вшом'огателыюго технологического оборудования, а также нагрузки от производственных отходов и готовой продукции, временно располагаемой на свободных от оборудования участках (кроме складов);